JPWO2013047437A1 - 合成繊維の製造方法及び乾湿式紡糸装置 - Google Patents
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Abstract
Description
前記横整流板は、1枚または複数枚の板で構成されており、中央に前記糸条を通過させる開口部を有しており、前記横整流板により、前記糸条の周囲の50%以上の範囲が囲まれる。
また、前記開口部は、前記横整流板に連通部を設けることにより、前記横整流板の外部と連通させることができ、前記連通部によって形成される開口は、それぞれが前記開口部の外周部分の20%以下の範囲である。
図1は、本発明に係る乾湿式紡糸装置の一実施形態を示しており、図中の符号1は紡出口金、2は紡出糸条、3は凝固浴中の方向転換ガイド、4は引取側ガイド、5は凝固浴槽、6は凝固流出受け槽、7は循環ポンプ、8は横整流板、8aは開口部である。
横整流板8により囲まれる前記糸条の周囲の範囲が50%以上80%未満の範囲である場合は、前記横整流板8を複数枚の板で構成して、前記それぞれの開口が、前記開口部8aの外周部分に占める割合を20%以下とする。
横整流板8を複数枚の板で構成する場合、各板は同じ形状であっても良いし異なる形状であっても良い。
横整流板8を構成する板の横幅寸法は、凝固浴槽5の底面ではね返り、凝固浴槽5の側壁面に沿って、紡出方向とは反対の方向、つまり凝固浴槽5の凝固液面に向かって逆流してくるはね返り流の速度を緩和、分散しやすくするために必要な幅寸法を、5mm以上とすることが好ましい。更に均一な整流効果をもたらすためには10mm以上とすることがより好ましい。なお、板の横幅の寸法には特に上限はなく、凝固浴槽5の大きさに応じて適宜設定すればよい。
多孔板としてパンチングメタルを用いる場合、無孔の板材に比べて逆流してくる随伴流の速度を緩和、分散できることから、その開口率は5%以上が好ましい。また、開口率が95%以下であれば、パンチングメタルを設置しない場合よりも液面揺れを抑制する効果が生じるため好ましい。更に均一な整流効果をもたらすためには20%以上70%以下の開口率とすることがより好ましい。孔の直径は0.5mm〜50mmの範囲に設定するのがより好ましく、1mm以上10mm以下がさらに好ましい。
特に、1つのノズルパックで使用するノズルの孔数を多くすると、液面揺れが大きくなるので、ノズル孔数が多いノズルを使用する際に効果的である。孔数は、5000以下が好ましく、4000以下が更に好ましい。
5000以下であれば、液面揺れを小さくできやすくなる。
孔数の下限は特に制限は無いが、孔数が2500以上であれば、液面揺れが大きくなるため、本発明の乾湿式紡糸装置が好適に用いることができる。
次に、実施例に基づいて本発明を更に具体的に説明する。
凝固液面を目視で観察し、糸条が凝固液に入る近傍の液面の揺れを評価した。
◎:液面揺れが非常に小さい、○:液面揺れが小さい、×:液面揺れが大きい。
電子顕微鏡による観察は、延伸糸として得られた繊維束断面を走査電子顕微鏡(XL−20、フィリップス エレクトロン オプティックス社製)で1000倍に拡大して観察、接着の有無を確認した。なお接着の有無を確認した単繊維本数は400本であった。
分散テストは、3mmの長さにカットした単繊維数が3000本の繊維束を、アセトンが200ml入ったビーカーに入れて10分間マグネットスターラーにて攪拌し、その後、下部に黒紙を敷いたガラスシャーレに移液して上方からライトを当てて接着糸を数えた。
数値解析ツール(メーカー:アンシス・ジャパン株式会社、解析ソフト:FLUENT)を用い、凝固浴中の凝固糸の流動状態について定常流体解析を行った。
アクリロニトリル96質量%、メタクリル酸1質量%、アクリル酸メチル3質量%、からなる極限粘度〔η〕1.8の重合体を、ジメチルアセトアミドに溶解し、重合体の濃度が23質量%の紡糸原液を調製した。この紡糸原液を20μおよび5μのフィルターで濾過し、70℃に保持させて、直径0.15mm、孔数3000の口金、図12及び図13に示す装置を用いて乾湿式紡糸法により紡出し凝固糸を得た。凝固浴の組成はジメチルアセトアミド/水=78/22(質量%)、温度15℃、ノズル面と凝固浴の距離は4mmとし、紡糸原液を凝固浴に導入した。
このときの凝固液面の揺れの状態及び延伸糸として得られた繊維束断面の電子顕微鏡による観察と分散テストとで単繊維接着の有無について評価した結果と、数値解析ツールにより凝固液面の最大流速を解析結果を表1に示す。
数値解析による凝固浴液面の最大流速は8cm/秒であった。
図14及び図15に示すように、横整流板の外周から凝固浴槽の底面に向けて下方向に延びる縦整流板を設置していない以外は、実施例1と同様の条件にて紡糸原液を調製し、同じ操作により紡糸した。なお、縦整流板の材質は、関西金網(株)製の金網(14メッシュ、線径0.29mm、網目1.52mm、材質:SUS304)とした。凝固液面の揺れの状態及び延伸糸として得られた繊維束断面の電子顕微鏡による観察と分散テストとで単繊維接着の有無について評価した結果を表1に示す。
また、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は9cm/秒であった。
図8及び図9に示すように、横整流板の液面からの深さは100mm、走行糸条外周面と横整流板との距離は35mm、横整流板の材質は、関西金網(株)製の金網(120メッシュ、線径0.08mm、網目0.132mm、材質:SUS304)とした。口金と引取側ガイドとの間の縦整流板の材質は、全面を関西金網(株)製の金網(30メッシュ、線径0.18mm、網目0.67mm、材質:SUS304)とした以外は、実施例1と同様の条件にて紡糸原液を調製し、同じ操作にて紡糸した。凝固液面の揺れの状態及び延伸糸として得られた繊維束断面の電子顕微鏡による観察と分散テストとで単繊維接着の有無について評価した結果を表1に示す。
また、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は9cm/秒であった。
図10及び図11に示すように、横整流板の外周から液面上まで上方向に延ばした引取り側ガイドと口金との間の縦整流板を設置した以外は、実施例3と同様に紡糸原液を調製し、同じ操作により紡糸した。なお、縦整流板は、材質SUS304、厚さ2mmの板とした。凝固液面の揺れの状態及び延伸糸として得られた繊維束断面の電子顕微鏡による観察と分散テストとで単繊維接着の有無について評価した結果を表1に示す。
また、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は10cm/秒であった。
図1及び図2に示すように、縦整流板を設置せずに、横整流板だけを液面からの深さ100mmの位置に設置した。横整流板の材質は、関西金網(株)製の金網(30メッシュ、線径0.18mm、網目0.67mm、材質:SUS304)として実施例1と同様に紡糸原液を調製し、同じ操作にて紡糸した。凝固液面の揺れの状態及び延伸糸として得られた繊維束断面の電子顕微鏡による観察と分散テストとで単繊維接着の有無について評価した結果を表1に示す。
また、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は12cm/秒であった。
図3及び図4に示すように、横整流板を液面からの深さ100mmの位置に設置した。横整流板の材質は、関西金網(株)製の金網(20メッシュ、線径0.25mm、網目1.02mm、材質:SUS304)を使い、実施例1と同様に紡糸原液を調製し、同じ操作にて紡糸した。凝固液面の揺れの状態及び延伸糸として得られた繊維束断面の電子顕微鏡による観察と分散テストとで単繊維接着の有無について評価した結果を表1に示す。
また、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は13cm/秒であった。
図16及び図17に示すように、横整流板及び縦整流板を設置した。横整流板の液面からの深さは100mm、走行糸条外周面と横整流板との距離は30〜50mm、横整流板の材質は、関西金網(株)製の金網(30メッシュ、線径0.18mm、網目0.67mm、材質:SUS304)とした。口金と引取り側ガイドとの間の縦整流板の材質は、上半分を材質SUS304、厚さ2mmの板、下半分を関西金網(株)製の金網(30メッシュ、線径0.18mm、網目0.67mm、材質:SUS304)として、実施例1と同様に紡糸原液を調製し、同じ操作にて紡糸した。凝固液面の揺れの状態及び延伸糸として得られた繊維束断面の電子顕微鏡による観察と分散テストとで単繊維接着の有無について評価した結果を表1に示す。
また、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は9cm/秒であった。
図18及び図19に示すように、横整流板及び縦整流板を設置した。横整流板の液面からの深さは100mm、走行糸条外周面と横整流板との距離は50〜70mm、横整流板の材質は、関西金網(株)製の金網(30メッシュ、線径0.18mm、網目0.67mm、材質:SUS304)とした。口金と引取り側ガイドとの間の縦整流板の材質は、上半分を材質SUS304、厚さ2mmの板、下半分を関西金網(株)製の金網(30メッシュ、線径0.18mm、網目0.67mm、材質:SUS304)として実施例1と同様に紡糸原液を調製し、同じ操作にて紡糸した。凝固液面の揺れの状態及び延伸糸として得られた繊維束断面の電子顕微鏡による観察と分散テストとで単繊維接着の有無について評価した結果を表1に示す。
また、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は10cm/秒であった。
図20及び図21に示すように、横整流板及び縦整流板を設置した。横整流板の液面からの深さは100mm、走行糸条外周面と横整流板との距離は50〜70mm、横整流板の材質は、関西金網(株)製の金網(30メッシュ、線径0.18mm、網目0.67mm、材質:SUS304)とした。口金と引取り側ガイドとの間の縦整流板の材質は、材質SUS304、厚さ2mmの板として、実施例1と同様に紡糸原液を調製して、同じ操作にて紡糸した。凝固液面の揺れの状態及び延伸糸として得られた繊維束断面の電子顕微鏡による観察と分散テストとで単繊維接着の有無について評価した結果を表1に示す。
また、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は10cm/秒であった。
図22及び図23に示すように、凝固浴槽に横整流板を設置せずに、材質SUS304、厚さ2mmの4角筒状の縦整流板を設置して、実施例1と同様に紡糸原液を調製し、同じ操作にて紡糸した。
凝固液面の揺れの状態及び延伸糸として得られた繊維束断面の電子顕微鏡による観察と分散テストとで単繊維接着の有無について評価した結果を表1に示す。
また、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は17cm/秒であった。
図24及び図25に示すように、凝固浴槽に横整流板を設置せずに、口金と引取り側ガイドとの間に縦整流板を設置した。縦整流板の材質は、全面を関西金網(株)製の金網(30メッシュ、線径0.18mm、網目0.67mm、材質:SUS304)とし、実施例1と同様に紡糸原液を調製し、同じ操作にて紡糸した。
凝固液面の揺れの状態及び延伸糸として得られた繊維束断面の電子顕微鏡による観察と分散テストとで単繊維接着の有無について評価した結果を表1に示す。
また、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は18cm/秒であった。
図5に示すように、横整流板の液面からの深さは100mm、横整流板の材質及び横幅寸法は実施例1のものと同じであり、横整流板と糸条との距離を30mm、横整流板が走行糸条を取り囲む範囲を90%として、実施例1と同様に紡糸原液を調製して、同じ操作にて紡糸し、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は13cm/秒であった。
図6に示すように、横整流板の液面からの深さは100mm、横整流板の材質及び横幅寸法は実施例1のものと同じであり、横整流板と糸条との距離を30mm、横整流板が走行糸条を取り囲む範囲を80%として、実施例1と同様に紡糸原液を調製して、同じ操作にて紡糸し、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は14cm/秒であった。
図7に示すように、横整流板の液面からの深さは100mm、横整流板の材質及び横幅寸法は実施例1のものと同じであり、横整流板と糸条との距離を30mm、横整流板が走行糸条を取り囲む範囲を16分割しその50%の割合に横整流板を設置して、実施例1と同様に紡糸原液を調製して、同じ操作にて紡糸し、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は13cm/秒であった。
図26に示すように、横整流板の液面からの深さは100mm、横整流板の材質及び横幅寸法は実施例1のものと同じであり、横整流板と糸条との距離を30mm、横整流板が走行糸条を取り囲む範囲を50%として、実施例1と同様に紡糸原液を調製して、同じ操作にて紡糸し、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は26cm/秒であり、電子顕微鏡観察及び分散テストによる糸接着数が多かった比較例1の数値解析結果(17cm/秒)よりも悪化した。
図27に示すように、横整流板の液面からの深さは100mm、横整流板の材質及び横幅寸法は実施例1のものと同じであり、横整流板と糸条との距離を30mm、横整流板の取り付け角度を上に凸45度として、実施例1と同様に紡糸原液を調製して、同じ操作にて紡糸し、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は10cm/秒であった。
図28に示すように、横整流板の液面からの深さは100mm、横整流板の材質及び横幅寸法は実施例1のものと同じであり、横整流板と糸条との距離を30mm、横整流板の取り付け角度を上に凸75度として、実施例1と同様に紡糸原液を調製して、同じ操作にて紡糸し、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は12cm/秒であった。
図29に示すように、横整流板の液面からの深さは100mm、横整流板の材質及び横幅寸法は実施例1のものと同じであり、横整流板と糸条との距離を30mm、横整流板の取り付け角度を上に凸80度として、実施例1と同様に紡糸原液を調製して、同じ操作にて紡糸し、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は17cm/秒であった。
図30に示すように、横整流板の液面からの深さは100mm、横整流板の材質及び横幅寸法は実施例1のものと同じであり、横整流板と糸条との距離を30mm、横整流板の取り付け角度を下に凸45度として、実施例1と同様に紡糸原液を調製して、同じ操作にて紡糸し、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は12cm/秒であった。
図31に示すように、横整流板の液面からの深さは100mm、横整流板の材質及び横幅寸法は実施例1のものと同じであり、横整流板と糸条との距離を30mm、横整流板の取り付け角度を下に凸75度として、実施例1と同様に紡糸原液を調製して、同じ操作にて紡糸し、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は13cm/秒であった。
図32に示すように、横整流板の液面からの深さは100mm、横整流板の材質及び横幅寸法は実施例1のものと同じであり、横整流板と糸条との距離を30mm、横整流板の取り付け角度を下に凸80度として、実施例1と同様に紡糸原液を調製して、同じ操作にて紡糸し、実施例1と同様の数値解析を行った結果、凝固浴液面の最大流速は20cm/秒であった。
2:(紡出)糸条
3:方向転換ガイド
4:引取側ガイド
5:凝固浴槽
6:凝固流出受け槽
7:循環ポンプ
8:横整流板
8a:開口部
8b:連通部
9:縦整流板
前記横整流板は、1枚または複数枚の板で構成されており、中央に前記糸条を通過させる開口部を有しており、前記横整流板により、前記糸条の周囲の50%以上の範囲が囲まれる。
また、前記開口部は、前記横整流板に連通部を設けることにより、前記横整流板の外部と連通させることができ、前記連通部によって形成される開口は、それぞれが前記開口部の外周部分の20%以下の範囲である。
Claims (16)
- 口金と凝固浴とを有する乾湿式紡糸装置であって、口金から下方に紡出される糸条の周囲の全部または一部を囲み、凝固浴中に配される横整流板を有し、
前記横整流板は、1枚または複数枚の板で構成され、中央に前記糸条を通過させる開口部を有しており、
前記横整流板により、前記糸条の周囲の50%以上の範囲が囲まれ、
前記開口部は、前記横整流板に連通部を設けることにより、前記横整流板の外部と連通させることができ、
前記連通部によって形成される開口は、それぞれが前記開口部の外周部分の20%以下の範囲である
乾湿式紡糸装置。 - 前記横整流板の面と水平面とが、凝固浴外側方向に形成する角度が75度以下である請求項1に記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記横整流板を構成する板の横幅寸法が5mm以上である、請求項1または2に記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記横整流板の一部又は全部が凝固浴の壁面まで延びている、請求項1〜3のいずれかに記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記横整流板の糸条に近い端部が、液面以下の位置に設置されている、請求項1〜4のいずれかに記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記横整流板の糸状に近い端部と糸条との距離が、5〜100mmである、請求項1〜5のいずれかに記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記横整流板が多孔板である請求項1〜6のいずれかに記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記多孔板がパンチングメタルであり、開口率が5〜95%、孔の直径が0.5mm〜50mmである、請求項7に記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記多孔板が金網であり、メッシュの大きさが2〜800メッシュである、請求項7に記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記横整流板の外周部の一部又は全部に、液面まで上方に延びる板からなる縦整流板を有する、請求項1〜9のいずれかに記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記横整流板の外周部の一部又は全部に、液面上まで上方向に延びる板からなる縦整流板と下方向に延びる板からなる縦整流板とを有する、請求項1〜9のいずれかに記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記縦整流板が多孔板である請求項10または11に記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記縦整流板がパンチングメタルであり、開口率が5〜95%、孔の直径が0.5mm〜50mmである、請求項12に記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記縦整流板が金網であり、メッシュの大きさが2〜800メッシュである、請求項12に記載の乾湿式紡糸装置。
- 前記横整流板及び/又は前記縦整流板とが、取り付け及び取り外しが可能である、請求項1〜14のいずれかに記載の乾湿式紡糸装置。
- 請求項1〜15に記載の乾湿式紡糸装置を用いて合成繊維を紡糸する合成繊維の製造方法。
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