JPWO2010106748A1 - 焼入れ性に優れたボロン添加鋼板および製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
本願は、2009年3月16日に、日本に出願された特願2009−063603号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
上記(2)に記載の構成によれば、鋼板の焼入れ性、靭性、焼戻し軟化抵抗性等の向上や、鋼板の機械特性の安定化や、鋼板の表層部の成分変動の抑制等の効果が得られる。
上記(3)〜(30)に記載の方法によれば、上記(1)、(2)に記載のボロン添加鋼板を安定して製造することができる。
Cは、鋼板の強度を確保するうえで重要な元素である。0.20%未満では、焼入れ性が低下し、機械構造用鋼板としての強度が得られないので、下限を0.20%に規定する。0.45%を超えると、焼入れ後の靭性や成形性、また、溶接性等の特性が劣化するので、上限を0.45%に規定する。好ましい範囲は、0.20〜0.40%である。
Siは、脱酸剤として作用し、また、焼入れ性の向上に有効な元素である。0.05%未満では、添加効果が得られないので、下限を0.05%に規定する。0.8%を超えると、熱間圧延時のスケール疵に起因する表面性状の劣化を招くので、上限を0.8%に規定する。好ましい範囲は、0.10〜0.5%である。
Mnは、脱酸剤として作用し、また、焼入れ性の向上に有効な元素である。本発明では他の焼入れ性に寄与する元素との兼ね合いから0.5%以上の添加とし、焼入れ性を確保する。2.0%を超えると、偏析に起因するパーライトバンド等の組織的不均一を助長し、焼入れ、焼戻し後の組織変動に起因する衝撃特性の劣化やバラツキの原因となるため上限を2.0%に規定する。好ましい範囲は、0.5〜1.5%である。
Pは、本発明鋼では靭性や加工性の観点からは有害な元素であり、P含有量は低いほど望ましく、その上限を0.04%に規定する。また、下限は低いほど望ましいが、0.001%より低減することは、工業的にコストが大幅に増加するため、下限は、0.001%に規定する。さらに好ましい範囲は0.003〜0.025%である。
Sは、鋼中に非金属介在物の生成を促進させ、成形加工性や熱処理後の靭性等を劣化させるために、S含有量は低いほど望ましく、その上限を0.006%に規定する。下限は低いほど望ましいが、0.0001%より低減することは、工業的に精錬コストが大幅に増加するため、下限は、0.0001%に規定する。さらに好ましい範囲は0.0001〜0.003%である。
Alは、脱酸剤として作用し、また、Nの固定に有効な元素である。0.005%未満では、添加効果が十分に得られないので、下限を0.005%に規定する。0.1%を超えると、添加効果は飽和し、また、表面疵が発生し易くなり、また、鋼板製造時の吸窒を促進したり、窒化物が安定となり焼入れ熱処理時の粒成長を阻害し、焼入れ性を劣化させる原因となる。従って、その範囲を0.005〜0.10%の範囲にAl含有量を定めた。さらに好ましい範囲は0.01〜0.06%である。
Tiは、脱酸剤として作用し、また、Nの固定にも有効な元素である。N量との関係から0.005%以上の添加が必要である。しかし、0.20%を超えてTiを添加してもその効果は飽和し、また、コストも増加するだけでなく、製造工程中の吸窒の促進、炭化物を形成することによる有効炭素量の低減等によるTi系析出物量の増加を招き、焼入れ熱処理時のオーステナイト粒の粒成長を阻害し、焼入れ性を劣化させる原因となるので、その範囲を0.005〜0.20%の範囲に定めた。さらに好ましい範囲は0.01〜0.10%である。
Bは、微量の添加で焼入性を向上させる効果があり、焼入れ性確保には非常に有効な元素である。0.0010%未満では、添加効果がないので、下限を0.0010%に規定する。本発明では、特に鋼板平均としてのB量の最適化だけではなく表層部、特に表面から100μm深さまで(表層100μm)の固溶Bが重要で、表層100μm深さまでの固溶Bが10ppm以上あることが必要である。上記を確保することで表層部にパーライトやトルーストライト、ソルバイトといった異常組織の生成を防止することができる。そのためには、後述する製造工程中の加熱や焼鈍工程の雰囲気の影響を抑制することが重要であり、これらを制御して、特性を確保する観点から、Bを本発明では0.0010%以上の添加とした。また、0.01%を超えると、鋳造性が低下し、また、B系化合物が生成して靭性が低下するので、上限を0.01%に規定する。より好ましい範囲は、0.001〜0.005%である。
Nは、BNを形成し、Bの焼入れ性向上効果を阻害する元素である。Nは少ないほど好ましいが、0.0001%未満に低減するのは、精錬コストの増加を招くので、下限を0.0001%に規定する。0.01%を超えると、Nを固定する元素が多量に必要となるし、また、生成するTiN等の析出物が、靭性等の機械的特性を阻害するので、上限を0.01%に規定する。さらに好ましい範囲は0.0001〜0.006%である。
Crは、焼入れ性の向上に有効な元素である。Crは鋼の焼入れ性の観点から、添加できる有効な元素である。0.03%未満のCrでは、添加効果がないので、下限を0.03%に規定する。0.35%を超えて添加すると、コストも増加するだけでなく、製造工程中の吸窒を促進し、また、炭化物や硼化物、炭硼化物を形成することによる有効炭素量や、本発明の基本元素であるBの有効量の低下につながり、また、炭化物の安定化を通して焼入れ熱処理時のオーステナイト相の粒成長を阻害し、焼入れ性を劣化させる原因にもなる。従って、その範囲を0.03〜0.35%の範囲に定めた。好ましくは、0.05〜0.35である。また、上述したようにAl、Tiと合わせて、Crを加えたAl、Ti、Crの添加総量も0.40%以下に規制することが望ましい。
Niは、靭性の向上や、焼入れ性の向上に有効な元素である。0.01%未満では、添加効果がないので、下限を0.01%に規定する。1.0%を超えると、添加効果は飽和するし、また、コスト増を招くので、上限を1.0%に規定する。さらに好ましい範囲は0.02〜0.5%である。
Cuは、焼入性の確保に有効な元素である。0.05%未満では、添加効果が不十分であるので、下限を0.05%に規定する。0.5%を超えると、熱延時の疵が発生しやすくなり歩留りを落とすなど製造性を劣化させるので上限を0.5%に規定する。さらに好ましい範囲は0.05〜0.35%である。
Moは、焼入れ性の向上と、焼戻し軟化抵抗性の向上に有効な元素である。0.01%未満では、添加効果が小さいので、下限を0.01%に規定する。1.0%を超えると、添加効果は飽和し、コストも増大するので、上限を1.0%に規定する。さらに好ましい範囲は0.01〜0.40%である。
Nb:0.01〜0.5%
Nbは、炭窒化物を形成し、焼入れ前加熱時の結晶粒の異常粒成長防止や靭性改善、焼戻し軟化抵抗改善に有効な元素である。0.01%未満では、添加効果は充分に発現しないので、下限を0.01%に規定する。0.5%を超えると、添加効果が飽和し、また、コスト増や過剰な炭化物形成による焼入れ硬度を低下させることになるため、上限を0.5%に規定する。さらに好ましい範囲は0.01〜0.20%である。
Vは、Nbと同様に、炭窒化物を形成し、焼入れ前加熱時の結晶粒の異常粒成長防止や靭性改善、焼戻し軟化抵抗改善に有効な元素である。0.01%未満では、添加効果が小さいので、下限を0.01%に規定する。0.5%を超えると添加効果が飽和し、また、コスト増や過剰な炭化物形成による焼入れ硬度を低下させることになるため、上限を0.5%に規定する。さらに好ましい範囲は0.01〜0.20%である。
Taは、Nb、Vと同様に、炭窒化物を形成し、焼入れ前加熱時の結晶粒の異常粒成長防止や結晶粒の粗大化防止や靭性改善、焼戻し軟化抵抗改善に有効な元素である。0.01%未満では、添加効果が小さいので、下限を0.01%に規定する。0.5%を超えると、添加効果が飽和し、また、コスト増や過剰な炭化物形成による焼入れ硬度を低下させることになるため、上限を0.5%に規定する。さらに好ましい範囲は0.01〜0.30%である。
WはNb、V、Taと同様に、炭窒化物を形成し、焼入れ前加熱時の結晶粒の異常粒成長防止や結晶粒の粗大化防止や靭性改善、焼戻し軟化抵抗改善に有効な元素である。0.01%未満では、添加効果が小さいので、下限を0.01%に規定する。0.5%を超えると、添加効果が飽和し、また、コスト増や過剰な炭化物形成による焼入れ硬度を低下させることになるため、上限を0.5%に規定する。さらに好ましい範囲は0.01〜0.20%である。
Sn:0.003〜0.03%
Snは、界面、表面等に偏析する傾向が高い元素であり、吸窒や脱炭等の製造工程中での表層反応を抑制する働きがある。その添加により、熱間圧延工程の加熱時や焼鈍時の高温雰囲気中に鋼材がさらされる状態でも、窒素や炭素等の成分変動しやすい元素の反応を抑制し、著しい成分変動を防止できる効果がある。必要に応じて0.003〜0.03%添加するとよい。0.003%より少ないと、その効果が小さく、また、0.03%より多量に添加しても効果が飽和するだけでなく、靭性の低下、また、浸炭時間の長時間化を招くなど、コスト増につながる。そのため、0.003〜0.03%添加することが望ましい。
Sbは、Snと同様に、界面、表面等に偏析する傾向が高い元素であり、吸窒や脱炭等の製造工程中での表層反応を抑制する働きがある。その添加により、熱間圧延工程の加熱時や焼鈍時の高温雰囲気中に鋼材がさらされる状態でも、窒素や炭素等の成分変動しやすい元素の反応を抑制し、著しい成分変動を防止できる効果がある。必要に応じて0.003〜0.03%添加するとよい。0.003%より少ないと、その効果が小さく、また、0.03%より多量に添加しても効果が飽和するだけでなく、靭性の低下、また、浸炭時間の長時間化を招くなど、コスト増につながる。そのため、0.003〜0.03%添加することが望ましい。
Asも、Sn、Sbと同様に、界面、表面等に偏析する傾向が高い元素であり、吸窒や脱炭等の製造工程中での表層反応を抑制する働きがある。その添加により、熱間圧延工程の加熱時や焼鈍時の高温雰囲気中に鋼材がさらされる状態でも、窒素や炭素等の成分変動しやすい元素の反応を抑制し、著しい成分変動を防止できる効果がある。必要に応じて0.003〜0.03%添加するとよい。0.003%より少ないと、その効果が小さく、また、0.03%より多量に添加しても効果が飽和するだけでなく、靭性の低下、また、浸炭時間の長時間化を招くなど、コスト増につながる。そのため、0.003〜0.03%添加することが望ましい。
まず、本発明鋼板の成分組成を満たす鋼片を、直接又は鋼片を冷却後に加熱炉に挿入し、1200℃以下で熱間圧延に供する(S1)。そして、800〜940℃の温度で仕上圧延を行う(S2)。続いて、20℃/秒以上の冷却速度で、鋼板温度が650℃以下まで冷却する(S3)。更に引き続き、巻取までの冷却を20℃/秒以下の冷却速度で緩冷却する(S4)。そして、650℃以下400℃以上の巻取温度で鋼板を巻き取る(S5)。その後、この鋼板を酸洗した後(S6)、水素を95%以上含む雰囲気中で、焼鈍を施す(S7)。
鋼板を巻き取った後、鋼板に酸洗を施し、水素を95%以上含む雰囲気中で焼鈍する。これは窒素量を極力低減することで、焼鈍時間が長くなっても、焼鈍中に生じる吸窒現象を抑制するためである。水素濃度は高い方が、N濃度が低い方が望ましく、水素100%であることが好ましい。また、水素は、他の不活性ガス、例えばArに置き換えてもよい。
例えば、酸洗後の冷延工程を取り入れてもよい(S6−2)。冷延工程は、製品板厚の観点や焼鈍と組み合わせて軟質化を効率的に実施するために用いられるが、特に圧下率5%以上の冷間圧延により、炭化物の球状化が促進、核生成を伴わない再結晶や再結晶完了時の粒径が比較的大きく粒成長による粗大化が起こりやすく軟質化が促進する。
ここにおけるAc1は昇温過程でオーステナイト相が出現する温度を示し、本発明では熱延鋼板からサンプルを採取し、フォーマスター試験機にて0.3℃/sで昇温した時の膨張曲線を測定し、A1変態点を求めた。また、文献等にはAc1を成分から求める簡便な方法もあり、一例として、William C.Leslie著のThe Physical Metallurgy of Steelには、Ac1(℃)=723−10.7×%Mn−16.9×%Ni+29.1×%Si+16.9×%Cr+290×%As+6.38×%Wが示されており、これらの経験式を用いることも可能である。
前記ボロン添加炭素鋼板が、さらに、質量%で、Cr:0.05〜0.35%、Ni:0.01〜1.0%、Cu:0.05〜0.5%、及び、Mo:0.01〜1.0%の1種又は2種以上を含有してもよい。
前記ボロン添加炭素鋼板が、さらに、質量%で、Nb:0.01〜0.5%、V:0.01〜0.5%、Ta:0.01〜0.5%、及び、W:0.01〜0.5%の1種又は2種以上を含有してもよい。
前記ボロン添加炭素鋼板が、さらに、質量%で、Sn:0.003〜0.03%、Sb:0.003〜0.03%、及び、As:0.003〜0.03%の1種又は2種以上を含有してもよい。
上述の成分組成を満たすスラブを、1200℃以下で加熱して熱間圧延に供し、800〜940℃の温度で仕上圧延を終了し、次いで650℃までを冷却速度を20℃/秒以上で冷却し、その後巻取までの冷却速度を20℃/秒以下で冷却し、650℃以下400℃以上の巻取温度で巻き取り、その後、酸洗の後、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気にて焼鈍して、焼入れ性に優れたボロン添加炭素鋼板を製造してもよい。
前記焼鈍を、660℃以上で前記ボロン添加炭素鋼板のAc1以下の温度で8時間以上行ってもよい。
前記酸洗の後、前記焼鈍の前に、前記ボロン添加炭素鋼板に圧下率5%以上の冷間圧延を施してもよい。
前記焼鈍の後、前記ボロン添加炭素鋼板に、圧下率5%以上の冷間圧延を施し、次いで、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気にて再度の焼鈍を施してもよい。
前記再度の焼鈍の後、前記ボロン添加炭素鋼板に、再度、圧下率5%以上の冷間圧延を施し、次いで、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気にて3度目の焼鈍をしてもよい。
前記焼鈍、前記再度の焼鈍、前記3度目の焼鈍において、前記ボロン添加炭素鋼板を、該鋼板のAc1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、該焼鈍後、5℃/時間以下の冷却速度で、Ac1−30℃の温度以下まで冷却してもよい。
表1〜表6に示す成分を有する鋼を真空溶解にて50kgの鋼塊に鋳造して得られた鋼片を、表7〜表12に記載の条件で熱間圧延した。熱間圧延は大気雰囲気にて加熱し、熱延板の厚みは冷延を実施しない場合は3mmとし、冷延を施す場合は冷延後の板厚が3mmになるように熱延板厚を設定した。熱延板は、塩酸により酸洗した後、焼鈍あるいは冷延を行って、3mm厚みの評価用の鋼板を作成した。詳細の製造条件及び評価結果を表7〜表12に示す。その後、表7〜表12の記載の条件で、焼鈍するもの、又は冷間圧延した後焼鈍するもの、さらに、1回目の焼鈍後冷間圧延と焼鈍をさらに実施したもの(2回焼鈍)、また、それを再々度繰り返したもの(3回焼鈍)を表7〜表12に示すように、各処理条件に従って実施した。焼鈍の雰囲気については、常温で一旦、炉内を窒素で置換した後に所定の水素量になるまで水素を導入してから昇温した。また、露点の測定は薄膜酸化アルミニウム水分センサーによる露点計を用いて測定した。
得られた各鋼板から、成分分析用のサンプルと焼入れ用サンプルを採取した。焼入れ実験はサンプルをAr雰囲気にて880℃で1分保定後、60℃の油に焼入れし、鋼板表層部の組織を光学顕微鏡、並びに走査型電子顕微鏡にて観察した。また、成分分析用のサンプルは、焼入れ前の鋼板から表層100μm部を研削し、分析用試料を採取して、この表層100μm部のB量について分析し、他の元素と化合していないB量を求め、平均の固溶B量とした。
Claims (30)
- C: 0.20質量%以上0.45質量%以下、
Si: 0.05質量%以上0.8質量%以下、
Mn: 0.5質量%以上2.0質量%以下、
P: 0.001質量%以上0.04質量%以下、
S: 0.0001質量%以上0.006質量%以下、
Al: 0.005質量%以上0.1質量%以下、
Ti: 0.005質量%以上0.2質量%以下、
B: 0.001質量%以上0.01質量%以下、及び
N: 0.0001質量%以上0.01質量%以下
の成分を含有し、残部がFe及び不可避的不純物を含むボロン添加鋼板であって、
表層から深さ100μmまでの領域における固溶Bの平均濃度が10ppm以上である;
ことを特徴とするボロン添加鋼板。 - Cr: 0.05質量%以上0.35質量%以下、
Ni: 0.01質量%以上1.0質量%以下、
Cu: 0.05質量%以上0.5質量%以下、
Mo: 0.01質量%以上1.0質量%以下、
Nb: 0.01質量%以上0.5質量%以下、
V: 0.01質量%以上0.5質量%以下、
Ta: 0.01質量%以上0.5質量%以下、
W: 0.01質量%以上0.5質量%以下、
Sn: 0.003質量%以上0.03質量%以下、
Sb: 0.003質量%以上0.03質量%以下、及び
As: 0.003質量%以上0.03質量%以下
の1種又は2種以上の成分を更に含有することを特徴とする請求項1に記載のボロン添加鋼板。 - スラブを1200℃以下で加熱する加熱工程と;
800℃以上940℃以下の仕上げ圧延温度で前記スラブを熱間圧延して鋼板を得る熱間圧延工程と;
前記鋼板が650℃以下になるまで冷却速度20℃/秒以上で前記鋼板を冷却する第1の冷却工程と;
前記第1の冷却工程に続き、冷却速度20℃/秒以下で前記鋼板を冷却する第2の冷却工程と;
650℃以下400℃以上で前記鋼板を巻き取る巻き取り工程と;
前記鋼板を酸洗する酸洗工程と;
前記鋼板を、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気において、660℃以上で前記炭素鋼板のAc1以下の温度で8時間以上焼鈍する第1の焼鈍工程と;
を備えることを特徴とする、請求項1又は2に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記酸洗工程の後に、圧下率5%以上の圧延率で前記鋼板を冷間圧延する第1の冷間圧延工程
を更に備えることを特徴とする請求項3に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第1の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項4に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第1の焼鈍工程の後に、5%以上の圧下率で前記鋼板を冷間圧延する第2の冷間圧延工程と;
前記第2の冷間圧延工程の後に、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気で前記鋼板を660℃以上で焼鈍する第2の焼鈍工程と;
を更に備えることを特徴とする請求項5に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第2の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項6に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第2の焼鈍工程の後に、5%以上の圧下率で前記鋼板を冷間圧延する第3の冷間圧延工程と;
前記第3の冷間圧延工程の後に、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気で、前記鋼板を660℃以上で焼鈍する第3の焼鈍工程と;
を更に備えることを特徴とする請求項7に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第3の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項8に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第2の焼鈍工程の後に、5%以上の圧下率で前記鋼板を冷間圧延する第3の冷間圧延工程と;
前記第3の冷間圧延工程の後に、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気で、前記鋼板を660℃以上で焼鈍する第3の焼鈍工程と;
を更に備えることを特徴とする請求項6に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第3の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項10に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第1の焼鈍工程の後に、5%以上の圧下率で前記鋼板を冷間圧延する第2の冷間圧延工程と;
前記第2の冷間圧延工程の後に、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気で前記鋼板を660℃以上で焼鈍する第2の焼鈍工程と;
を更に備えることを特徴とする請求項4に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第2の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項12に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第2の焼鈍工程の後に、5%以上の圧下率で前記鋼板を冷間圧延する第3の冷間圧延工程と;
前記第3の冷間圧延工程の後に、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気で、前記鋼板を660℃以上で焼鈍する第3の焼鈍工程と;
を更に備えることを特徴とする請求項13に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第3の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項14に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第2の焼鈍工程の後に、5%以上の圧下率で前記鋼板を冷間圧延する第3の冷間圧延工程と;
前記第3の冷間圧延工程の後に、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気で、前記鋼板を660℃以上で焼鈍する第3の焼鈍工程と;
を更に備えることを特徴とする請求項12に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第3の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項16に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第1の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項3に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第1の焼鈍工程の後に、5%以上の圧下率で前記鋼板を冷間圧延する第2の冷間圧延工程と;
前記第2の冷間圧延工程の後に、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気で前記鋼板を660℃以上で焼鈍する第2の焼鈍工程と;
を更に備えることを特徴とする請求項18に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第2の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項19に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第2の焼鈍工程の後に、5%以上の圧下率で前記鋼板を冷間圧延する第3の冷間圧延工程と;
前記第3の冷間圧延工程の後に、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気で、前記鋼板を660℃以上で焼鈍する第3の焼鈍工程と;
を更に備えることを特徴とする請求項20に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第3の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項21に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第2の焼鈍工程の後に、5%以上の圧下率で前記鋼板を冷間圧延する第3の冷間圧延工程と;
前記第3の冷間圧延工程の後に、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気で、前記鋼板を660℃以上で焼鈍する第3の焼鈍工程と;
を更に備えることを特徴とする請求項19に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第3の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項23に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第1の焼鈍工程の後に、5%以上の圧下率で前記鋼板を冷間圧延する第2の冷間圧延工程と;
前記第2の冷間圧延工程の後に、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気で前記鋼板を660℃以上で焼鈍する第2の焼鈍工程と;
を更に備えることを特徴とする請求項3に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第2の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項25に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第2の焼鈍工程の後に、5%以上の圧下率で前記鋼板を冷間圧延する第3の冷間圧延工程と;
前記第3の冷間圧延工程の後に、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気で、前記鋼板を660℃以上で焼鈍する第3の焼鈍工程と;
を更に備えることを特徴とする請求項26に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第3の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項27に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
- 前記第2の焼鈍工程の後に、5%以上の圧下率で前記鋼板を冷間圧延する第3の冷間圧延工程と;
前記第3の冷間圧延工程の後に、水素95%以上で、且つ400℃までの露点を−20℃以下、400℃以上の露点を−40℃以下の雰囲気で、前記鋼板を660℃以上で焼鈍する第3の焼鈍工程と;
を更に備えることを特徴とする請求項25に記載のボロン添加鋼板の製造方法。 - 前記第3の焼鈍工程では、前記炭素鋼板を、Ac1〜Ac1+50℃の温度範囲内で焼鈍し、焼鈍後、Ac1−30℃までの冷却速度を5℃/時間以下に設定することを特徴とする請求項29に記載のボロン添加鋼板の製造方法。
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