JP5458649B2 - 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
高炭素熱延鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5458649B2 JP5458649B2 JP2009108623A JP2009108623A JP5458649B2 JP 5458649 B2 JP5458649 B2 JP 5458649B2 JP 2009108623 A JP2009108623 A JP 2009108623A JP 2009108623 A JP2009108623 A JP 2009108623A JP 5458649 B2 JP5458649 B2 JP 5458649B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cementite
- less
- total
- steel sheet
- rolled steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 42
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 42
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 title claims description 33
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 claims description 43
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 43
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 37
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 35
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 23
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 22
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 21
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 5
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 claims description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 34
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 33
- 239000000463 material Substances 0.000 description 16
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 15
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 10
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 9
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 5
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 4
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
C:0.15〜0.37%
Cは、焼入れ後の強度を得るために重要な元素である。焼入れ焼戻し後に部品等として十分な強度を得るため、C量は少なくとも0.15%以上にする。しかし、C量が0.37%を超えると焼入れ後の靭性が著しく低下するだけでなく、素材の延性が低下する。したがって、C量は0.15〜0.37%とする。素材において優れた延性を得るには、C量は0.30%以下が好ましい。
Siは、焼入れ性を向上させるとともに固溶強化により強度を上昇させる元素である。しかし、Si量が1%を超えると硬質化し、偏析に起因するバンド組織が形成されるため、素材の延性が劣化する。したがって、Si量は1%以下とする。素材において優れた延性を得るには、Si量は0.5%以下が好ましい。
Mnは、焼入れ性を向上させるとともに固溶強化により強度を上昇させる元素である。しかし、Mn量が2.5%を超えると硬質化し、偏析に起因するバンド組織が形成されるため、素材の延性が劣化する。したがって、Mn量は2.5%以下とする。素材において優れた延性を得るには、Mn量は1.5%以下が好ましい。
Pは、焼入れ性を向上させるとともに固溶強化により強度を上昇させる元素である。しかし、P量が0.1%を超えると粒界脆化を招き、焼入れ後の靭性が劣化する。したがって、P量は0.1%以下とする。優れた焼入れ後の靭性を得るには、P量は0.05%以下が好ましい。
Sは、硫化物を形成し素材の冷間加工性および焼入れ後の靭性を低下させるため、低減しなければならない元素である。S量が0.03%を超えると、素材の冷間加工性および焼入れ後の靭性が著しく劣化する。したがって、S量は0.03%以下とする。優れた冷間加工性および焼入れ後の靭性を得るには、S量は0.02%以下が好ましい。
sol.Al量が0.1%を超えると、球状化焼鈍時にAlNの形成が顕著となり、素材が硬質化して延性が低下するだけでなく、焼入れ処理の加熱時にオーステナイト粒が微細化し過ぎ、冷却時にフェライト相の生成が促進され、焼入れ後の靭性が劣化する。したがって、sol.Al量は0.1%以下、好ましくは0.03〜0.07%とする。
Nは、BNを形成し、焼入れ処理の加熱時にオーステナイト粒の成長を抑制し、焼入れ後の靭性を向上させる元素であり、その量は0.0005%以上にする必要がある。一方、N量が0.0050%を超えると、BNのみならずAlNの形成も顕著となり、焼入れ処理の加熱時にオーステナイト粒が微細化し過ぎ、冷却時にフェライト相の生成が促進され、焼入れ後の靭性が劣化する。したがって、N量は0.0005〜0.0050%する。
Bは、焼入れ性を高めるとともに、BNを形成して焼入れ処理の加熱時におけるオーステナイト粒の粗大化を抑制し、焼入れ後の靭性を向上させる重要な元素である。こうした効果を得るには、B量は0.0010%以上にする必要がある。一方、B量が0.0050%を超えると、熱間圧延の負荷が高くなり操業性が低下するととともに、冷間加工性の低下も招く。したがって、B量は0.0010〜0.0050%、好ましくは0.0010〜0.0030%とする。
本発明者らが、焼入れ処理の加熱を空気を混合してカーボンポテンシャルを制御した雰囲気中で900℃前後で1時間程度の条件で行うと、焼入れ性の低下が起こる原因を調査したところ、カーボンポテンシャルを制御する目的で空気を用いているため、加熱時に吸窒現象が起こり、たとえ0.50≦(14[B])/(10.8[N])の関係を満足するようにBが添加されていても、Bは吸収されたNと反応してBNを形成し、固溶B量が著しく減少するためであることがわかった。そこで、鋼の吸窒を抑制可能な元素として知られているSbやSnを添加し、固溶B量の確保を図るべく検討を行ったところ、Sb、Snのうち少なくとも1種の量を合計で0.003%以上にすればよいことを見出した。しかし、Sb、Snのうち少なくとも1種の量を合計で0.10%を超えて添加すると、焼入れ焼戻し時にオーステナイト粒界に偏析し靭性を著しく低下させる。したがって、Sb、Snのうち少なくとも1種の量は合計で0.003〜0.10%とする。
本発明では、冷間加工性を向上させるために、熱間圧延後セメンタイトの球状化焼鈍を行って、フェライト相とセメンタイトからなるミクロ組織にする必要がある。特に、37%以上のElを得るためには、フェライト相の平均粒径を10μm以下、セメンタイトの球状化率を90%以上にする必要がある。さらに、フェライト相の平均粒径を6μm以下にすれば、40%以上のElを得ることができる。
熱間圧延の仕上温度:Ar3変態点以上
仕上温度がAr3変態点未満では、熱間圧延後および球状化焼鈍後に粗大なフェライト粒が形成され延性が著しく低下する。したがって、熱間圧延の仕上温度はAr3変態点以上とする。
熱間圧延後は、初析フェライト相の生成を抑制してパーライトを均一に分散させるため冷却条件を制御する必要がある。550~650℃の冷却停止温度までの冷却時間が10sを超えると、初析フェライト粒およびパーライトが粗大化するため、球状化焼鈍後のフェライト相の平均粒径が10μmを超え、優れた延性が得られない。また、冷却時間が10s以内であっても冷却停止温度が650℃を超えると、やはり初析フェライト粒およびパーライトが粗大化するため、球状化焼鈍後のフェライト相の平均粒径が10μmを超え、優れた延性が得られない。冷却停止温度が550℃未満の場合は、素材の熱延板が硬質化し球状化焼鈍後も優れた延性が得られないだけでなく、鋼板形状が劣化して生産効率を阻害することがある。したがって、熱間圧延後は10s以内に550~650℃の冷却停止温度まで冷却する必要がある。
巻取温度が650℃を超えると、パーライト中のセメンタイトが粗大化し過ぎるため、球状化焼鈍後にセメンタイトの球状化率が90%以上に到達せず、優れた延性が得られない。また、500℃未満になると、素材の熱延板が硬質化し球状化焼鈍後も優れた延性が得られないだけでなく、鋼板形状が劣化して生産効率を阻害することがある。以上のことから、巻取温度は500〜650℃とする。
巻取り後の鋼板には、酸洗後、セメンタイトを球状化するとともに、フェライト相の平均粒径を所望の値にするため、球状化焼鈍が行われる。このとき、球状化焼鈍の温度が640℃未満の場合は、セメンタイトの球状化が不十分となる。一方、球状化焼鈍の温度がAc1変態点を超える場合は、加熱中にオーステナイト相が生じて、冷却中に粗大なパーライトを生成し、Elが低下するとともに、焼入性も低下する。したがって、セメンタイトの球状化焼鈍は、640℃以上Ac1変態点以下の温度範囲で行う必要がある。
Claims (6)
- 質量%で、C:0.15〜0.37%、Si:1%以下、Mn:2.5%以下、P:0.1%以下、S:0.03%以下、sol.Al:0.1%以下、N:0.0005〜0.0050%、B:0.0010〜0.0050%、およびSb、Snのうち少なくとも1種:合計で0.003〜0.10%を含有し、かつ0.50≦(14[B])/(10.8[N])の関係を満足し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、フェライト相とセメンタイトからなり、前記フェライト相の平均粒径が10μm以下、前記セメンタイトの球状化率が90%以上であるミクロ組織を有し、全伸びElが37%以上であることを特徴とする高炭素熱延鋼板;ただし、[B]、[N]はそれぞれB、Nの含有量(質量%)を表し、セメンタイトの球状化率は、各セメンタイトの最大径aと最小径bの比a/bを計算し、a/bが3以下のセメンタイトの数の全セメンタイト数に対する割合(%)であり、全伸びElは板厚:4.0mm、JIS 5号試験片を用い、引張試験を行って測定したときのElである。
- フェライト相の平均粒径が6μm以下であることを特徴とする請求項1に記載の高炭素熱延鋼板。
- さらに、質量%で、Ti、Nb、Vのうちの少なくとも1種:合計で0.1%以下を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の高炭素熱延鋼板。
- さらに、質量%で、Ni、Cr、Moのうちの少なくとも1種:合計で1.5%以下を含有することを特徴とする請求項1から3のいずれかに記載の高炭素熱延鋼板。
- 請求項1から4のいずれかに記載の組成を有する鋼を、Ar3変態点以上の仕上温度で熱間圧延した後10s以内に550〜650℃の冷却停止温度まで冷却し、500〜650℃の巻取温度で巻取り、酸洗後、640℃以上Ac1変態点以下の温度域でセメンタイトの球状化焼鈍を施すことで、フェライト相とセメンタイトからなり、前記フェライト相の平均粒径が10μm以下、前記セメンタイトの球状化率が90%以上であるミクロ組織を有し、全伸びElが37%以上である高炭素熱延鋼板とすることを特徴とする高炭素熱延鋼板の製造方法;ただし、[B]、[N]はそれぞれB、Nの含有量(質量%)を表し、セメンタイトの球状化率は、各セメンタイトの最大径aと最小径bの比a/bを計算し、a/bが3以下のセメンタイトの数の全セメンタイト数に対する割合(%)であり、全伸びElは板厚:4.0mm、JIS 5号試験片を用い、引張試験を行って測定したときのElである。
- 請求項1から4のいずれかに記載の組成を有する鋼を、Ar3変態点以上の仕上温度で熱間圧延した後、650℃以上の温度から50℃/s以上の平均冷却速度で450〜600℃の冷却停止温度まで冷却後3s以内に巻取り、酸洗後、640℃以上Ac1変態点以下の温度域でセメンタイトの球状化焼鈍を施すことで、フェライト相とセメンタイトからなり、前記フェライト相の平均粒径が10μm以下、前記セメンタイトの球状化率が90%以上であるミクロ組織を有し、全伸びElが37%以上である高炭素熱延鋼板とすることを特徴とする高炭素熱延鋼板の製造方法;ただし、[B]、[N]はそれぞれB、Nの含有量(質量%)を表し、セメンタイトの球状化率は、各セメンタイトの最大径aと最小径bの比a/bを計算し、a/bが3以下のセメンタイトの数の全セメンタイト数に対する割合(%)であり、全伸びElは板厚:4.0mm、JIS 5号試験片を用い、引張試験を行って測定したときのElである。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009108623A JP5458649B2 (ja) | 2009-04-28 | 2009-04-28 | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009108623A JP5458649B2 (ja) | 2009-04-28 | 2009-04-28 | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010255066A JP2010255066A (ja) | 2010-11-11 |
JP5458649B2 true JP5458649B2 (ja) | 2014-04-02 |
Family
ID=43316312
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009108623A Active JP5458649B2 (ja) | 2009-04-28 | 2009-04-28 | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5458649B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3305931A4 (en) * | 2015-05-26 | 2018-12-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet and manufacturing method therefor |
WO2019151048A1 (ja) | 2018-01-30 | 2019-08-08 | Jfeスチール株式会社 | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
WO2020158357A1 (ja) | 2019-01-30 | 2020-08-06 | Jfeスチール株式会社 | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
WO2020158356A1 (ja) | 2019-01-30 | 2020-08-06 | Jfeスチール株式会社 | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
EP3190202B1 (en) * | 2013-07-09 | 2022-03-30 | JFE Steel Corporation | High-carbon hot-rolled steel sheet and method for producing the same |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IN2014KN01254A (ja) | 2012-01-05 | 2015-10-16 | Jfe Steel Corp | |
KR20140110994A (ko) * | 2012-01-05 | 2014-09-17 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법 |
JP5565532B2 (ja) * | 2012-01-06 | 2014-08-06 | Jfeスチール株式会社 | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
JP5884781B2 (ja) * | 2013-07-09 | 2016-03-15 | Jfeスチール株式会社 | 焼入れ性および加工性に優れる高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
JP5812048B2 (ja) * | 2013-07-09 | 2015-11-11 | Jfeスチール株式会社 | 焼入れ性および加工性に優れる高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
JP6244701B2 (ja) * | 2013-07-09 | 2017-12-13 | Jfeスチール株式会社 | 焼入れ性および加工性に優れる高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
EP3091097B1 (en) | 2014-03-28 | 2018-10-17 | JFE Steel Corporation | High-carbon hot-rolled steel sheet and method for producing same |
EP3091098B1 (en) * | 2014-03-28 | 2018-07-11 | JFE Steel Corporation | High-carbon hot-rolled steel sheet and method for producing same |
WO2016121371A1 (ja) * | 2015-01-27 | 2016-08-04 | Jfeスチール株式会社 | 肌焼鋼 |
US20210285068A1 (en) * | 2016-09-29 | 2021-09-16 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot rolled steel and steel component |
WO2018155254A1 (ja) * | 2017-02-21 | 2018-08-30 | Jfeスチール株式会社 | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
KR102209555B1 (ko) | 2018-12-19 | 2021-01-29 | 주식회사 포스코 | 강도 편차가 적은 열연 소둔 강판, 부재 및 이들의 제조방법 |
KR102415764B1 (ko) | 2019-12-20 | 2022-07-01 | 주식회사 포스코 | 오스템퍼링 열처리 특성이 우수한 열연강판, 열연소둔강판, 부재 및 이들의 제조방법 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002121647A (ja) * | 2000-10-13 | 2002-04-26 | Nippon Steel Corp | 成形性と耐磨耗性に優れた熱処理用鋼板及びその製造方法 |
JP3952714B2 (ja) * | 2001-02-07 | 2007-08-01 | Jfeスチール株式会社 | 焼入れ後の靭性に優れる熱延鋼板およびその製造方法 |
JP4061229B2 (ja) * | 2003-04-10 | 2008-03-12 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性、焼き入れ性、溶接性、耐浸炭および耐脱炭性に優れた高炭素鋼板およびその製造方法 |
JP4380469B2 (ja) * | 2003-08-28 | 2009-12-09 | Jfeスチール株式会社 | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
JP4622609B2 (ja) * | 2005-03-23 | 2011-02-02 | Jfeスチール株式会社 | 伸びフランジ性に優れた軟質高加工性高炭素熱延鋼板の製造方法 |
JP4992274B2 (ja) * | 2006-03-31 | 2012-08-08 | Jfeスチール株式会社 | ファインブランキング加工性に優れた鋼板およびその製造方法 |
JP5358914B2 (ja) * | 2007-09-14 | 2013-12-04 | Jfeスチール株式会社 | 極軟質高炭素熱延鋼板 |
JP4782243B2 (ja) * | 2009-03-16 | 2011-09-28 | 新日本製鐵株式会社 | 焼入れ性に優れたボロン添加鋼板および製造方法 |
CA2736374A1 (en) * | 2009-03-27 | 2010-09-30 | Nippon Steel Corporation | Carbon steel sheet having excellent carburization properties, and method for producing same |
-
2009
- 2009-04-28 JP JP2009108623A patent/JP5458649B2/ja active Active
Cited By (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3190202B1 (en) * | 2013-07-09 | 2022-03-30 | JFE Steel Corporation | High-carbon hot-rolled steel sheet and method for producing the same |
EP3305931A4 (en) * | 2015-05-26 | 2018-12-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet and manufacturing method therefor |
US10837077B2 (en) | 2015-05-26 | 2020-11-17 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet and method for production thereof |
WO2019151048A1 (ja) | 2018-01-30 | 2019-08-08 | Jfeスチール株式会社 | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
KR20200097806A (ko) | 2018-01-30 | 2020-08-19 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 고탄소 열연 강판 및 그의 제조 방법 |
CN111655893A (zh) * | 2018-01-30 | 2020-09-11 | 杰富意钢铁株式会社 | 高碳热轧钢板及其制造方法 |
CN111655893B (zh) * | 2018-01-30 | 2022-05-03 | 杰富意钢铁株式会社 | 高碳热轧钢板及其制造方法 |
US11434542B2 (en) | 2018-01-30 | 2022-09-06 | Jfe Steel Corporation | High-carbon hot-rolled steel sheet and method for producing the same |
WO2020158357A1 (ja) | 2019-01-30 | 2020-08-06 | Jfeスチール株式会社 | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
WO2020158356A1 (ja) | 2019-01-30 | 2020-08-06 | Jfeスチール株式会社 | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
TWI728659B (zh) * | 2019-01-30 | 2021-05-21 | 日商杰富意鋼鐵股份有限公司 | 高碳熱軋鋼板及其製造方法 |
KR20210107106A (ko) | 2019-01-30 | 2021-08-31 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2010255066A (ja) | 2010-11-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5458649B2 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
CA2805834C (en) | High-strength cold rolled sheet having excellent formability and crashworthiness and method for manufacturing the same | |
JP5590254B2 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
US10400299B2 (en) | High-carbon hot-rolled steel sheet and method for manufacturing the same | |
JP5594226B2 (ja) | 高炭素薄鋼板およびその製造方法 | |
KR20080038202A (ko) | 연성이 우수한 고강도 강 시트의 제조 방법 및 그 제조방법에 의해 제조된 시트 | |
TWI499676B (zh) | 高降伏比高強度冷軋鋼板及其製造方法 | |
WO2016001704A1 (en) | Method for manufacturing a high strength steel sheet and sheet obtained | |
CN108315637B (zh) | 高碳热轧钢板及其制造方法 | |
JP6244701B2 (ja) | 焼入れ性および加工性に優れる高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP6065120B2 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
TWI544086B (zh) | 高碳熱軋鋼板及其製造方法 | |
JP5644966B2 (ja) | 焼入れ性に優れる面内異方性の小さい高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP2006152362A (ja) | 剛性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
JPWO2019131099A1 (ja) | 熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP7076311B2 (ja) | Ni含有鋼板の製造方法 | |
JP2006097109A (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5884781B2 (ja) | 焼入れ性および加工性に優れる高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
TWI510647B (zh) | 高碳熱軋鋼板及其製造方法 | |
JP3945373B2 (ja) | 微細粒組織を有する疲労特性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
JP2004003012A (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 | |
KR101298699B1 (ko) | 고강도 강재 및 그 제조방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20120321 |
|
RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20120327 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120402 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20131010 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20131022 |
|
RD13 | Notification of appointment of power of sub attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7433 Effective date: 20131112 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20131118 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20131112 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20131217 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20131230 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5458649 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |