JP4622609B2 - 伸びフランジ性に優れた軟質高加工性高炭素熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
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これら発明において、前記鋼は、さらに、B:0.005質量%以下、Cr:1.5質量%以下、Cu:1.0質量%以下、Ni:1.0質量%以下、Mo:0.5質量%以下、Ti:0.5質量%以下、Nb:0.5質量%以下、W:0.5質量%以下、V:0.5質量%以下、Zr:0.5質量%以下の1種または2種以上を含有してもよい。
本発明に係る高炭素熱延鋼板の製造方法は、Cを0.2〜0.7質量%含有する鋼を、仕上温度(Ar3変態点+60℃)以上で熱間圧延した後、冷却速度120℃/秒超かつ冷却停止温度650℃以下で冷却し、次いで巻取温度600℃以下で巻取り、酸洗後、焼鈍温度640℃以上Ac1変態点以下で焼鈍するものである。以下、構成要件毎に説明する。
Cは、炭化物を形成し、焼入後の硬度を付与する重要な元素である。C含有量が0.2質量%未満では、熱延後の組織において初析フェライトの生成が顕著となり、炭化物の分布が不均一となる。さらにその場合、焼入後も、機械構造用部品として十分な強度が得られない。一方、C含有量が0.7質量%を超えると、焼鈍後でも十分な加工性が得られない。また、その場合、熱延後の鋼板の硬度が高く脆いため取扱いに不便であり、焼入後の強度も飽和する。したがって、C含有量を0.2〜0.7質量%に規定する。
上記特許文献1では、熱間圧延の仕上温度を(Ar3変態点−20℃)未満では、一部でフェライト変態が進行するため炭化物を含まないフェライト粒が増加し、伸びフランジ性が劣化するとして、(Ar3変態点−20℃)以上の仕上温度で仕上圧延しており、これにより、組織の均一化を図り、伸びフランジ性の向上を図っている。しかし、本発明者らの検討結果により、(Ar3変態点−20℃)以上であっても、特許文献1の実施例に存在する上限である(Ar3変態点+40℃)まででは酸洗後の焼鈍の負荷を上昇させることなく軟質化することは困難であることが判明した。
質量%で、C=0.036%、Si=0.19%、Mn=0.77%、P=0.014%、S=0.002%の鋼を用い、熱間圧延の仕上温度を(Ar3変態点+10℃)〜(Ar3変態点+100℃)の間で変化させ、熱間圧延後の冷却において冷却速度200℃/秒、冷却停止温度580℃とし、次いで巻取温度530℃で巻取り、酸洗後、680℃×20時間の焼鈍を行った。図1に、このようにして得られたサンプルの仕上温度と硬度との関係を示す。図1の横軸は、仕上温度:(Ar3+X)(℃)のXの値である。この図に示すように、Xが60℃以上、つまり仕上温度が(Ar3変態点+60℃)以上の場合には、焼鈍負荷を軽減しても容易に軟質化を達成していることがわかる。
本発明では、変態後のフェライト粒の体積率の低減を図るため、圧延後に急冷(冷却)を行う。冷却方法が徐冷であると、オーステナイトの過冷度が小さく初析フェライトが生成する。具体的には、冷却速度が120℃/秒以下の場合、初析フェライトの生成が顕著となり、炭化物を含まないフェライト粒が10%超となり、伸びフランジ性が劣化する。したがって、圧延後の冷却の冷却速度を120℃/秒超とする。
圧延後の冷却の冷却停止温度が高い場合、巻取までの冷却中にフェライトが生成するとともに、パーライトのラメラ間隔が粗大化する。そのため、焼鈍後に微細炭化物が得られなくなり、伸びフランジ性が劣化する。具体的には、冷却停止温度が650℃より高い場合、炭化物を含まないフェライト粒が10%超となり、伸びフランジ性が劣化する。したがって、圧延後の冷却の冷却停止温度を650℃以下とする。さらに、炭化物を含まないフェライト粒を5%以下とする場合は、冷却停止温度を600℃以下とする。
冷却後は鋼板を巻き取るが、巻取温度が高いほどパーライトのラメラ間隔が大きくなる。そのため、焼鈍後の炭化物が粗大化し、巻取温度が600℃を超えると伸びフランジ性が劣化する。したがって、巻取温度を600℃以下とする。さらに、巻取温度を500℃以下とすることにより、炭化物の分散状態が一層均一化し、極めて優れた伸びフランジ性が得られる。なお、巻取温度の下限は特に規定しないが、低温になるほど鋼板の形状が劣化するため、200℃以上とすることが好ましい。
熱延鋼板を酸洗した後、炭化物を球状化するために焼鈍を行う。焼鈍温度が640℃未満の場合、炭化物の球状化が不十分あるいは炭化物平均粒径が0.1μm未満となり、伸びフランジ性が劣化する。一方、焼鈍温度がAc1変態点を超える場合、一部がオーステナイト化し、冷却中に再度パーライトを生成するため、やはり、伸びフランジ性が劣化する。なお、優れた伸びフランジ性を得るには、焼鈍温度を680℃以上とすることが好ましい。
炭化物粒径は、加工性一般、および穴拡げ加工におけるボイドの発生に大きく影響する。炭化物が微細になるとボイドの発生は抑制できるが、炭化物平均粒径が0.1μm未満になると、硬度の上昇に伴い延性が低下し、そのため伸びフランジ性も低下する。炭化物平均粒径の増加に伴い加工性一般は向上するが、1.2μm以上になると、穴拡げ加工におけるボイドの発生により伸びフランジ性が低下する。したがって、炭化物平均粒径を0.1μm以上かつ1.2μm未満に制御する。なお、炭化物平均粒径は上記製造条件、特に冷却停止温度、巻取温度、および焼鈍温度により制御することができる。
炭化物の分散状態を均一とすることにより、前述のように、穴拡げ加工の際の打抜き端面における応力集中が緩和され、ボイドの発生を抑制することができる。炭化物を含まないフェライト粒を、体積率にして10%以下にすることにより、炭化物の分散状態が均一化され、伸びフランジ性が著しく向上する。したがって、炭化物を含まないフェライト粒の体積率を10%以下とする。さらに、炭化物を含まないフェライト粒を、体積率にして5%以下にすることで、炭化物の分散状態を一層均一化し、極めて優れた伸びフランジ性が得られる。
サンプルの板厚断面を研磨・腐食後、走査型電子顕微鏡にてミクロ組織を撮影し、0.01mm2の範囲で炭化物粒径およびその分散状態(炭化物を含まないフェライト粒の体積率)の測定を行った。
サンプルを、ポンチ径d0=10mm、ダイス径11mm(クリアランス20%)の打抜き工具を用いて打抜き後、穴拡げ試験を実施した。穴拡げ試験は、円筒平底ポンチ(50mmφ、5R)にて押し上げる方法で行い、穴縁に板厚貫通クラックが発生した時点での穴径dbを測定して、以下の(1)式で定義される穴拡げ率:λ(%)を求めた。
λ=100×(db-d0)/d0 (1)
Claims (3)
- C:0.2〜0.7質量%、Si:2質量%以下、Mn:2質量%以下、P:0.03質量%以下、S:0.03質量%以下、sol.Al:0.08質量%以下、N:0.01質量%以下含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、仕上温度(Ar3変態点+60℃)以上で熱間圧延した後、冷却速度120℃/秒超かつ冷却停止温度650℃以下で冷却し、次いで巻取温度600℃以下で巻取り、酸洗後、焼鈍温度640℃以上Ac1変態点以下、焼鈍時間30時間以下で焼鈍することを特徴とする伸びフランジ性に優れた軟質高加工性高炭素熱延鋼板の製造方法。
- C:0.2〜0.7質量%、Si:2質量%以下、Mn:2質量%以下、P:0.03質量%以下、S:0.03質量%以下、sol.Al:0.08質量%以下、N:0.01質量%以下含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、仕上温度(Ar3変態点+60℃)以上で熱間圧延した後、冷却速度120℃/秒超かつ冷却停止温度650℃以下で冷却し、次いで巻取温度600℃以下で巻取り、酸洗後、焼鈍温度640℃以上Ac1変態点以下、焼鈍時間30時間以下で焼鈍し、炭化物平均粒径を0.1μm以上1.2μm未満、炭化物を含まないフェライト粒の体積率を10%以下に制御することを特徴とする伸びフランジ性に優れた軟質高加工性高炭素熱延鋼板の製造方法。
- 前記鋼は、さらに、B:0.005質量%以下、Cr:1.5質量%以下、Cu:1.0質量%以下、Ni:1.0質量%以下、Mo:0.5質量%以下、Ti:0.5質量%以下、Nb:0.5質量%以下、W:0.5質量%以下、V:0.5質量%以下、Zr:0.5質量%以下の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または請求項2に記載の伸びフランジ性に優れた軟質高加工性高炭素熱延鋼板の製造方法。
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