JPWO2004003246A1 - 自己潤滑性を有する摺動部品用材料およびピストンリング用線材 - Google Patents

Abstract

質量％で、Ｃ：０．４％以上１．５％未満、Ｓｉ：０．１〜３．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：０〜０．５％、Ｎｉ：０．０５〜３．０％、Ａｌ：０．３〜２．０％、Ｍｏ、ＷおよびＶから成る群から選ばれた少なくとも１種を合計量（Ｍｏ＋Ｗ＋Ｖ）で０．３〜２０％、Ｃｕ：０．０５〜３．０％を含む鋼からなり、組織面に観察される黒鉛の平均粒径が３μｍ以下の摺動部品用材料。この鋼は、ピストンリング用線材として用いられる。この鋼では、好ましくは、組織面に観察される黒鉛の占める面積率が１％以上で、その平均粒径が３μｍ以下である。Ｓ：０．３％以下、Ｃａ：０．０１％以下を含んでもよく、窒化処理を施して使用することが好ましい。

Description

本発明は、通常のすべり軸受、コロ軸受、玉軸受、歯車、金型、自動車エンジン等の内燃機関に装着されるピストンリング、シリンダライナー、そしてベーン等といった摺動部品に用いられる材料に属する。

従来、シリンダライナーやベーン等といった摺動部品には、その耐摩耗性に優れた材料が供される。その中でも、内燃機関、特に自動車エンジンに使用されるピストンリングは、従来の鋳鉄製から、鋼線をリング状に加工して用いられる、いわゆるスチールピストンリングへと移行が進んでいる。つまり、所定の組成を有するインゴットに鍛造・熱間圧延といった熱間加工を施して得られた素線を、更に引き抜き等によってピストンリングの小口断面形状に見合った鋼線材とし、硬さ調整、そして決まった曲率のリング状に曲げ加工することで一般的に製造されるピストンリングである。
これについては、現在、燃焼室側からトップリング、セカンドリング、オイルリングの３本が一つのピストンに装着されるのが一般的であるが、国内では、苛酷部位にあたるトップリングとオイルリングはスチール化による高機能化が浸透してきている。これらの背景には、近年、電気自動車等のポスト内燃機関の研究成果が具体的に眼に見えるようになってきたことで、内燃機関側でも更なる改良に対する努力が高まってきていることや、軽油の品質を向上させ排ガスフィルタを高性能化すればガソリン車よりも内筒圧の高いディーゼル車の方が環境負荷が小さいことが分ってきたため、より苛酷なディーゼルエンジンに対応できる摺動性能の向上が叫ばれていることがある。
また、最近では、エンジン内部現象にもメスが入れられ、現状では３本のリングの中でも鋳鉄製であるセカンドリングの摩耗が最も激しいことが指摘されている（以下の非特許文献１参照）。
スチール化への移行の更なる理由は、エンジンの環境性能向上に対応するためのリング構造の薄厚化により摩擦力損失を低減させると、それに伴なって機械的強度の向上の必要性がでてくること、あるいは、耐摩耗性向上が背景にある。更には、リング製造工程の技術移転、拡張の容易性、そして表面処理の点でも鋳鉄で主流のＣｒメッキの環境規制が厳しくなってきているため、有害性の少ない窒化処理を行なう必要性からスチール化が加速していることも理由として挙げられる。
スチールピストンリングにおいては、シリンダライナーとの接触面に窒化処理等の表面処理を行なうことで耐摩耗性や耐焼付き性を付与する手法が提案されており（以下の特許文献１参照）、表面処理なしで耐摩耗性を向上させる手法も提案されている（以下の特許文献２参照）。
非特許文献１： 齋藤秀輝、他２名、「苛酷運転条件下のディーゼルエンジンの摩耗に関する研究」、日本機械学会九州支部平成１１年度研究発表講演会（１９９９）（インターネット＜ＵＲＬ：
ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｎｓ．ｋｏｇａｋｕｉｎ．ａｃ．ｊｐ／^〜ｗｗａ１０１３／ＥＧＲ／ｎａｇａｓａｋｉ／ｎａｇａｓａｋｉ．ｈｔｍｌ＞）
特許文献１： 特開平１０−０３０７２６号公報
特許文献２： 特公平５８−０４６５４２号公報
スチールピストンリングは、鋳鉄製リングよりも圧倒的に機械的性質や耐摩耗性に優れてはいるものの、耐焼付き性に劣ることが、特にセカンドリングでスチール化が進まない理由の一つになっている。この課題に対し特許文献１にも示されているように、シリンダライナーとの接触面に窒化処理等の表面処理を駆使して対応を進めている状況である。しかし、表面処理コストや、ピストンとの接触面で発生するアルミニウム凝着の防止の点で改善の余地が残る。
また、表面処理なしで解決しようという試みもあり、特許文献２等は、性能／コストの面で優れる鋼中のＣｒ系炭化物を増やす成分設計として、主に１０％以上のＣｒ添加領域を提案する。しかし、炭化物の増量化によって耐摩耗性は飛躍的に向上するものの、耐焼付き性の向上効果は僅少であることと、被削性が劣化する等の製造性での弊害が懸念される。そのため、ＰＶＤ等の表面処理を行っているが、コスト面での上昇が避けられない。
加えて、燃料として軽油を使用する場合や、ガソリンを使用する場合であっても、品質によっては含有される硫黄（Ｓ）量が多い場合がある。Ｓ含有量が多い燃料を使用した場合には、含有硫黄（Ｓ）によりＳＯ_４ ^２−が生じ、ピストンリングは硫酸露点環境にさらされる。よって、耐硫酸腐食性も要求されるようになって来ており、耐食性の点でも従来にない厳しい特性が要求される。

本発明は、上記の課題に鑑み、耐焼付き性を向上し、窒化処理を併用することで優れた耐摩耗性をも具備した摺動部品用材料、そしてそのピストンリングに適用することで摺動特性に加えて耐硫酸腐食性、製造性にも優れ、摩擦係数が低いピストンリング用線材を提供することを目的とする。
本発明者らは、各種適用される摺動部品、特にはピストンリングに代表されるような流体潤滑下での摺動環境に曝される摺動部品について、その摺動挙動を詳細に亘って調査、検討した。その結果、耐焼付き性の向上および摩擦係数の低下に最適な組織形態を突きとめ、加えて、耐硫酸腐食性を考慮しつつ、その組織の達成に有効な成分組成をも見いだすことで、本発明に至った。
かくして本発明の第１の観点によれば、質量％で、Ｃ：０．４％以上１．５％未満、Ｓｉ：０．１〜３．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：０〜０．５％、Ｎｉ：０．０５〜３．０％、Ａｌ：０．３〜２．０％、Ｍｏ、ＷおよびＶから成る群から選ばれた少なくとも１種を合計量（Ｍｏ＋Ｗ＋Ｖ）で０．３〜２０％、Ｃｕ：０．０５〜３．０％を含む鋼からなり、組織断面に観察される黒鉛の平均粒径が３μｍ以下である自己潤滑性を有する摺動部品用材料が提供される。
この摺動部品用材料の好適形態によれば、組織断面に観察される黒鉛の占める面積率が１％以上で、その平均粒径が３μｍ以下である。また、組織断面にＶ炭化物が観察されないことが好ましい。
さらに、好適には、ＭｏおよびＷから成る群から選ばれた少なくとも１種を合計量で０．３〜５．０％、Ｖ：０．１％未満である。Ａｌの好適量は０．７〜２．０％である。前記鋼は、Ｍｏ：１．５〜３．０％、Ｃｏ：１０％以下を含むことが好ましい。また、前記鋼の硫黄（Ｓ）およびＣａ量は、Ｓ：０．３％以下、Ｃａ：０．０１％以下であることが好ましく、前記鋼に窒化処理を施して摺動部品用材料として使用することが好ましい。
本発明の第２の観点によれば、質量％で、Ｃ：０．４％以上１．５％未満、Ｓｉ：０．１〜３．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：０〜０．５％、Ｎｉ：０．０５〜３．０％、Ａｌ：０．３〜２．０％、Ｍｏ、ＷおよびＶから成る群から選ばれた少なくとも１種を合計量（Ｍｏ＋Ｗ＋Ｖ）で０．３〜２０％、Ｃｕ：０．０５〜３．０％を含み、組織面に観察される黒鉛の平均粒径が３μｍ以下である鋼から成るピストンリング用線材が提供される。この線材で作ったピストンリングでは、外周面と平行な組織断面で観察されるサルファイド系介在物の分布状態が、それぞれのサルファイド系介在物の最大径上を通る直線同士のなす平行度にて３０度以内である。好ましくは、ピストンリング用線材の組織断面に観察される黒鉛の占める面積率が１％以上、かつ、その平均粒径が３μｍ以下である。
ピストンリング用線材は、好ましくは、Ｃｏ：１０％以下を含み、あるいは更にＳ：０．３％以下、Ｃａ：０．０１％以下を含み、窒化処理を施して使用することが好ましい。
本発明の重要な特徴は、ピストンリングに代表される摺動部品について、その耐焼付き性の向上および摩擦係数の低下に最適な手段として、微細かつ適度の黒鉛が析出した鋼組織を実現したことである。すなわち、ピストンリング／シリンダ間の摩擦挙動の特異性をも十分に考慮して、それを補う形で耐久性能を向上させるのが狙いであり、非表面処理材あるいは、表面処理コストの面では有利な窒化処理材であっても、従来の技術ではそれぞれ不十分であったその耐焼付き性および摩擦係数の低下について、十分な効果が達成されるものである。
そして、本発明の黒鉛析出組織について、その工業上の実施手段として成立させるためにも、十分に迅速な黒鉛の微細析出が可能であり、加工性や被削性の向上にも効果のある成分組成を突きとめたところ、加えて、硫黄（Ｓ）の単独添加もしくは、硫黄（Ｓ）とＣａの複合添加をも併用することでこれら効果の更なる向上が達成できたところにも、大きな特徴を有するものである。
最初に、本発明の黒鉛析出組織について述べる。
摺動部品において、その通常苛酷に摩擦する機械要素間には油、水等の流体膜が絶えず形成される流体潤滑設計がなされることが主流である。この流体膜形成は飛行機のように相対運動をする流体に浮力が発生することを利用しており、流体の粘度、相対速度が高くなると摺動部品間に介在する流体膜が厚くなるため、これが機械要素を摩擦から保護する。
しかし、内燃機関で言えば、その現在のほとんどのエンジンが往復運動方式であることから、上下死点近傍ではピストンリング／シリンダ間では相対速度がゼロとなり、流体膜も破れ、摩耗、焼付きが発生し、内燃機関の正常な運転を妨げる。更には、オイルが燃焼室に入り込むのを防止する、いわゆる油掻きの作用を高めることがピストンリングの性能向上の目標として挙げられていることから、上記した流体膜の維持はますます困難な状況になっている。
それであっても、このような摺動運動には様々な流体潤滑モードが働いているのであって、本発明者らはそれらモードを見直し、活用することで、課題の解消を試みた。すなわち、流体潤滑モードには（１）くさび作用、（２）伸縮作用、（３）スクイズ作用の３つが存在し、（３）のスクイズ作用には、相対速度がゼロとなっても作用する働きがある。これについて説明すると、例えば板状の固体が流体を介在させながら基板上を滑っているとする。この場合、基板と対抗する板の面に発生する圧力分布は板のエッジ部で圧力が０となる境界条件があり、潤滑を維持するため、すなわち正の圧力分布が発生するためには、圧力分布は上に凸の関数とならなければならず、以下の条件で記述できる。

ここで、Ｐは圧力、ｘは摺動方向、ｙは摺動方向と直角方向の距離を表している。また、流体潤滑の基礎方程式であるＲｅｉｎｏｌｄｓ方程式は以下のように表される。

ここで、ρは流体の密度、ｈが流体膜の厚み、ηは粘性係数、ｔは時間、ｕは相対速度を表している。よって、（１）、（２）式より、流体膜に正の圧力が発生する必要条件は以下のようになる。

（３）式には３つの項が発生しているが、第１、第２項は相対速度ｕを含み、先述したくさび作用、伸縮作用に相当する。そして、ｕを含まない第３項こそが、ピストンリング／シリンダ間で相対速度がゼロとなっても機能する可能性が残されている、スクイズ作用を示す項である。
この第３項が負になることがどのような物理的意味を持つかを説明すると、それは流体の密度が一定であれば、流体膜の膜厚が時間的に急に減少することで、結果、流体膜に正圧が発生するという意味である。現実的にこのような現象を起こそうとすれば、基板を滑る板に垂直荷重を急激に与え、流体膜を搾り出す必要がある。その結果、流体膜は搾り出されてゆくが、同時に高い正圧が発生し、なかなか固体同士の接触には至らない、すなわち、スクイズ作用が期待できるのである。
ここで、この効果を増幅させるには、その摺動する表面に多数の穴状構造を形成することでいっそう高まることを、本発明者らは知見した。すなわち、摺動面に微細かつ多数の空孔を設ければ、相対速度がゼロにある、流体膜の破れた状態からであっても、次の時間経過には空孔中の流体が瞬時に流体の枯渇面に搾り出され、その移動した流体の大きな膜厚減少によるスクイズ作用を得ることができるのである。これにより、上記往復運動の上下死点近傍での焼付きを抑制でき、さらには摩擦係数を低下できるのである。
本発明の黒鉛析出組織はこの作用・効果にも注目して決定されたものである。すなわち、本発明の黒鉛組織は、まずそれ自体が固体潤滑作用を有する潤滑相として作用するのであるが、加えて同時に重要となるのが、その黒鉛が脱落した時の空孔として油膜保持性を向上させる上記のスクイズ作用である。このスクイズ作用は、圧力変動に対して油膜が安定して形成され、摺動面の形状としては表面に穴を配置することでその効果が高まることは上記の通りである。この効果を得るために黒鉛析出こそ有効であって、通常のすべり軸受、コロ軸受、玉軸受部材はもちろんのこと、圧力変動が大きな、ピストンリング、シリンダライナー、バルブリフタのシム面、種々のカム、歯車、金型部材、もしくは切断刃などの、すべり軸受のような連続的な流体潤滑膜形成が困難な摺動部にも効果を発揮するものである。
また、本発明の黒鉛析出組織は、そのピストンリングに適用した場合の、最近問題となってきたアルミニウム製ピストンとの凝着摩耗を防止することにも効果を発揮する。すなわち、アルミニウムは炭素に対しほとんど固溶限を持たないため、凝着反応が抑制されるのである。
以上、本発明の摺動部品用材料は、その組織面に黒鉛を分散させるものであるが、ここでその観察される黒鉛の平均粒径は３μｍ以下にすることが重要である。これは、平均粒径が３μｍを超えると、その摺動中に黒鉛周辺部が破損し、この破片が摺動面内に入り込む懸念があるからである。なお、本発明の黒鉛分散による効果を得るのに好ましくは、組織面に観察される黒鉛の占める面積率を１％以上とすることである。さらに好ましくは、比較的粗大な粒径１μｍ以上の黒鉛について、その平均粒径を５μｍ以下とすること、あるいはその面積率にて５％未満とすることである。
空孔の形成による潤滑効果は、上記の作用によって流体膜の減少を招き、いずれは効果を失うため、主流の流体潤滑設計としてはあまり扱われなかった。しかし、特に内燃機関といった連続的な流体潤滑膜の形成が困難な往復運動にあってこそ本発明の手段が有効であり、例えば相対速度がゼロ近くになり流体膜が破断する上下死点近傍が一時的な状態であり、すぐに潤滑油の潤沢な環境に移行してゆくピストンリング／シリンダ間のような、非定常的な摩擦挙動を起こす環境の場合、黒鉛析出は威力を発揮する。
ピストンリング、シリンダライナーに代表される、構造上一時的に流体膜の破断が生じる条件下でこそ、流体膜の維持が可能な潤滑設計を行なうことは重要である。それであっても、エンジンの回転数や摺動部品の構造がかわると、固体接触の可能性が高まるのであって、これら非定常的な摺動部品には、黒鉛鋼のように、固体潤滑作用のある黒鉛を析出させた材料を適用することでより広範囲な摺動条件に対応可能となる。
次に、本発明の摺動部品を構成する鋼の成分組成について説明する。
黒鉛鋼自体については、古くから報告があり、これらは主にＳｉ、Ｎｉを添加した合金とするものであるが、６００℃以上の温度保持を行なうような黒鉛析出処理に数十時間以上を要するものであった。そこで、本発明では、その数時間レベルでの黒鉛析出を完了させるため、セメンタイトが分解し易く、Ｎｉの上に適量のＡｌを添加したところに特徴を有する。
一般的に鉄中の炭素は、黒鉛として析出する前段階として、一旦、準安定なセメンタイトとして析出する。このため、黒鉛析出処理では、セメンタイトを分解し、安定な黒鉛へと変化させる必要がある。従来の黒鉛鋼では、セメンタイトの分解が進み難く、非常に長い時間を要した。そこで、本発明では、Ｃｒ等のセメンタイト分解を妨げる元素を抑制することで、準安定なセメンタイトが析出してもすぐ分解する成分設計を狙い、実質的にはセメンタイトが生成することなく、一挙に黒鉛として析出させることができる。
また、Ａｌは鉄中での拡散速度が速く、Ａｌを添加したことで、空孔の拡散速度が速くなり、黒鉛の析出場所となる空孔の集合体を形成する時間が短くなる。このような二つの作用効果を併用することで、本発明では黒鉛析出を短時間で行なうことが可能となった。また、浸炭処理等により、表面のみに黒鉛を析出させることも容易である。
更に、Ａｌは窒化硬化能を有する元素でもあり、窒化硬化鋼の合金設計上、好都合である。なお、同じく窒化硬化元素として使用される元素にＣｒがあるが、Ｃｒは本発明の根幹技術となる黒鉛形成を阻害するだけでなく、耐硫酸腐食性をも著しく低下させることから、その使用を極力避けるものである。よって、本発明の採用するＡｌは重要な含有元素である。
加えて、従来、黒鉛鋼に窒化処理を適用した場合など、窒化層中に例えば粒径１０μｍ以上の黒鉛といった欠陥があると、窒化層が脆くなるという欠点が指摘されており、窒化鋼に黒鉛を析出させるには難点があった。そこで、本発明においては、その窒化鋼としても成立させるために、析出する黒鉛の微細化にも努めた。
この析出黒鉛の微細化に関しては、（１）加工歪みによる微細化、（２）Ａｌ_２Ｏ_３等介在物の添加、（３）ＢＮ、ＴｉＣ等を析出核とする、３つの方法が挙げられる。しかし、（１）はプロセス上の制約があり、（２）は分散化の製法に難がある、そして、（３）は微量成分を制御することで達成される効果であるため、高Ｃ鋼においては製法に難がある。これらに関しては、例えば特開平１１−２４６９４０号にはＴｉＣを分散させる方法が、岩本隆ら「鉄と鋼Ｖｏｌ．８４（１９９８）ｐ．５７」にはＢＮを核に黒鉛析出を行なう方法が示されているが、これらは１０００℃以上の拡散速度が高い高温で第２相が析出するので、黒鉛の微細均一性を保つことが難しく、成分偏析の激しい高合金への適用が困難である。
そこで、本発明者らは、この黒鉛の微細化を達成するべく種々検討した結果、組織中のＣｕ−Ａｌ金属析出相が有効に作用することを見いだした。これは前述した、第２相を析出黒鉛の核として作用させる現象であるが、このＣｕ−Ａｌ相は８００℃以下という低温で析出するため、微細な黒鉛組織が安定かつ迅速に形成できる。本発明においては、具体的には脆化現象が起こらないレベルでのＣｕとＡｌの添加を行なうことにより、強度劣化が少なくかつ潤滑相として作用する黒鉛組織を形成することができる。加えて、Ｃｕは耐硫酸腐食性の向上にも寄与している。
黒鉛の分散による潤滑技術については、従来、鋳鉄の分野にて多く提案されているが、各分野の摺動部品についてその使用環境が年々苛酷化しているため、鋳鉄から鋼の表面処理材へと変更が進んでいる。しかし、それであっても、例えば内燃機関のシリンダブロックの場合、そのほとんどはアルミ化されているもののシリンダライナー部内壁は、今でも前述した効果を狙った、黒鉛を晶出させた鋳鉄が使用されている状況である。本発明の摺動部品は、摺動特性は勿論のこと、その他、環境の苛酷化により必要とされる強度、耐摩耗性、耐硫酸腐食性をも兼備させるために、鋳鉄の特性も取り込んだスチール材としての成立を目的とし、そのための合金設計に特徴を有するものである。以下、成分組成について説明する。
Ｃは一部が基地中に固溶して強度を付与し、一部は炭化物、あとの残部は黒鉛を形成して耐摩耗性と耐焼付き性を高める重要な元素である。このためには少なくとも０．４％が必要である。しかしながら、１．５％以上になると融点が低下し、インゴットを１２００℃前後で数十時間加熱するような、凝固偏析解消のための拡散焼鈍処理による組織の均一化が困難になる。よって、Ｃは０．４％以上１．５％未満とする。好ましくは、０．５％以上１．３％未満である。
Ｓｉは通常脱酸剤として添加されるが、ここでは黒鉛析出の促進元素として添加しており、耐硫酸腐食性を向上させる効果もあるため、０．１％を下限とした。一方では鋼の焼戻し軟化挙動にも影響し、特に低合金鋼においてはＳｉの影響は重要である。焼戻し軟化を防ぎ耐熱強度を高めるために好ましいＳｉ量は１．０％以上である。しかしながら、過度に添加するとＡ_１点が上昇するので、Ｓｉの上限は３．０％に規定する。よって、Ｓｉは０．１〜３．０％とする。好ましくは、０．５〜３．０％、さらに好ましくは、１．０〜３．０％である。
ＭｎもＳｉと同様、脱酸剤として使用され、最低０．１％は必要であるが、過度に添加すると黒鉛の析出を害する。そのため上限を３．０％に規定した。よって、Ｍｎは０．１〜３．０％とする。
Ｃｒは有効な窒化硬化元素であるが、準安定なセメンタイトの分解を抑制し、黒鉛の析出を強力に阻害するだけでなく、耐硫酸腐食性を著しく低下させる元素なので、０．５％以下に規制する必要がある。よって、本発明においては、０〜０．５％、好ましくは、０〜０．３％とする。
Ｎｉは黒鉛の形成促進元素であり、またＣｕ添加鋼に生じる赤熱脆性を抑えるのに有益な元素でもあるが、一方でＦｅ中へのＣの固溶限を上げるため、焼鈍状態での加工性を阻害する元素である。よって、０．０５〜３．０％とした。好ましくは、０．６〜１．５％である。
ＡｌはＣｒと同様、窒化硬さを上昇させる元素であるが、本発明ではＣｒを上げられない分、Ａｌを添加することで窒化硬さを確保している。そして、その特徴とするところは、黒鉛形成元素であり、空孔の拡散を助け、更にはＣｕと共にＣｕ−Ａｌ相として黒鉛析出の核となり、迅速かつ微細な析出を起こさせるのに有効な元素であるということから、０．３％以上添加する必要がある。ここで、ＡｌもＳｉと同様、Ａ_１点を上昇させるため、２．０％以下に規定する。よって、本発明では０．３〜２．０％の添加範囲に限定する。好ましくは、０．７〜２．０％である。
ＭｏはＣｒに比較して黒鉛化を阻害しない炭化物形成元素であり、さらには耐熱性を付与する元素である。炭化物は、例えばピストンリング製造工程での曲げ加工後に行なう熱成形処理においてマトリックスを拘束するため、寸法安定性を高める働きを持つ。しかし、過度のＭｏ添加はＣｒと同様にセメンタイトの分解を抑制する。
それであっても、Ｍｏは上記の阻害の影響が少なく、一方で耐熱性の向上に大きく寄与し、熱処理時の寸法安定性に貢献する。特にピストンリングの製造工程では細線状態での熱処理工程が入るため、この特性の重要度が高く、合口形状のバラツキ抑制に有効となるため、０．３％以上添加する。一方、黒鉛の析出を阻害するため、その上限は２０％とする。ここで、Ｖ、ＷであってもＭｏに同様の上記効果を持つことから、本発明では、Ｍｏ、ＷおよびＶから成る群から選ばれた少なくとも１種を合計量で０．３〜２０％とすることができる。
ただし、Ｖを添加する場合であっても、Ｖ炭化物が生じると黒鉛析出を著しく阻害するため、組織面にＶ炭化物が観察されないことが望ましい。あるいは、Ｍｏ、Ｗの複合あるいは単独添加による（Ｍｏ＋Ｗ）を０．３〜５．０％とし、Ｖは０．１％未満であることが好ましい。また、Ｍｏは、黒鉛によるスクイズ作用を促進し、高圧下での流体膜形成を助けることで、耐焼付き性を高め、かつ動摩擦係数を下げる効果がある。加えて、耐硫酸腐食性を向上させる効果もあることから、Ｍｏ単独での添加量が１．５〜３．０％であることが好ましい。
ＣｕはＣｕ−Ａｌの金属相を析出させ、微細な黒鉛組織を安定かつ迅速に形成するのに有効であることから、Ａｌと共に本発明にとって重要な元素である。加えて、耐硫酸腐食性を向上させる効果もある。よって、Ａｌ量も兼ねた相互的な含有量調整を要し、その効果を得るためには０．０５％以上、望ましくは０．２％以上添加する必要がある。一方、Ｃｕは過剰に添加すると焼きなまし時の硬さが高くなり、加工性を阻害するため、３．０％以下にする必要がある。よって、本発明では０．０５〜３．０％の組成範囲とし、好ましくは０．２〜３．０％とする。
さらに、潤滑性を向上させる技術として、内燃機関の場合では、従来、硫黄（Ｓ）は有機化してエンジンオイル中に極圧添加剤として添加され、焼付きを防止する技術として知られている。その一方で、本発明者らは、鋼中にＭｎＳといった硫化物（サルファイド）を存在させることにより、その硫黄（Ｓ）が摩擦発熱により摩擦面にできた新生面にｉｎ ｓｉｔｕなサルファイド膜を形成し、これが潤滑性能を向上させることに効果があることを突きとめた。この手段によれば、材料内部に潤滑物質が散在しているので、必要な局所で潤滑性能を上げるために潤滑物質を多量に添加する必要もなく、極圧添加剤のようにオイル交換時に効能が消失しないため、半永久的に機能することが期待できる。
また、ピストンリングについてＣｒ系炭化物を鋼中に増やす従来の手段は、言い換えると、シリンダライナーとの接触面積が少なく、単位面積あたりの摺動エネルギーが高いピストンリング側の耐摩耗性を大きくして、シリンダライナーとのバランスをとることが狙いである。このことにより耐焼付き性も上がるが、本質的には接触の不均一によって生じる状況をシリンダライナー側の摩耗を促進させることにより、接触面積を増大化させることで、局部の異常な面圧の上昇を回避することが狙いである。つまり、ピストンリング装着初期のなじみを良くする技術であり、凝着摩耗のような耐久性が必要とされる摩耗特性としての機能は少ない。
しかも、過度な耐摩耗性向上はシリンダライナー側を攻撃する状況が発生し、極度に進行するとかえってクリアランスの増加等を生じ、排気ガス量に関係のあるブローバイ量を増加させてしまうが、硫黄（Ｓ）の効果は、材料の摩耗を促進させずに摩擦係数を下げることで耐焼付き性を向上させているので、エンジンの運転が進んでもクリアランスの変化の少ない状況を持続させる効果が高い。
よって、本発明の摺動部品用材料においては、硫黄（Ｓ）を適量添加することにより耐焼付き性を更に改善することができる。すなわち、硫黄（Ｓ）は大部分Ｍｎと結びついてＭｎＳを形成し、これがエンジンオイルといった潤滑剤に作用して潤滑効果を発揮するために摩擦係数が低くなり、耐焼付き性が向上する。
ここで焼付きとは、摩擦発熱により摩擦面温度が上がり、材料間の原子の移動が熱振動によって起こるために固着する現象であり、摩擦面温度は摩擦エネルギー（＝摩擦係数×面圧×滑り速度）の単調増加関数の関係となる。そのため、摩擦係数が減少すると昇温し難くなり、耐焼付き性が向上する。この効果を得るために硫黄（Ｓ）の含有は有効であるが、過度に添加すると機械的性質が劣化し、例えばスチール製ピストンリング用の鋼線の引抜き加工工程にて破断が懸念されるので、上限を０．３％とすることが好ましい。含有に望ましくは０．０１〜０．３％、さらに望ましくは０．０３〜０．３％である。
また、更に本発明者らは、硫黄（Ｓ）を０．３％にまで添加した材料とするには、機械的性質の面からその製造工程に施される鍛造比を大きくすることが望ましいことも見いだした。つまり、摺動部品としての機械的性質の向上に有効であり、特には鋼線を曲げ加工することで得られるスチール製ピストンリングにとって、その曲げ加工工程での破断・折損を抑制するのに有効な手段でもある。
なお、この場合の鍛造比とは、上記ピストンリング製造工程におけるインゴットを出発とするピストンリング製品までの減面率で定義される。つまり、その鋼の鍛・展伸されていく方向に垂直な断面、すなわち最終的なピストンリング製品における小口断面に比して、（鍛造前のインゴット断面積）／（曲げ加工後の製品断面積）である。但し、曲げ加工による鋼線からピストンリング製品への減面率は本発明の効果達成の上で無視できるものであり、（鍛造前のインゴット断面積）／（曲げ加工前（鍛・展伸後）の鋼線断面積）で評価してよい。これら鍛造比の数字が高いほど鍛造が進んでいることを示す。
ＭｎＳといったサルファイドを含有する鋼は、その出発組織となる鋳造状態では、球状もしくは紡錘状のサルファイドが凝固セル組織の粒界三重点に多く存在し、その配向はランダムな組織となっているが、施す鍛造比が上がるに従ってサルファイドの配向状態が変化し、機械的性質が改善される。
この鍛造比を大きくしていくことで鋼線長さ方向へのサルファイドの配向性が高まり、つまり、ピストンリングに主に作用する周方向応力に沿った形でサルファイドが伸びるため、機械的性質の劣化がほとんどなくなる。この効果は、特に伸びたサルファイド、すなわち、アスペクト比（最大径／最小径）が３以上のサルファイドに関して顕著であり、言わば、特にアスペクト比が３以上のサルファイドの周方向に対する配向性が悪いと、機械的性質の劣化に繋がる。
具体的には、ピストンリングの外周面と並行な組織面で観察されるサルファイド系介在物、特にはアスペクト比：３以上のサルファイド系介在物の分布状態を、それぞれのサルファイド系介在物の最大径上を通る直線同志のなす並行度（鋭角側の角度）にて３０度以内の状態とすることで、特にピストンリング用線材として有効な摺動部品用材料とでき、例えばこの鍛造比を５００以上とすることが達成の上で好ましい。
図５に鍛造比１（鋳造まま）および５００の鍛造を行なった鋼を無腐食で４００倍の倍率で光学顕微鏡観察したマイクロ組織のスケッチ図と、その時のサルファイド系介在物の並行度測定を行った模式図を示す。アスペクト比：３以上の任意のサルファイド系介在物を２つ選定し、それら各々の最大径を通る直線（Ａ，Ｂ線）同志がなす鋭角の角度を測り、これを観察視野内ですべて測定する。この測定を少なくとも１０視野にわたり測定し、その角度の最大値を並行度と定義している。視野内に交点が無い場合（例えば図５−鍛造比５００）は、Ａ線に平行な、Ａ’線を補助線として測定してもよい。なお、サルファイド系介在物を１個とみなす定義は、４００倍の光学顕微鏡観察で繋がっていると見なされるものを１個とし、その最大径を通る直線を測定線として用いる。
図５において、鍛造比が１のものは３０度を超える関係のサルファイド系介在物が存在しているが、鍛造比５００のものはすべて３０度以下になっていることがわかる。詳細には３０度という数字は、破壊力学的に設計した数字である。図６はＧ．Ｒ．Ｉｒｗｉｎ（Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｓｔｒｅｓｓｅｓ ａｎｄ Ｓｔｒａｉｎｓ Ｎｅａｒ ｔｈｅ Ｅｎｄ ｏｆ ａ Ｃｒａｃｋ Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｉｎｇ ａ Ｐｌａｔｅ，Ｔｒａｎｓ．ＡＳＭＥ，Ｓｅｒ．Ｅ，Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｍｅｃｈ．，Ｖｏｌ．２４，Ｎｏ．３（１９５７），ｐｐ．３６１−３６４参照）が解析的に算出した、応力方向とき裂進展方向に角度が発生した時、応力拡大係数の変化がどう現れるかを示した図であり、数式としては以下のように表わされる。

ここで、Ｋ_Ｉはき裂の進展の駆動力となる応力拡大係数、βは応力方向とき裂方向とのなす角度、σは応力、πは円周率、ａはき裂長さである。き裂は応力と直角方向に存在する（β＝９０°）と進展しやすく、応力方向に沿ってき裂が存在する（β＝０°）と、き裂が進まなくなり、き裂が進みやすくなる（つまり、応力拡大係数が急に上昇する）のが３０度超に相当する。介在物は力学的結合に乏しいためき裂と見なすことができることを考えると、介在物分布の配向性のバラツキは３０度以下で制御することが重要であることがわかる。そして、伸びた介在物についてその配向性を揃えることが重要であることがわかる。
硫黄（Ｓ）は鋼の機械的性質を劣化させる代表的元素なので、この強度的対策を行なうことがスチール製ピストンリングとして成立させるに好ましい。例えば１％もの硫黄（Ｓ）添加を可能としている特開平０７−２５８７９２号は鍛造比を十分に稼げないようなシリンダライナーも対象とし、基本的には鋳鋼を対象としたものである。現実に、ピストンリングのスチール化をコスト的に成立させているのは引抜き、圧延、曲げ等の塑性加工技術である。つまり、この工程を用いて１％もの硫黄（Ｓ）を含む鋼をピストンリング用線材に仕上げようとすれば、その塑性加工に必要とされる材料強度に不足することから、引抜き工程での破断が起きかねず、確実にスチール製ピストンリングとしての完成にたどり着き難いのである。
以上のように、本発明においては、その耐焼付き性の更なる向上の上で、０．３％以下の硫黄（Ｓ）を含有した摺動部品用材料とすることが好ましく、特にはこの鍛造比が極めて高い摺動部品用材料として成立するピストンリング用線材にこそ有効な手段となる。
そして、上記Ｓの効果をさらに高めるには、Ｃａを硫黄（Ｓ）と共に添加することが有効である。ＣａはＭｎＳ中に内在するため、焼付き表面へ流出しやすい。しかも、強力な還元作用があるため、焼付き表面のオキサイド形成を防止し、サルファイド形成を容易にすることから、潤滑性を向上させる。しかしＣａは過度に添加すると熱間加工性を害するので０．０１％以下が好ましい。上記の効果を得るのに好ましくは０．０００１％〜０．０１％、さらに好ましくは０．０００５％〜０．０１％である。
なお、ＳおよびＣａの添加は耐焼付き性の他に、切削性や研削性の向上にも効果がある。特にＭｎＳの分散や黒鉛の析出は鋼の切削性を向上させるため、研削では形成が困難な、曲率半径の小さなコーナー部の形成が切削で容易にできることから、特に油掻き機能の向上したピストンリングの製作が容易となる。
また、本発明の摺動部品用材料およびピストンリング用線材は、耐食性、特に耐硫酸腐食性を高める効果の上でＣｏの含有も可能である。更には、Ｍｏと同様に、黒鉛によるスクイズ作用を促進し、高圧下での流体膜形成を助けることで、耐焼付き性を高め、かつ動摩擦係数を下げる効果がある。この場合、好ましくは０．５％以上であるが、一方、高価な元素であるだけでなく、過多に添加してもそれ以上の効果がみられないことから、１０％以下とすることが望ましい。より好ましくは２〜５％である。
この本発明の摺動部品用材料およびピストンリング用線材を構成する鋼は、例えば以上に述べた各元素種の含有量を満たした上で、残部を実質的にＦｅとする鋼とすることができ、上記以外の元素種については例えば合計で１０％以下、更には５％以下とすればよい。これについては、残部Ｆｅおよび不可避的不純物の鋼としたものを適用できる。
以下の元素は下記の範囲内であれば本発明鋼に含まれてもよく、好ましい範囲である。
Ｐ≦０．１％、Ｍｇ≦０．０１％、Ｂ≦０．０１％、Ｚｒ≦０．１％
加えて、本発明の好ましい条件として、組織面中に占める非金属介在物の面積率を２．０％以下とすることで、鋼線材へと加工する引抜き工程での破断防止と、その線材をコイル状に成形する際の折損の発生防止に有効である。特に細線材の作製・加工を伴なうピストンリングの製造に有効であり、稼働率の高い製造が可能な範囲として望ましい。
窒化処理は、本発明に加算する効果として、更なる耐焼付き性と耐摩耗性の向上に有効であるが、本発明の場合、表面処理の有無にかかわらず優れた耐焼付き性が達成されており、ＰＶＤやＣｒメッキ等の他の表面処理を組み合わせてもよい。また、ピストンリングを例に取れば、これらの表面処理は、従来、主な摺動面であるピストンリング／シリンダライナー間の接触面に対し施され、ピストンとの摩擦面に対して施されないため、凝着摩耗を防止できない。しかし、本発明の材料であれば表面処理を施さずとも十分な耐焼付き性が発揮され、凝着反応も抑制されるので、特にピストンリングに有効な材料となる。
また、本発明の材料では黒鉛相が存在するため、例えばＣｕＣｌ_２溶液に浸すこと等で黒鉛が有する層状分子構造の、その分子層間に別分子やイオンを挿入させる、いわゆるインターカレーション処理を行なうことができ、摺動特性を更に向上させることができる。更には、インターカレーション処理後の黒鉛はポリマー重合触媒ともなるため、ポリマーコート（高分子被覆処理）による潤滑性処理を行なうことや、予めインターカレーション処理のみを行ない、潤滑油を重合させやすい状態にすることで、摺動時に重合反応を起こして自己潤滑状態を維持する摺動部品とすることができる。

図１は、本発明例材料（試料Ｎｏ．３）の組織断面に観察される黒鉛の分布状況を示すマイクロ組織写真である。
図２は、図１に示した材料と同一材料の組織断面（別視野）に観察される黒鉛の分布状況を示すマイクロ組織写真である。
図３は、比較例材料（試料Ｎｏ．１４）の組織断面に観察される黒鉛の分布状況を示すマイクロ組織写真である。
図４は、図３に示した材料と同一材料の組織断面（別視野）に観察される黒鉛の分布状況を示すマイクロ組織写真である。
図５は、サルファイド系介在物の並行度を説明するマイクロ組織写真のスケッチ図およびその模式図である。
図６は、応力拡大係数に及ぼす、応力方向とき裂進展方向とのなす角度の影響を説明する図である。
図７は、超高圧摩擦摩耗試験方法を説明する模式図である。
図８は、往復動摩耗試験方法を説明する模式図である。
図９は、荷重の逆数と動摩擦係数の関係を示すストライベック線図であり、潤滑状態を説明する図である。
［例］
以下、具体例により本発明の効果を説明する。
例１
大気中の高周波誘導溶解により、表１に示す残部Ｆｅおよび不可避的不純物の組成に調整した各試料のインゴット（断面寸法２２０ｍｍ×２２０ｍｍ）を得た。試料Ｎｏ．１〜６は本発明を満たす例であり、試料Ｎｏ．１１〜１６が比較例である。なお、試料Ｎｏ．１６はＪＩＳ−ＳＵＳ４４０Ｂ相当材であり、現用のピストンリング材料である。

まず、これらのインゴットに熱間加工を施して、断面寸法が９ｍｍ×９ｍｍの線状素材を得た（鍛造比：約５９８）。なお、試料Ｎｏ．１３は鋳造こそ可能であったが、その後の熱間加工工程で鋼材が破壊したのでテストピースの作製ができなかった。
続いて、焼きなまし処理後に所定の焼入れ、焼戻し処理を行なって、硬さを４５ＨＲＣ前後に調整した。そして、その焼入れ、焼戻し後の線状素材の組織面を無腐食で観察して、黒鉛の分布状況（平均粒径、組織に占める面積率）を調べた。分布状況は、１０００倍の光学顕微鏡にて観察した１０視野の画像から、画像解析を用いて調査した。なお、黒鉛の直径は、測定した黒鉛の面積と同じ面積となる真円の直径を用いた。本発明鋼Ｎｏ．１〜６の黒鉛の分布状況は、その平均粒径は０．３〜２μｍ程度であり、面積率は０．５〜５％の品位であった。
図１〜図４は、試料Ｎｏ．３およびＮｏ．１４の黒鉛の分布状況を示す顕微鏡写真である。試料Ｎｏ．３のマトリックス組織には微細な黒鉛が析出しているが、試料Ｎｏ．１４の黒鉛は粗大である。これは適量のＣｕとＡｌを含む場合、黒鉛析出に先行して微細なＣｕ−Ａｌ相が析出し、それを核にして黒鉛が析出するため、微細な黒鉛分布となるが、ＣｕあるいはＡｌが不足するとこのメカニズムが働かないため、黒鉛が粗大に析出するものである。その他の試料も含め、黒鉛の分布状況を表２に示す。試料Ｎｏ．１１，１２，１５，１６の組織には黒鉛が観察されなかった。
そして、これらの試料にＨ_２：Ｎ_２＝１：１で５３０℃×５時間の条件によるイオン窒化処理を行ない、耐焼付き性および耐摩耗性の評価試料とした。耐焼付き性の評価に係る試験方法は、図７に示す超高圧摩擦摩耗試験機を用いて以下の条件で行ない、相手材の回転トルクが急激に立ち上がった時点を焼付き開始とし、そのときの荷重をスカッフ荷重として評価した。また、荷重が１０ＭＰａのときの、相手材の回転トルクより、動摩擦係数を求めた。図７中、符号１は試料を示し、２は相手材、Ｆは荷重を、それぞれ示す。
摺動面形状；５ｍｍ×５ｍｍの正方形
摩擦速度 ；２ｍ／秒
摩擦面圧力；初期圧１．５ＭＰａ，
１分毎に０．５ＭＰａずつ上昇
潤滑油 ；モータオイル＃３０
初期圧時にのみ滴下し（１０ｃｍ^３／分）、その後は供給を停止
相手材 ；ＪＩＳ ＦＣ２５０（ねずみ鋳鉄）（硬さ：１００ＨＲＢ）
耐摩耗性は往復動摩耗試験により評価した。これは別途作成した直径８ｍｍ、長さ２０ｍｍの試験片を直径２０ｍｍの相手材（ＦＣ２５０）と往復運動により擦り合わせることで、その時の摩耗幅を測定するものであり、試験方法の模式図を図８に、その他試験条件を以下に示す。図８中、符号１は試料を示し、２は相手材、Ｆは荷重、ＯＩＬは潤滑油を、それぞれ示す。
押し付け荷重 ；５００Ｎ
１回あたりの摺動距離；１３０ｍｍ
最大摺動速度 ；０．５ｍ／秒
潤滑油（滴下により供給）；モータオイル＃３０
相手材 ；ＪＩＳ ＦＣ２５０（ねずみ鋳鉄）（硬さ：１００ＨＲＢ）
以上、スカッフ荷重、動摩擦係数および摩耗幅の測定結果を、窒化硬さと共に、表２に示す。

表２より、本発明を満たす試料Ｎｏ．１〜６は、いずれもスカッフ荷重が高く、摩耗幅が狭いことから、優れた耐焼付き性と耐摩耗性である。また、試料Ｎｏ．３〜６は、動摩擦係数も低い値であり、摺動部材として非常に優れた特性を示している。一方、本発明の黒鉛分布を満たさない比較試料は、全て耐焼付き性に劣っている。なお、試料Ｎｏ．１１、１５の耐摩耗性が不足しているのは、窒化硬化能を有する元素であるＣｒ，Ａｌのいずれの含有量もが低く、窒化硬さが低いためである。
また、実施例１で作製した試料につき、窒化処理を行なわない状態での同条件による焼付き試験を行った。結果を表３に示す。本発明の黒鉛分布を満たす試料Ｎｏ．１〜６の耐焼付き性が表面処理の有無によらず発揮されるところ、黒鉛が存在してもその粗大な比較試料Ｎｏ．１４のスカッフ荷重は低い。この試料Ｎｏ．１４の試験後の擦動面観察を行ったところ、黒鉛周辺部が破損しており、この破片が摩擦面内に入り込み摺動特性が悪化したものと考えられる。

例２
表１の組成における試料Ｎｏ．１と試料Ｎｏ．１５を熱間圧延により直径５．５ｍｍのコイルとした後、引抜き−冷間圧延により断面寸法１．５ｍｍ×３．１ｍｍの平線形状に仕上げた。試料Ｎｏ．１は問題無く加工できたが、試料Ｎｏ．１５は冷間加工性が悪く、引抜き工程で破断した。両者の組織面中に占める非金属介在物の面積率を引抜き前のビレットままの状態で、次に行なう引抜き・圧延方向と直角な組織面にて画像解析したところ、試料Ｎｏ．１は１．８６％、試料Ｎｏ．１５は２．２３％であり、破断の原因はその硫黄（Ｓ）含有量の高さに加え、非金属介在物が２．０％を超える面積率になったことにある。
例３
表１における試料Ｎｏ．１〜６，１１，１２を実施例２に示す工程で断面寸法１．５ｍｍ×３．１ｍｍの平線形状に仕上げ、焼入れを１０００℃で３０分、焼戻しをそれぞれ硬さ５１０ＨＶ前後になるように行った。その後、砥石切断機で回転数１００００ｒｐｍ、送り速度１ｍｍ／秒による切断を１０回行ない、バリ発生頻度を調査した。表４に発生頻度を示す。

試料Ｎｏ．１１，１２にはバリの発生が認められるが、適量の硫黄（Ｓ）添加をしている試料Ｎｏ．１〜５はバリの発生が見られず、本発明の硫黄（Ｓ）添加がバリ低減に効果が大きいことがわかる。これにより、特にピストンリングの製造における製造性も向上する。
例４
予め別に作製しておいた表１の試料Ｎｏ．１と同組成のインゴットを用い、鍛造比１〜１００００まで変化させた熱間加工工程にて、断面寸法３．０ｍｍ×３．０ｍｍの線材を作製した。そして、これらを焼入れ、焼戻しにより４００ＨＶの硬さに揃え、そのピストンリングとした時の外周面となる、線材の展伸・長手方向に並行な組織面でのサルファイド系介在物（アスペクト比≧３）の並行度を前記要領に従って測定した。
そして、これら硬さ調整後の線材にスパン３０ｍｍの三点曲げ試験を行ない、変位１０ｍｍまで曲げて破断しなかったものをＡ、破断したものをＢで評価した。これは、焼入れ、焼戻しを行なった線材をロール曲げ法によって所定の曲率のピストンリングに成形する際のその成形可能の可否を判定するものである。これらの結果を表５に示す。

鍛造比が高く、サルファイド系介在物の並行度が３０度以下のものは機械的性質に優れ、線材からリング形状への曲げ加工時に懸念される破断の抑制に効果的である。そして、これら曲げ加工性に優れた線材を曲げ加工してピストンリング形状とした時の、その外周面に並行な組織面に観察される上記サルファイド系介在物の並行度やアスペクト比は、線材時より実質変化がなかった。
これら線材状態にて観察されるサルファイド系介在物の並行度は、曲げ加工後のピストンリング状態にも反映される。そして、このような断面積の小さなピストンリングがエンジンに搭載された場合に懸念される疲労破壊の不足についても、並行度が３０度以下といったサルファイド系介在物の形態は機械的性質の向上に効果的であり、特にピストンリング用線材に好ましい手段である。
例５
大気中の高周波誘導溶解により、表６に示す残部Ｆｅおよび不可避的不純物の組成に調整した、本発明を満たすＮｏ．２１〜２３のインゴット（断面寸法２２０ｍｍ×２２０ｍｍ）を得た。試料Ｎｏ．２１に対して、試料Ｎｏ．２２はＭｏを多く含有し、試料Ｎｏ．２３はＣｏを多く含有している。

まず、これらのインゴットに熱間加工を施して、断面寸法が９ｍｍ×９ｍｍの線状素材を得た（鍛造比：約５９８）。続いて、焼きなまし処理後に所定の焼入れ、焼戻し処理を行なって、硬さを４０ＨＲＣ前後に調整した。そして、その焼入れ、焼戻し後の線状素材の組織面を無腐食で観察して、黒鉛の分布状況（平均粒径、組織に占める面積率）を調べた。分布状況は、１０００倍の光学顕微鏡にて観察した１０視野の画像から、画像解析を用いて調査した。

試料Ｎｏ．２１〜２３全ての黒鉛析出は微細であった。表７に黒鉛の分布状況を示すが、その平均粒径は１μｍ以下であり、面積率は１〜４％であった。また、１μｍ以上の比較的粗大な黒鉛は、いずれの試料においても平均粒径で１〜１．５μｍ、面積率で１％未満である。そして、各試料において、黒鉛全体の面積に占める１μｍ以上の比較的粗大な黒鉛の面積の割合は４分の１以下であり、微細な黒鉛が析出黒鉛の大部分を占めていることがわかる。
そして、これらの試料を動摩擦係数の評価試験片とした。動摩擦係数の評価方法は、同じく図７に示す超高圧摩擦摩耗試験機を用いて（但し、摩擦速度は図７の表示に異なる）、以下の条件で行ない、相手材に生じるトルクと荷重より、荷重をステップアップする毎に、動摩擦係数を求めた。図９に荷重の逆数と動摩擦係数の関係を示す。
摺動面形状；５ｍｍ×５ｍｍの正方形
摩擦速度 ；１ｍ／秒 摩擦面圧力；初期圧１．５ＭＰａ，
１分毎に０．５ＭＰａずつ上昇
潤滑油 ；モータオイル＃３０
１０ｃｍ^３／分を常時滴下
相手材 ；ＦＣ２５０（ＪＩＳねずみ鋳鉄）
図９は、ストライベック線図と呼ばれる、摩擦摺動部分に掛かる負荷の条件を示した「負荷特性」を横軸にとり、摩擦係数を縦軸にとった曲線である。これによって潤滑状態を知ることができる。本実施例の場合、摩擦速度が１ｍ／秒で一定であることから、横軸は荷重の逆数で示すことができる。図９の各曲線において、摩擦係数が最も低いプロット（極値）より右側（低荷重側：矢印で示す範囲）は、潤滑膜が破壊されず流体潤滑を起している領域であり、左側（高荷重側）は流体膜が破れ、固体同士の接触により流体潤滑に固体潤滑が混じった領域である。よって、摩擦係数が最も低いプロット（極値）がグラフ左側にシフトするほど、より高荷重でも流体膜が破れず、流体潤滑できることを示している。
図９の結果より、試料Ｎｏ．２１に対してＭｏ含有量の多い試料Ｎｏ．２２では、より高荷重側でも流体膜が保持されている。そして、Ｃｏ含有量の多い試料Ｎｏ．２３では、更に高荷重側でも流体膜が保持されていることが分かる。これは、Ｍｏ、Ｃｏに先に述べたスクイズ作用を促進する効果があることを示すものである。
また、各曲線の最も左側のプロットは、焼付きを起したため試験を中止した荷重に対応している。試料Ｎｏ．２２、２３はＭｏ、Ｃｏの添加により上記のプロットが左側（高荷重側）にシフトしており、耐焼付き性においても更なる向上がみられる。そして、動摩擦係数も全体的に低くなっており、Ｍｏ、Ｃｏの添加によって黒鉛析出による良好な摺動特性がより向上している。
本発明によれば、自己潤滑性の付与により表面処理なしでも耐焼付き性に優れ、摩擦係数も低く摩擦によるエネルギー損失が少ないことから、各種の摺動部品に適用が可能である。そして、そのサルファイド系介在物の形態調整も合わせて行なうことで、特にピストンリングとして有効であり、シリンダライナー、ピストンへの攻撃性も低減され、内燃機関の環境性能や耐久性の向上に対しても大きな寄与を果たす。また、製造工程における被削性等の加工性にも優れ、製造コストとリードタイムを削減できることから、性能・製造の両面で優れた摺動部品用材料とでき、産業上極めて有益な技術となる。

本発明材料は、すべり軸受、コロ軸受、玉軸受、歯車、金型、自動車エンジン等の内燃機関に装着されるピストンリング、シリンダライナー、ベーン等の摺動部品に用いられる。

Claims (16)

1. 質量％で、Ｃ：０．４％以上１．５％未満、Ｓｉ：０．１〜３．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：０〜０．５％、Ｎｉ：０．０５〜３．０％、Ａｌ：０．３〜２．０％、Ｍｏ、ＷおよびＶから成る群から選ばれた少なくとも１種を合計量（Ｍｏ＋Ｗ＋Ｖ）で０．３〜２０％、Ｃｕ：０．０５〜３．０％を含む鋼からなり、組織面に観察される黒鉛の平均粒径が３μｍ以下である自己潤滑性を有する摺動部品用材料。
2. 組織面に観察される黒鉛の占める面積率が１％以上かつ、平均粒径が３μｍ以下である請求項１に記載の自己潤滑性を有する摺動部品用材料。
3. 組織面にＶ炭化物が観察されない請求項１または請求項２に記載の自己潤滑性を有する摺動部品用材料。
4. 質量％で、ＭｏおよびＷから成る群から選ばれた少なくとも１種を合計量（Ｍｏ＋Ｗ）で０．３〜５．０％、Ｖ：０．１％未満である請求項１から請求項３までのいずれかに記載の自己潤滑性を有する摺動部品用材料。
5. 質量％で、Ａｌ：０．７〜２．０％を含む鋼からなる請求項１から請求項４までのいずれかに記載の自己潤滑性を有する摺動部品用材料。
6. 質量％で、Ｍｏ：１．５〜３．０％を含む鋼からなる請求項１から請求項５までのいずれかに記載の自己潤滑性を有する摺動部品用材料。
7. 質量％で、Ｃｏ：１０％以下を含む鋼からなる請求項１から請求項６までのいずれかに記載の自己潤滑性を有する摺動部品用材料。
8. 質量％で、Ｓ：０．３％以下を含む鋼からなる請求項１から請求項７までのいずれかに記載の自己潤滑性を有する摺動部品用材料。
9. 質量％で、Ｃａ：０．０１％以下を含む鋼からなる請求項８に記載の自己潤滑性を有する摺動部品用材料。
10. 窒化処理を行なって使用する請求項１から請求項９までのいずれかに記載の自己潤滑性を有する摺動部品用材料。
11. 質量％で、Ｃ：０．４％以上１．５％未満、Ｓｉ：０．１〜３．０％、Ｍｎ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：０〜０．５％、Ｎｉ：０．０５〜３．０％、Ａｌ：０．３〜２．０％、Ｍｏ、ＷおよびＶから成る群から選ばれた少なくとも１種を合計量（Ｍｏ＋Ｗ＋Ｖ）で０．３〜２０％、Ｃｕ：０．０５〜３．０％を含む鋼からなり、組織面に観察される黒鉛の平均粒径が３μｍ以下であるピストンリング用線材であって、ピストンリングとした時の外周面と並行な組織面で観察されるサルファイド系介在物の分布状態が、それぞれのサルファイド系介在物の最大径上を通る直線同志のなす並行度にて３０度以内であるピストンリング用線材。
12. 組織面に観察される黒鉛の占める面積率が１％以上かつ、平均粒径が３μｍ以下である請求項１１に記載のピストンリング用線材。
13. 質量％で、Ｃｏ：１０％以下を含む鋼からなる請求項１１または請求項１２に記載のピストンリング用線材。
14. 質量％で、Ｓ：０．３％以下を含む鋼からなる請求項１１から請求項１３までのいずれかに記載のピストンリング用線材。
15. 質量％で、Ｃａ：０．０１％以下を含む鋼からなる請求項１４に記載のピストンリング用線材。
16. 窒化処理を行なって使用される請求項１１から請求項１５までのいずれかに記載のピストンリング用線材。

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