JPS60155645A - デイスクブレ−キロ−タ用鋼 - Google Patents
デイスクブレ−キロ−タ用鋼Info
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- JPS60155645A JPS60155645A JP15933083A JP15933083A JPS60155645A JP S60155645 A JPS60155645 A JP S60155645A JP 15933083 A JP15933083 A JP 15933083A JP 15933083 A JP15933083 A JP 15933083A JP S60155645 A JPS60155645 A JP S60155645A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、自動車、鉄道車両等のディスクブレーキロ
ータ（以下、単にロータと云えばこれを指す）用として
好適な材料に関する。
ータ（以下、単にロータと云えばこれを指す）用として
好適な材料に関する。
周知の如くディスクブレーキとは、車軸に固定したロー
タをその両面側からバットで挾んで制動する形式であり
、そのロータには、耐摩耗性、耐熱亀裂性、そしてすぐ
れたブレーキ性能が要求される。ここに、耐熱亀裂性は
、ブレーキの繰返しによる発熱に起因する熱亀裂を防ぐ
ために必要とされる。ブレーキ性能とは、ブレーキの繰
返しによって制動面の摩擦係数に低下をパ来たしブレー
キの効きが悪化する、いわゆるフェード現象を呈する度
合い、つまりフェード性、更には制動面を挟圧するパッ
ドに摩耗を与える度合い（ここでは、仮りに対バンド性
能と呼ぶこととする）を意味し、この性能が実際使用上
重要なことは説明する迄もない。
タをその両面側からバットで挾んで制動する形式であり
、そのロータには、耐摩耗性、耐熱亀裂性、そしてすぐ
れたブレーキ性能が要求される。ここに、耐熱亀裂性は
、ブレーキの繰返しによる発熱に起因する熱亀裂を防ぐ
ために必要とされる。ブレーキ性能とは、ブレーキの繰
返しによって制動面の摩擦係数に低下をパ来たしブレー
キの効きが悪化する、いわゆるフェード現象を呈する度
合い、つまりフェード性、更には制動面を挟圧するパッ
ドに摩耗を与える度合い（ここでは、仮りに対バンド性
能と呼ぶこととする）を意味し、この性能が実際使用上
重要なことは説明する迄もない。
このロータ用材料として、従来量も通例的なものと云え
ば、ＦＣ２５〜２８のような鋳鉄であるが、これは！−
夕として要求される上記性能のうち耐熱亀裂性が著しく
劣り、この材料を用いたものでは短期間の使用で制動面
に著しい亀裂を生じ、ロータ寿命は摩耗による以前に亀
裂の点から決定されてしまい、短期間の使用で交換を余
儀なくされる憾みがあった。
ば、ＦＣ２５〜２８のような鋳鉄であるが、これは！−
夕として要求される上記性能のうち耐熱亀裂性が著しく
劣り、この材料を用いたものでは短期間の使用で制動面
に著しい亀裂を生じ、ロータ寿命は摩耗による以前に亀
裂の点から決定されてしまい、短期間の使用で交換を余
儀なくされる憾みがあった。
この問題を解決すべく、本発明者らは先に、ロータを鍛
鋼（８４５Ｃ）製とする技術を提案した。鍛鋼製のロー
タは、上記鋳鉄製にくらべ耐熱亀裂性が格段に良好であ
り、この点では確かに有利なものである◎ところがこの
鍛鋼製のものは、ブレーキ性能、つまりフェード性、対
パッド性能の点で劣り、その点茶十分なものであった。
鋼（８４５Ｃ）製とする技術を提案した。鍛鋼製のロー
タは、上記鋳鉄製にくらべ耐熱亀裂性が格段に良好であ
り、この点では確かに有利なものである◎ところがこの
鍛鋼製のものは、ブレーキ性能、つまりフェード性、対
パッド性能の点で劣り、その点茶十分なものであった。
すなわち、現在のところ、耐熱亀裂性とブレーキ性能の
両立を図り得るロータ材は見当らず、したがってその開
発が望まれていた。
両立を図り得るロータ材は見当らず、したがってその開
発が望まれていた。
かかる要請に応えるため、本発明者らは、とくに鍛鋼製
・−夕のすぐれた耐熱亀裂性に着目上、この性能を生か
−ししかもそのブレーキ性能を高める有効策について、
種々実験、研究を行なった結果、鍛鋼材料にＳｉおよび
Ｎｉを複合添加し、或いは更にＡＪ、 Ｃｕｓ Ｔｉ％
Ｍｏの耐酸化性向上元素を適量添加することにより、本
来の耐熱亀裂性を損うことなくそのブレーキ性能を鋳鉄
と同等のレベル以上に改善し得ることを見い出した。
・−夕のすぐれた耐熱亀裂性に着目上、この性能を生か
−ししかもそのブレーキ性能を高める有効策について、
種々実験、研究を行なった結果、鍛鋼材料にＳｉおよび
Ｎｉを複合添加し、或いは更にＡＪ、 Ｃｕｓ Ｔｉ％
Ｍｏの耐酸化性向上元素を適量添加することにより、本
来の耐熱亀裂性を損うことなくそのブレーキ性能を鋳鉄
と同等のレベル以上に改善し得ることを見い出した。
すなわち本発明は、（、（１１〜α６ｗｔ％、Ｓｉα８
〜５０ｗｔ ％、Ｍｎ ３．０ｗｔ％以下、Ｎｉα２〜
ａｏｗｔ％、Ｐα０５ｗｔ係以下、５０．０５ｗｔ％以
下を含み、更に必要に応じＡＡ Ｏ，５−ａｏｗｔ％、
Ｃｕ Ｏ，１−４０ｗｔ％、’ｌ’ｉ Ｑ２−３１）ｗ
ｔｌｋＭＯＣＩ−五〇 ｗｔｆ）の１種または２種以上
全含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなるこ
とを特徴とするディスクブレーキロータ用鋼を要旨とす
る〇 一般にロータは、使用時パッドとの接触摩擦により発熱
し、その表面に酸化スケールを生じるものであるが、ブ
レーキ性能はこの表面スケールの形態、特注に依存する
ことになる・ 一般鍛鋼製のロータでは、この表面スケールは第１図（
２）の模式断面説明図に示す０）、（ロ）、（ハ）の成
長過程を経る。すなわち、初期の段階でまず、Ｆｅ。
〜５０ｗｔ ％、Ｍｎ ３．０ｗｔ％以下、Ｎｉα２〜
ａｏｗｔ％、Ｐα０５ｗｔ係以下、５０．０５ｗｔ％以
下を含み、更に必要に応じＡＡ Ｏ，５−ａｏｗｔ％、
Ｃｕ Ｏ，１−４０ｗｔ％、’ｌ’ｉ Ｑ２−３１）ｗ
ｔｌｋＭＯＣＩ−五〇 ｗｔｆ）の１種または２種以上
全含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなるこ
とを特徴とするディスクブレーキロータ用鋼を要旨とす
る〇 一般にロータは、使用時パッドとの接触摩擦により発熱
し、その表面に酸化スケールを生じるものであるが、ブ
レーキ性能はこの表面スケールの形態、特注に依存する
ことになる・ 一般鍛鋼製のロータでは、この表面スケールは第１図（
２）の模式断面説明図に示す０）、（ロ）、（ハ）の成
長過程を経る。すなわち、初期の段階でまず、Ｆｅ。
が生成［（４）図λ次いでこれがその表面側からＦｅ、
０４、更にはＦｅ２Ｏ３に変化してゆくとともに（（ロ
）図）、このスケール中へ鋼索地側からＦｅ分が次々と
供給されＦｅＯの生成も進行してゆくこととなり、やが
て表面がＦｅ２Ｏ，となってその内側にＦｅＯが主体で
Ｆｅ３Ｏ４が混在した厚みの大きな層が存在する形とな
る（ｔｚｌ）図）。要するに一層鍛鋼製ロータの場合に
は、表面スケールはＦｅＯが主体で、厚みが大きく、剥
離し易く、高温流動性の太きい、そのような特性をもつ
ものを生成し、このために良好なブレーキ性能（フェー
ド性、対パッド性能〕を発揮し得ないものである。
０４、更にはＦｅ２Ｏ３に変化してゆくとともに（（ロ
）図）、このスケール中へ鋼索地側からＦｅ分が次々と
供給されＦｅＯの生成も進行してゆくこととなり、やが
て表面がＦｅ２Ｏ，となってその内側にＦｅＯが主体で
Ｆｅ３Ｏ４が混在した厚みの大きな層が存在する形とな
る（ｔｚｌ）図）。要するに一層鍛鋼製ロータの場合に
は、表面スケールはＦｅＯが主体で、厚みが大きく、剥
離し易く、高温流動性の太きい、そのような特性をもつ
ものを生成し、このために良好なブレーキ性能（フェー
ド性、対パッド性能〕を発揮し得ないものである。
しかるに、本発明に基いてＳｉおよびＮｉ或いは更にＡ
Ｊ％ Ｃｕ、Ｔｉｓ Ｍｏの耐酸化性向上元素を添加し
た鋼からなるロータでは、Ｆｅ２Ｏ３、Ｆｅ３Ｏ４のＦ
ｅ酸化度の高い酸化物を主体とした薄い表面スケールが
生じ、これがブレーキ性能を良好に維持する形になる。
Ｊ％ Ｃｕ、Ｔｉｓ Ｍｏの耐酸化性向上元素を添加し
た鋼からなるロータでは、Ｆｅ２Ｏ３、Ｆｅ３Ｏ４のＦ
ｅ酸化度の高い酸化物を主体とした薄い表面スケールが
生じ、これがブレーキ性能を良好に維持する形になる。
すなわち、同ロータの場合には、第１図（２）に示す如
く、まず当初値かなＦｅＯが生成すると（０）図）、そ
の段階でＦｅ０層の内側にＳｉＯ２とＮｉリッチの層が
、或いは更にＡｌ２Ｏ３皮膜、Ｃｕ富化層％Ｔ１０□皮
膜、１ｖｉの、皮膜が生成する（（ロ）図）。この生成
した皮膜は、その後の鋼板素地からのスケール中へのＦ
ｅ供給を遮断する役目を果し、その結果新たたなＦｅ酸
化が阻止され既にあるＦｅＯの酸化のみ進行する形とな
り、最終的に表面スケールはＦｅ２Ｏ３、Ｆｅ３Ｏ４主
体のものとなって安定するものである。
く、まず当初値かなＦｅＯが生成すると（０）図）、そ
の段階でＦｅ０層の内側にＳｉＯ２とＮｉリッチの層が
、或いは更にＡｌ２Ｏ３皮膜、Ｃｕ富化層％Ｔ１０□皮
膜、１ｖｉの、皮膜が生成する（（ロ）図）。この生成
した皮膜は、その後の鋼板素地からのスケール中へのＦ
ｅ供給を遮断する役目を果し、その結果新たたなＦｅ酸
化が阻止され既にあるＦｅＯの酸化のみ進行する形とな
り、最終的に表面スケールはＦｅ２Ｏ３、Ｆｅ３Ｏ４主
体のものとなって安定するものである。
しかもこのロータは、鍛鋼製本来のすぐれた耐熱亀裂性
をも併せ持つものである。
をも併せ持つものである。
次に、本発明における鋼成分限定の理由について説明す
る。
る。
Ｃ：強度確保上必要な元素であり、その意味において０
．１ｗｔ％未満では不十分である。また０、６ｗｔ’％
をこえると、加工性に悪影響が出る。
．１ｗｔ％未満では不十分である。また０、６ｗｔ’％
をこえると、加工性に悪影響が出る。
Ｓｉ：耐高温酸化性を維持する最も重要な元素である。
先に述べたとおりロータの使用条件下で、酸化皮膜とな
って鋼素地表面を覆い酸化を防ぐ機能を発揮するもので
あり、とくに後述のＮｉとの複合作用により著しい効果
を示すものである。このような効果を得るには少なくと
も０．８ｗｔ％必要である。
って鋼素地表面を覆い酸化を防ぐ機能を発揮するもので
あり、とくに後述のＮｉとの複合作用により著しい効果
を示すものである。このような効果を得るには少なくと
も０．８ｗｔ％必要である。
ただしこれが５０ｗｔ％をこえると、効果が飽和するば
かりでなく、機械的性質、破壊靭性値か悪化し、ロータ
材としての使用が困難となる。
かりでなく、機械的性質、破壊靭性値か悪化し、ロータ
材としての使用が困難となる。
Ｍｎ：脱酸に必要な元素であるが、３０ｗｔ％以下に止
めおかないと、対パッド性能（パッド摩耗量）に悪影響
が出る。
めおかないと、対パッド性能（パッド摩耗量）に悪影響
が出る。
Ｎｉ：Ｓｉとの複合使用下で耐高温酸化性に対し舊効を
示す元素である。基本的には、ロータの使用条件下でＮ
ｉ富化層を形成して鋼素地表面を覆い酸化促進を防止す
る機能を発揮するものであり、このような効果を得るに
はＮｉ０２ｗｔ％以上必要である。
示す元素である。基本的には、ロータの使用条件下でＮ
ｉ富化層を形成して鋼素地表面を覆い酸化促進を防止す
る機能を発揮するものであり、このような効果を得るに
はＮｉ０２ｗｔ％以上必要である。
ただしこれが５ｗｔ％をこえると効果は飽和し、むしろ
経済的不利を招来する。
経済的不利を招来する。
Ｐ、Ｓ：不可避的不純物元素であり、何れも００５ｗｔ
４以下に抑えないと、熱同加工性を害する。
４以下に抑えないと、熱同加工性を害する。
Ａ１．、Ｃｕ、 Ｔｉｎ Ｍｏ ：何れも耐酸化性向上
元素であり、１種以上を必要に応じ選択使用するもので
ある。
元素であり、１種以上を必要に応じ選択使用するもので
ある。
ＡＪはＮ２Ｏ３皮膜を形成して、ＣｕばＣｕ富化層の形
で、またＴ １ ｓ ＭＯはそれぞれＴｔ０２ ｓ Ｍ
ｏ０ｚの皮膜となって、それぞれ鋼素地を覆い酸化促進
の防止に効果を発揮する。ただしこれらはそれだけの添
加では酸化抑制上十分でなく、前記Ｓｉ、Ｎｉとの複合
使用が前提となる。かかる効果はＮはＣ１５ｗｔ係以上
、■は０１ｗｔ％以上、ＴｉはＱ２ｗｔチ以上、そして
■は１１ｗｔ１以上でそれぞれ顕著であり、更にまたこ
の範囲において、ＡＩは靭性向上に寄与し、Ｃｕは成形
性改善をもたらし、そしてＴｉは表面肌、靭性の改善に
効果を示す。しかしながら、ＡＩがａｏｗｔ％をこえる
と却って生成表面スケールの剥離がおこり易くなり、Ｃ
ｕａＯｗｔ％ごえでは逆に成形性の悪化を来だし、そし
てＴｉも３．０ｗｔ％以下に止めないとむしろ表面肌、
−初回に悪影響を及ぼすことになり、更にＭｏはａＯｗ
ｔ％ごえでは酸化に対する効果が飽和し経済的不利のみ
招来する。
で、またＴ １ ｓ ＭＯはそれぞれＴｔ０２ ｓ Ｍ
ｏ０ｚの皮膜となって、それぞれ鋼素地を覆い酸化促進
の防止に効果を発揮する。ただしこれらはそれだけの添
加では酸化抑制上十分でなく、前記Ｓｉ、Ｎｉとの複合
使用が前提となる。かかる効果はＮはＣ１５ｗｔ係以上
、■は０１ｗｔ％以上、ＴｉはＱ２ｗｔチ以上、そして
■は１１ｗｔ１以上でそれぞれ顕著であり、更にまたこ
の範囲において、ＡＩは靭性向上に寄与し、Ｃｕは成形
性改善をもたらし、そしてＴｉは表面肌、靭性の改善に
効果を示す。しかしながら、ＡＩがａｏｗｔ％をこえる
と却って生成表面スケールの剥離がおこり易くなり、Ｃ
ｕａＯｗｔ％ごえでは逆に成形性の悪化を来だし、そし
てＴｉも３．０ｗｔ％以下に止めないとむしろ表面肌、
−初回に悪影響を及ぼすことになり、更にＭｏはａＯｗ
ｔ％ごえでは酸化に対する効果が飽和し経済的不利のみ
招来する。
次に、本発明の効果を実施例を掲げて説明する。
第２図は大型自動車用鍛鋼製ロータを示したもの（（３
）は正面図（右半部省略）、（６）は縦断側面図）で、
（１〕は車軸側のハブに取付けるフランジ部をもつ取付
部、（２）はパッドによる挟圧を受ける円盤状の摺動部
で、前記取付部先端（１）に溶接付けされている。
）は正面図（右半部省略）、（６）は縦断側面図）で、
（１〕は車軸側のハブに取付けるフランジ部をもつ取付
部、（２）はパッドによる挟圧を受ける円盤状の摺動部
で、前記取付部先端（１）に溶接付けされている。
このような鍛鋼ロータ（寸法：同図図示）を、摺動部（
２）の材料として第１表の（２）〜Ｑ◇鋼（（２）は従
来例、（３）〜■℃は本発明例）を用い下記の方法で製
造したＯ く製造方法〉 ■取付部： ５Ｓ４１或いは５Ｍ４１Ｂの鋼板（厚さ２
２薗）から３８０１１ＩＩ＋径の円板をガス切断にて切
出し→冷間絞り（コニカル成形）でおわん形に加工→お
わん形の頂部をガス切断にて開口→９５０°Ｃに加熱→
バーリング加工でフランジ部並びに全体形状を形成→摺
動部取付端を開先加工。
２）の材料として第１表の（２）〜Ｑ◇鋼（（２）は従
来例、（３）〜■℃は本発明例）を用い下記の方法で製
造したＯ く製造方法〉 ■取付部： ５Ｓ４１或いは５Ｍ４１Ｂの鋼板（厚さ２
２薗）から３８０１１ＩＩ＋径の円板をガス切断にて切
出し→冷間絞り（コニカル成形）でおわん形に加工→お
わん形の頂部をガス切断にて開口→９５０°Ｃに加熱→
バーリング加工でフランジ部並びに全体形状を形成→摺
動部取付端を開先加工。
■摺動部：第１表（２）〜Ｑ］）の６鋼を溶解→鍛造（
圧延）→熱処理（調質Ｑ−Ｔ、焼入れ二８２０〜９００
℃閾、ｏｒ ＯＱ、焼戻し＝５５０〜７００°ＣＡＣｏ
ｒ急冷）→ガス切断にて孔あき円盤切出し。
圧延）→熱処理（調質Ｑ−Ｔ、焼入れ二８２０〜９００
℃閾、ｏｒ ＯＱ、焼戻し＝５５０〜７００°ＣＡＣｏ
ｒ急冷）→ガス切断にて孔あき円盤切出し。
■上記■、■で得た取付部と摺動部を溶接→応力除去焼
鈍（Ｓ、Ｒ処理）→仕上加工。
鈍（Ｓ、Ｒ処理）→仕上加工。
得られた各鍛鋼ロータ並びに別途作製した鋳鉄ロータ（
第１表（１）の成分）について、下記３つの試験を実施
しだ。
第１表（１）の成分）について、下記３つの試験を実施
しだ。
〈耐熱亀裂性試験〉
ブレーキダイナモ試験機（パッド；第２表に示す材質の
セミメタリックパッド）の回転軸にロータをセットし、
回転数５３ Ｏｒｐｍｔ慣性モーメント（１） １００
ｋｐ−ｒｒｒ ５ｅｅ２で回転させておき、この摺動部
をパッドで挟圧して減速度ａｚｔｃｔ ：重力加速度）
で制動するブレーキ操作を１０００回（鋳鉄ロータ１８
２１）は３５０回）繰返し行い（制動開始温度はつねに
１５０′Ｃ）、この試験でロータ摺動面に生じた亀裂の
最大長さを調査する。
セミメタリックパッド）の回転軸にロータをセットし、
回転数５３ Ｏｒｐｍｔ慣性モーメント（１） １００
ｋｐ−ｒｒｒ ５ｅｅ２で回転させておき、この摺動部
をパッドで挟圧して減速度ａｚｔｃｔ ：重力加速度）
で制動するブレーキ操作を１０００回（鋳鉄ロータ１８
２１）は３５０回）繰返し行い（制動開始温度はつねに
１５０′Ｃ）、この試験でロータ摺動面に生じた亀裂の
最大長さを調査する。
〈フェード・リカバリー性試験〉
同上試験機を用い、下記のブレーキ操作を４回、すなわ
ち第４フエード・リカバリー試験まで行う。
ち第４フエード・リカバリー試験まで行う。
回転数 ３１９ ｒｐｍ ｓ’Ｉ−８５ｋｙ−ｍ−ｓｅ
ｃ２で回転するロータを減速度０．３ ｆで制動する操
作を３回繰返す（制動開始温度は１回目常温、２．３回
目は９５０°Ｃ）→引続き回転数４２５ ｒｐｍ。
ｃ２で回転するロータを減速度０．３ ｆで制動する操
作を３回繰返す（制動開始温度は１回目常温、２．３回
目は９５０°Ｃ）→引続き回転数４２５ ｒｐｍ。
Ｉ＝８５にグーｍ’５ｅｃ２で回転するロータを減速度
０３？で制動する操作を６０秒間隔で２０回繰返す（フ
ェードゾーン）→３分間放置→回転数３１９ｒｐｍ ｓ
Ｉ ＝ｓ ｓｋｙ−ｍ−ｓｅｃ２で回転するロータを
減速度０．３ ｆで制動する操作を３分間隔で２０回繰
返す（リカバリーゾーン）。
０３？で制動する操作を６０秒間隔で２０回繰返す（フ
ェードゾーン）→３分間放置→回転数３１９ｒｐｍ ｓ
Ｉ ＝ｓ ｓｋｙ−ｍ−ｓｅｃ２で回転するロータを
減速度０．３ ｆで制動する操作を３分間隔で２０回繰
返す（リカバリーゾーン）。
このフェード・リカバリー試験において、第４フェード
ゾーンの第１回目の制動に要した油圧（Ｐ）と当該フェ
ードゾーン全体を通じて最も大きな制動力を要した制動
における設定油圧（Ｐｍａｘ）を検出し、下式、 ７−［−−ト率＝Ｐｍａｘ’ｌＸ１００（％）にてフェ
ード率を算定する。
ゾーンの第１回目の制動に要した油圧（Ｐ）と当該フェ
ードゾーン全体を通じて最も大きな制動力を要した制動
における設定油圧（Ｐｍａｘ）を検出し、下式、 ７−［−−ト率＝Ｐｍａｘ’ｌＸ１００（％）にてフェ
ード率を算定する。
〈対パッド性能試験〉
上記第４フエードまでのブレーキ試験によるパッド摩耗
量を調査する。
量を調査する。
試験結果を、第１表の後段に示した。
第１表において、鋳鉄ロータ（１）はフェード率、パッ
ド摩耗量の点ではすぐれるものの、耐熱亀裂性が極端に
劣っている・また鍛鋼ロータでも、Ｓｉ。
ド摩耗量の点ではすぐれるものの、耐熱亀裂性が極端に
劣っている・また鍛鋼ロータでも、Ｓｉ。
Ｎｉの含有量が何れもきわめて低い従来例（２）は、上
記鋳鉄ロータとは逆に、耐熱亀裂性はすこぶる良好であ
るが、フェード率、パッド摩耗量で示されるブレーキ性
能が著しく劣っている。
記鋳鉄ロータとは逆に、耐熱亀裂性はすこぶる良好であ
るが、フェード率、パッド摩耗量で示されるブレーキ性
能が著しく劣っている。
これら従来例に対し、ＳｌとＮｉを複合添加し、或いは
更にＭ％Ｃ，ｕｓＴｉｓＭｏの１種以上を添力６した本
発明例（３）〜Ｑ１）は何れも、鍛鋼ロータとして、鋳
鉄製に匹敵乃至はこれをしのぐブレーキ性能を有し、し
かも耐熱亀裂性の点でも鍛鋼本来のきわめて良好な性能
を示している。
更にＭ％Ｃ，ｕｓＴｉｓＭｏの１種以上を添力６した本
発明例（３）〜Ｑ１）は何れも、鍛鋼ロータとして、鋳
鉄製に匹敵乃至はこれをしのぐブレーキ性能を有し、し
かも耐熱亀裂性の点でも鍛鋼本来のきわめて良好な性能
を示している。
第３図は本発明の効果を更に明確にする意味で掲げたも
ので、これは前記フェード性試験における制動油圧の推
移（第３フエード試験）を表わしており、図中Ｐ１：従
来例（２）（鍛鋼）、Ｐ２：本発明例（３）、の各場合
を示す。
ので、これは前記フェード性試験における制動油圧の推
移（第３フエード試験）を表わしており、図中Ｐ１：従
来例（２）（鍛鋼）、Ｐ２：本発明例（３）、の各場合
を示す。
同図から、従来鍛鋼ロータはフェードの傾向が著しくつ
よく、一旦フエート現象を呈するとその完全な回復は不
可能で爾後にその傾向を残すことになるが、本発明鋼の
鍛鋼ロータでは鋳鋼のものと同様、フェードそのものを
殆んど示さないことが理解されよう。
よく、一旦フエート現象を呈するとその完全な回復は不
可能で爾後にその傾向を残すことになるが、本発明鋼の
鍛鋼ロータでは鋳鋼のものと同様、フェードそのものを
殆んど示さないことが理解されよう。
以上に説明のとおり本発明鋼は、ディスクブレーキのロ
ータとしてすぐれたブレーキ性能に、きわめて良好な耐
熱亀裂性を兼ね備えるものであり、ロータの耐久性を飛
躍的に向上せしめ得るものである０
ータとしてすぐれたブレーキ性能に、きわめて良好な耐
熱亀裂性を兼ね備えるものであり、ロータの耐久性を飛
躍的に向上せしめ得るものである０
第１図はディスクブレーキのロータにおける表面スケー
ルの成長過程を示す模式説明図で、（ト）は一般鍛鋼製
ロータ、（２）は本発明鋼７５＼らなるロータ、の各場
合を示している。第２図は実施例における供試ロータの
形状、寸法を示す正面図、縦断（ｌｉｔ面図、である。 図中 １：取付部、２：摺動部 第１図 （イ） （０） （ハ） 第２図 （ｍ爪２ 第３図 ）ｐＰＪ１／ｇＪｒＡ奴（回） 手続補正書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和５８年特許願第１５９８８０号 ２、発明の名称 ディスクブレーキロータ用鋼 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 大阪市東区北浜５丁目１５番地名 称 （２１
１）住友金属工業株式会社代表者 熊谷典文 ４、代理人 ６、補正の対象 明細併の「図面の簡単な説明」の欄 ７、補正の内容 （１）明細書の１４頁末行「第１図は・・・」から１５
頁７行「２：摺動部」とあるまでを下記に補正します。 「第１図はディスクブレーキのロータにおける表面ヌヶ
ールの成長過程を示す模式説明図で、（８）は一般鍛鋼
製ロータ、［相］は本発明鋼からなるロータ、の各場合
を示している。第２図は実施例における供試ロータの形
状、寸法を示す正面図、縦断側面図、第８図は本発明鋼
からなるロータと従来のロータについてフェード・リカ
バリー試験を行ったその結果の１つを示す線図、である
。 図中、１：取付部、２：摺動部」 以 上
ルの成長過程を示す模式説明図で、（ト）は一般鍛鋼製
ロータ、（２）は本発明鋼７５＼らなるロータ、の各場
合を示している。第２図は実施例における供試ロータの
形状、寸法を示す正面図、縦断（ｌｉｔ面図、である。 図中 １：取付部、２：摺動部 第１図 （イ） （０） （ハ） 第２図 （ｍ爪２ 第３図 ）ｐＰＪ１／ｇＪｒＡ奴（回） 手続補正書（方式） ％式％ １、事件の表示 昭和５８年特許願第１５９８８０号 ２、発明の名称 ディスクブレーキロータ用鋼 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 大阪市東区北浜５丁目１５番地名 称 （２１
１）住友金属工業株式会社代表者 熊谷典文 ４、代理人 ６、補正の対象 明細併の「図面の簡単な説明」の欄 ７、補正の内容 （１）明細書の１４頁末行「第１図は・・・」から１５
頁７行「２：摺動部」とあるまでを下記に補正します。 「第１図はディスクブレーキのロータにおける表面ヌヶ
ールの成長過程を示す模式説明図で、（８）は一般鍛鋼
製ロータ、［相］は本発明鋼からなるロータ、の各場合
を示している。第２図は実施例における供試ロータの形
状、寸法を示す正面図、縦断側面図、第８図は本発明鋼
からなるロータと従来のロータについてフェード・リカ
バリー試験を行ったその結果の１つを示す線図、である
。 図中、１：取付部、２：摺動部」 以 上
Claims (2)
- （１） ＣＱＩ−０６ｗｔ％、Ｓｉα８−４１ｗｔ％、
Ｍｎ３０ｗｔ％以下、Ｎｉα２〜ａＯｗｔ％、２００５
ｗｔ％以下、ＳＱＯ５ｗｔチ以下を含み、残部はＦｅお
よび不可避的不純物からなることを特徴とするディスク
ブレーキロータ用鋼０ - （２） ＣＱＩ−α６ｗｔ％、５ｉＯ８〜５．０Ｗｔｑ
Ｉ）、Ｍｎ３０ｗｔ％以下、Ｎ１Ｑ２〜５［ｗｔチ、ｐ
ｏ、０５ｗｔ％以下、３０．０５ｗｔ１以下を含み、Ａ
Ｉｏ、５〜ａｏｗｔ％、Ｃｕα１− ａ Ｏｗｔチ、Ｔ
ｉ Ｑ２〜＆Ｏｗｔチ、■α１〜ａｏｗｔ％の１種また
は２種以上を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物
からなることを特徴とするディスクブレーキロータ用鋼
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15933083A JPS60155645A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | デイスクブレ−キロ−タ用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15933083A JPS60155645A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | デイスクブレ−キロ−タ用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60155645A true JPS60155645A (ja) | 1985-08-15 |
Family
ID=15691458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15933083A Pending JPS60155645A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | デイスクブレ−キロ−タ用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60155645A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1529852A1 (en) * | 2002-07-01 | 2005-05-11 | Hitachi Metals, Ltd. | Material for sliding parts having self-lubricity and wire material for piston ring |
| WO2008019717A1 (de) * | 2006-08-17 | 2008-02-21 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Hochsiliziumhaltiger stahlwerkstoff zur herstellung von kolbenringen und zylinderlaufbuchsen |
| JP2017519954A (ja) * | 2014-06-20 | 2017-07-20 | ヘンドリクソン ユーエスエイ リミテッド ライアビリティ カンパニー | 大型車用縮小径ブレーキローター |
-
1983
- 1983-08-31 JP JP15933083A patent/JPS60155645A/ja active Pending
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| US8241559B2 (en) * | 2006-08-17 | 2012-08-14 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Steel material having a high silicon content for producing piston rings and cylinder sleeves |
| JP2017519954A (ja) * | 2014-06-20 | 2017-07-20 | ヘンドリクソン ユーエスエイ リミテッド ライアビリティ カンパニー | 大型車用縮小径ブレーキローター |
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