JPS6348392A

JPS6348392A - 石炭の排ガスダストのクリンカ−アツシユ抑制方法

Info

Publication number: JPS6348392A
Application number: JP61191513A
Authority: JP
Inventors: Iwao Morimoto; 森本　巖; Hiroshi Sasaki; 宏佐々木
Original assignee: TOA NETSUKEN KK
Current assignee: TOA NETSUKEN KK
Priority date: 1986-08-15
Filing date: 1986-08-15
Publication date: 1988-03-01
Also published as: AU7686187A; EP0258708A3; EP0258708A2; CN87106792A; EP0258708B1; ATE91498T1; DE3786505T2; CN1017257B; IN169874B; US5001994A; DE3786505D1; AU600011B2; KR880003147A; JPH0367553B2; KR930011074B1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は微粉炭を燃料として使用するボイラー、炉等に
おける排ガスダストのクリンカーアッシュ抑制方法に関
する。

〔従来技術〕

近年、石炭を燃料とするボイラー、炉等が急激に増加し
ている。しかしながら石炭は重油に比べ揮発分が低く（
２０〜３０チ）、固定炭素が４０〜６０チと非常に高い
為に燃焼性が悪い。従って、最近の石炭燃焼ボイラー、
炉では、粉砕機（ミル）によシ石炭を２００メツシニア
／ダー（約９５％）に微粉砕することにより活性力を増
し、醒素との接触面積を大きくし燃焼性を改善している
。又、燃焼性の悪い石炭については、燃焼性の良い石炭
との混焼を行っている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

重油に比べ灰分が非常に多い為（１０〜３０％）発生す
る石炭灰は非常に多量となる。例えば５ｏ０Ｔ／Ｈクラ
スの石炭ボイラーでは、年間６万トン近くの灰が出る。

石炭灰はクリンカーアッシュとフライアッシュに大別さ
れるが、クリンカーアッシュはボイラボトムに集まった
灰で全灰量の約１５％近く採取される。残りはエアーヒ
ーターホラ・モー、電気集塵器ホラノー等に捕集された
フライアッシュである。これらのアッシュは、未燃分は
１５〜２０％以下でほとんどがＳ　ｉＯ２＊　Ａｌ　２
０３を主成分とする灰分である。出る灰の量は、石炭中
の灰分量によシ、だいたい計算出来るが、炭種によシ、
出来る灰の性状は変わってくる。

硫化鉄を多く含む石炭では、融点が低く比重が大きい為
、ガスの流れに乗れず、火炉伝熱面に衝突し溶融したア
ッシュが堆積する。これをスラッギングという。

又アルカリ金属を多く含む石炭では、石炭中に含まれて
いるＮａ、になどのアルカリ金属化合物が炭素や一酸化
炭素、水素で還元され、活性化して伝熱面上の８１０２
と反応し、低融点物質であるアルカリケイ酸塩（例えば
Ｎａ２５ｉ０３）を生成する為、この粘着性のある水ガ
ラス状の物質に石炭中のアッシュが付着、肥大化する。

これをファウリングという。

これらの条件が重なって、スラッギングやファウリング
の状態が発生する、又これらの条件によってクリンカー
状の大きな塊シとなってバーナスロート部、又は伝熱面
上に肥大化する。第１図はこれらの発生場所を示す図で
ある。この様な状態になれば（１）火炉の熱吸収低下による火炉出口ガス温度が上昇
する。

（２）　　バーナスロート部に溶融スラグが付着肥大化
し、閉塞状態にな）、極端な場合燃焼障害を起す。

（３）火炉に堆積し九大きな塊がクリンカーとなって洛
下し、氷壁管を破損する。

（４）前記（１）の排ガス温度上昇や過熱器、再熱器の
メタル温度が上昇し、蒸気スプレー量が増える等により
ボイラ効率が低下する。

（５）スラグ付着による氷壁管温度差が拡大する。

（６）クリンカーアッシュの増加によυ、クリンカーア
ッシュの流動性が悪くなると閉塞などによシ、火炉ボト
ムアッシュの搬送トラブルが起る。

これらの問題が発生する為、負荷を下げたり、炭種の変
更を行ったシしている。又極端な場合には運転を停止し
、炉内の清掃やクリンカー搬送、配管の清掃を庁って来
た。この様な事態になると、経済的に大きな損失となる
。

一般的には炉の底部に落下したものをクリンカーアッシ
ュと言うが、ここではボイラ伝熱面に付着したスラグ（
アッシュ）も含めてクリンカーアッシュと言う。

溶融したクリンカーアッシュの除去方法としては次の手
段がある。

（１）ストーブロアーにより蒸気でアッシュを吹き飛ば
す。

（２）　　炉内温度を下げる、父は管壁温度を下げる。

（３）負荷を下げる。

（４）炭種を変更する。

（５）アルカリ金槙捕集吻貝添加剤、レリえば、５ｉｏ
２粉末や有機３１０２等により、伝為面上に溶融したア
ルカリ金属を吸着する方法などが従来行われている。

しかしながら上記の手段には夫々下記の欠点がある。

前記（１）の手段は有効でちるが、炉内の全域にわたっ
て設置するには物理的にも経済的とも難しい。

又溶融したクリンカーは粘着性があるため、圧力を上げ
てもなかなかスラッギングを除去するのは難しい、圧力
の上げ過ぎや回数が多過ぎると、伝熱面がアッシュによ
る二ローシュンを受けて、減肉して噴破する事もある。

前記（２）、（３）は、ボイラーの改造又は効率の低下
になる様な炭種を選べば、スラッギング性が良くなると
いう様なある８度の指針はちるが根本的か解決にならな
い。

前記（５）の手段は高融点物質である５ｉ０２．　Ａｆ
ｆｉ２０３の粉体注入も逆にスラッギングを助長させ、
排ガス温度の上昇、＃融の増加をもたらす。まだアルカ
リ金属物質の伝熱面での物理的吸着を目的とした５）０
２系の添加剤の添加なども行われているが、根本的な解
決策ではない。又、これらのふ加削はＦｅＳ２によるス
ラッギングに対しては何らの効果もなかった。現在、ク
リンカー抑制を目的とする効果的な添加剤はない。また
、従来煤塵減少の目的で鉄酸化物の粉体を直接バーナか
らボイラ、炉内に投入することはあったが、粒子が伝熱
面上に付着し、逆にスラッギングを助長させ、排ガス温
度の上昇をもたらし九、結局、現在までに微粉炭燃焼に
おけるクリンカーアッシュを抑制する有効な手段はなか
った。

〔発明が解決する為の問題点〕

微粉炭を燃料として使用するボイラ、炉等で、前記の種
々の問題の発生原因となる排ガスダストのクリンカーア
ッシュを抑制することにある。

〔発明が解決するための手段および作用〕アルカリ金属
や硫化鉄を多く含む微粉炭の燃焼の際に比較的少量の鉄
化合物の少なくとも一種、またはそれにＣｕ、Ｍｎ、Ｃ
ｏ、ＮｉおよびＣｒの群から選んだ金属化合物の少なく
とも一種を、及び又はＨａ、に、ＬＬ等のアルカリ金属
化合物、Ｂａ％ｊａ、Ｍｇ等のアルカリ土類金属化合物
群から選んだ金属化合物の少なくとも一種とを水溶液又
は粒子の粒径が１００メンシユノスの水スラリーの状態
で添加することによる作用は次のように推考される。

■　石炭中の硫化第２鉄ＦｅＳ２の酸化によシ生成する
硫化用１１１Ｊｃ　Ｆ　ａｓと添加剤が反応することに
より、マグネタイ）Ｆｅ３０４を生成し、スラップの融
点（１３７１’Ｃ）及び粘着性を減少し、ビライな灰に
改質する。

又還元状態でも、石炭粒子に付着したＦｅ２０３がＦｅ
３０４に還元される為、乾いたポーラスなスラップとな
る為、付着しても落ちやすくなり、付着量が減少する。

■　石炭中のアルカリ金属化合物が、カーボン、ＣＯで
還元され活性化するの′ｆｃ表面に強く付着した鉄が抑
制する為（触媒作用）、融点の低いアルカリケイ酸塩の
生成を防止し、粘着性のない乾いたポーラスなスラップ
となる。

通常還元状態では、酸化状態に比べ融点が下がりクリン
カーにとっては、悪い状況下にあるが、この様々悪環境
下でも上記の様な秀れた効果を提供するクリンカーアッ
シュの抑制方法である。

鉄化合物としては、酢酸第１鉄、硫欲第１鉄、硫酸第２
鉄、酢酸第２跣、塩化鉄、水酸化鉄等の水溶性鉄塩ある
いはＰｅ２０３．　Ｆｅ３Ｏ４，Ｆ’ｅＯ。

Ｐ８００Ｈ，Ｆｅ（ＯＥｉ）３．等が６る。そノ水スラ
リーテも粒子径が１００メツシユ、ｅスであれば効果は
あシ、小さいほど添加量は少なくて良い。

父、鉄の酸化促進機能からみて、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｃｏ。

Ｎ　ｉ　、　Ｃｒの化合物としては、例えばＣｕＯ，Ｃ
ｕＳＯ４＋ＣｕＣｌ２　、ＭｎＯ、ＭｎＳＯ４、ＣｏＳ
Ｏ４、ＮｉＳＯ４、ＭｎＣＲ２。

Ｃｏｏ　、ＣｏＣ４２、ＮｉＣ４２、Ｎａ２Ｃｒ２Ｏ７
、Ｃｒ２Ｏ３，ＣｒＯ３。

Ｋ２Ｃｒ２Ｏ７，０ｒ（ＯＨ）３　、ＣｒＣｌ２　、Ｃ
ｒ（Ｊ３　、ｃｒ（４４。

Ｃｒｚ　（８０４）　３等がちる。又鉄の面化紗媒機能
を助ける助剤として、Ｎａ、に、Ｌｉ等のアルカリ金属
類の化合物としてシま、ＮａＣ，９，Ｎａ２ＳＯ４，Ｎ
ａ２゜ＣＯ３、ＮａＮＯ３、ＮａＯＨ，ＫＣｆｉ　、　
Ｋ２ＳＯ４、ＫＣＯ３、ＫＮＯ３。

ＫＯＨ、Ｌｔｃｌ　、　Ｌｌ　２３０４　、　ＬｉＣＯ
３、ＬｉＮ０３　、　ＬｉＯＨ等がある。又はアルカリ
土類金属のＢａ、Ｃａ、Ｍｇ　　の化合物としては、Ｂ
ａＯ、Ｂａ５Ｏ４、ＢａＣ９２、ＢａＣＯ３。

ＢａＮＯ３、Ｂａ（ｏＨ）２　、ＣａＯ，ＣａＳＯ４、
Ｃａ（ＯＨ）２゜ＣａＣｆ１２．ＣａＣＯ３、Ｃａ（Ｎ
Ｏ３）２．Ｃａ（ＯＨ）２．ＭｇＯ。

ＭｇＳＯ４，Ｍｇ（Ｊｚ、ＭｇＣＯ３，Ｍｇ（ＮＯｓ）
ｚ、Ｍｇ（Ｏ）ｌ）ｚ等がある。

鉄化合物は微粉炭を基準として、２〜２００１１９ｍ（
Ｆｅ２０３換算）の範囲が好ましく、２−より少量では
所望の効果が期待できず、２００Ｆ）ｉｎより多量では
特に効果の向上がなく、不経済となる。

さらに、Ｃｕ、Ｍｎ、ＣｏおよびＮｉの邸から、Ａんだ
金属化合物の少なくとも一種及び／又はＮａ　、Ｋ　。

Ｌｌ　等のアルカリ金属化合物、Ｂａ、Ｃａ、Ｍｇ等の
アルカリ土類金属化合物の群から選んだ金属化合物の少
なくとも一様は、夫々′ｊ５！Ｌ粉炭を基準として、５
０ｐｒａ（酸化物換算）以下の範囲が好ましく、５０窄
よシ多愈加えても効果の向上は見られず、不経済となる
。

以下本発明を第２図のフローシートを参照しなから欣１
明する。

第２図において、１は石炭を一時貯蔵するバンカー、２
はバンカーから来た石炭を計量し定■供給する給炭機、
３は石炭を２００メツシュ程度に微粉細する粉砕機であ
る。４は微粉砒化し九石炭をバーナ７にエアー搬送する
ブロア、６は本発明品の添加剤タンクである。５は、添
加剤の注入ポンプで、燃料に対して一定量供給出来る定
量ポンプである。注入点は粉砕機の入口で、燃料と共に
ブレンド９される。特に粉砕機入口が注入点として最適
でちるのは、添加剤が石炭粒子の表面に付着し、次いで
粉砕機のローラにょシ強く表面に押し付けられる為と考
察される。又粉砕機が複数台ある場合は、個々にその粉
砕機はその上流で添加する。９は悦硝装跋、１０はエア
ヒーター、１１は電気集塵器、１２は煙通で、排ガスダ
ストは煙突へ放出される。１３はり１７ンカーホツノ々
−で伝熱面から流れ落ちたクリンカーアッシュをためる
ところである。

クリンカーはクリンカークラッシャ１４で粉砕され、イ
ジェクタ−１５を通って灰処理ポンプ１６で水と共に脱
水槽１７に送られ、脱水された後、トラック１８につみ
こまれ、廃棄物として埋められる。

微粉炭はバーナからボイラ８内に送り燃焼する。

燃焼に際し、存在する鉄化合物の作用について明確では
ないが、以下のことが推考される。

添加化合物は６００℃前後になると、Ｆｅ２０３＋Ｃ→２Ｆθ０＋ＣＯの反応により炭素をガ
ス化させ、自身は還元されＦｅＯとなる。このＦｅＯは
活性力がちシ、原子状の酸素と反応し、酸化されＦｅ２
Ｏ３となる。

２１”　ｅｏ＋　’７４２０２　→Ｆ　ｓ　２０３Ｃ＋
　’１ｉ２０２→ＣＯこれらの反応式から分かる如く、鉄化合物は微粉炭乏面
に付着し、その触媒的作用をしながら、炭素をガス化さ
せて行くが、鉄化合物（順化してＦｅ２Ｏ３となる）は
高温６００℃で還元物質と容易に反応する°為、微粉炭
内に存在するＮａ２Ｏ，に２０が還元され、気体状の活
性アルカリ金属になるのを抑制する。つまり還元雰囲気
で出来たＦｅＯが原子状酸素と反応して燃焼促進するた
めに、Ｎａ２＋ｙ２０２−＋Ｎａ２０（ミスト）Ｋ２＋
ｙ２０２−’）Ｋ２Ｏ（ミス））　　（Ｄ反応が抑制さ
れる。この様に活性力のあるアルカリ金属蒸気Ｎａ２Ｏ
の放出が抑えられる為、Ｎａ２Ｏ＋５ｉ０２　耐Ｎａ２ＳｉＯ３に２０＋５ｉ０
２→に２Ｓｔ０３の反応が抑制され、融点が上昇しクリ
ンカーが減少する。これらの鉄化合物は、粒子が１００
メツシユ・ゼス、好ましくは１μ以下の微粒子でちるこ
とが好適で小さい程その反応活性力は高く、添加量も少
量で済む。又、石炭中の鉄分は主としてＦ’ｅＳ２やＥ
’ｅＣＯ３、Ｅ’ｅ２０３などの無機の形で多く含まれ
ている。特にＦｅＳ２が酸化して、　ＦｅＳ２＋Ｏ□→
ＦｅＳ＋ＳＯ□となる。このＦ’ｅＳは融点が１１７９
℃と低い１．）液状であるが、これに鉄化合物を表面に
付着させると、Ｆ’ｅＳ十Ｆｓ２０３＋３／２０２→Ｆ
ｅ３Ｏ４＋ＳＯ２の反応をもたらす。特にＦ　ｅ　３０
４は融点が高くポーラスなスラグとなる。

又表面に付着した鉄は、還元雰ＩＩＭ気でＦｅＳ０４に
なる為粘着性が少なくなシ、付着しても落ちやすくなる
。

鉄無添加の場合ではＦｅＳは酸化して２ＦａＳ＋３０ｚ
→２ＦｅＯ＋２ＳＯ２ＦｓＯ＋５ｔ０２−＋　Ｆｅ５ｔ０３　（融点１１４７
℃）とな）低融点物質をつくる。

例えば後記の第１表に示す石炭を使用し、酢酸第１鉄水
溶販を粉砕機装入前の石炭に燃料に対し、２．４０，２
００−をそれぞれ滴下した。ボイラ連結条ｒＦは、鉄無
添加時は、負荷１８０　ＭＷで行い、鉄添加時は１９０
ＭＷに上げて、スラッギング、ファウリング量とクリン
カー量の比較を行った。エコノマイザ−（ａＣＯ）出口
０２　ｎいずれも３．５％程度である。その結果は第２
衣の様に酢酸第１鉄添加後は、添加量の増加と共に、ス
ラッギング、ファウリングは極端に減少した。２咽添加
では、無添加に比べ殉、４０　ｐ＋１ｌｉｔ、　１／３
２００ｐｐ＋では１／、であった。それ以上添加しても
１１５以上は減らなかった。

鉄無添加ではクリンカーはバーナスロー）Ｎ＋て花が咲
いた様に多く付着していたが、鉄化合物添加後は、わず
かにその２四であっても、クリンカーの付着はほとんど
見られなかった。通常ボイラ負荷を上げれば炉内温度が
上がり、スラッギング、タリンカー景は増大するもので
あるが、鉄化合物の添加によりその効果が見られた。又
、第３異は同一ボイラで、硫酸ＷＪ１鉄水溶液を２．４
０゜２００　ｐｐｍ添加した。その結果は酢酸第１鉄水
溶液と同じであった。第４表は、第３我と同じ運転条件
で今度は、平均粒径７０μの酸化鉄Ｆθ２０３粉末を同
じ株に粉砕機装入前に投入した。２００−投入しても、
スラッギング量は無添加に比べ係程度で、硫酢酸第１鉄
の１／３に比べ劣り、ｂｃｏ出ロガロガス温度１０℃ア
ップした。又、１５００Ｐ添加し九ところ排ガス温度は
６０℃アップし、スラッギング量、クリンカー量共、無
添加時と変わらない状態になった。Ｆｓ２０３粒径が硫
酸第１鉄に比べはるかに大きい為に、効果が悪く、余り
付き過ぎると逆に排ガス温度を上昇させる。

第３式（注）スラッギング量は無添加時に対する絶対量の割合
第５表は、ＲＦＪ第１鉄水浴ｉｔＦ、Ｓ○４ｋＦｅ２０
３として２．４０，２００ｐｐに硫ｒＲａ？＋　ＣｕＳ
Ｏ４をＣ，Ｏとして２凹加え、この混合物を粉砕機の上
流で滴下し土ところ、スラッギング量については硫酸第
１鉄水ｆ５液以上に良い結果を得た。タリンカー量は硫
峻第１鉄水醇液とは１丁同程度であった。

第５表蓄第６．７表はいずれも酢酸第１鉄（ＣＨ３ＣＯＯ）２Ｆ
’＋３水溶液、覚酸第１鉄ＦθＳＯ４水ｍ肢に、炭酸ナ
トリウムＮａ２ＣＯ３水溶液金Ｎａ２Ｏとし７て２−添
加したもので、硫酸第１鉄水ｆ液だけより良い結果とな
っ九。

第８表は、硫酸第１鉄水溶液に炭酸カルシウムＣａＣ○
３水溶液を２μ加え、この混合物を粉砕機の上流での石
炭に滴下したものでちるが、硫酸第１鉄水溶液だけに比
べ、良い結果になっている。

第８戎第９表は、硫酸第１鉄水ｍ液に硫Ｎ９．銅水溶夜と硫酸
カルシウム水ｎ液を加え、この混合物を粉砕機の上流で
石炭に滴下したものである。硫酸カルシウム水溶液を加
えない第５表のデータと対比して、より良い結果が得ら
れている。

第９表Ｃｕ□の添加は、Ｆ’（ｌの酸化触媒の補助的な作用と
思われ、Ｎａ、Ｃａは、Ｆθの酸化触媒機能において１
７Ｍ１媒機能を劣化させる８分の吸収剤として浦助的な
役をはたしていると推定される。この様にＦθの扮体に
比べＦ’ｓの水溶液がはるかに効果的で、この７ｋＭ液
に、Ｃｕ、Ｎａ、Ｃａ等を添加するように効果が増加さ
れた。

第３図は、火炎から発生する赤外線を検知して、７レー
ムの失火を検知するフレームディテクタの出力信号をプ
ロットし、バーナ回りのクリンカーの付着状況を調べた
。第４図は検知回路図であるＡ、　Ｂ。

Ｃ，Ｄ、４−す４本のバーナについてチェックシタ。

無添加時は１８０　ＭＷで酢酸水溶液添加時は１９０Ｍ
Ｗにし、悪い条件で行った。無添加ではＯＦ’Ｆ’の状
態が比較的長く続くのに対し、鉄添加後は、クリンカー
が検昶部に付着するがすぐ離脱する。この結果は前述の
炉内の点検時に比ベスラツギング、クリンカーの量の変
化をはつきシ示すものである。これらのチャートからも
鉄添加によるスラッギング性改善効果がうかがえる。

第１０表は酢酸第１鉄水溶液（Ｆｅ２Ｏ３として）４０
階添加した際、■　Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ各ミルに、均等に各
１０ｐ！］ずつ添加した場合と、■　Ａ、Ｂミルに各２
０−．　ＣＤ　ミルには無添加、■　Ａミルに４０咽、
Ｂ、Ｃ，Ｄミルには無添加のテストを行った結犀：、■
ではＥＣ○出口０２のＡダクｌ−、Ｂダクト共はぼ均等
に３．５〜３．６俤であったが、■ではＡ１３．２％％
Ｂ４．３％、■ではＡ％３．０、Ｂ４，５％と、酸素の
アンバランスが大きくなった。これは、鉄化合物添加に
より、活性力を得た鉄が酸素を消費するが、場所によっ
て、不均一になっている為、酸素の拡散が不均一になっ
たものである。この結果から明らかな様に、粉ｅ機（ミ
ル）が、複数個ある場合は各ミルに均等量を滴下する様
に配するのが良い。

第１（１表以上説明した様に本発明によれば、鉄化合物および添加
剤の化合物が、燃焼後、還元物質と選択的に反応する為
、活性力のあるミスト状のＮａ２Ｏ。

Ｋ２Ｏを抑制し、融点の低イＮａ２ＳｉＯ３、に２Ｓｉ
０３等のアルカリ金属のケイ酸塩の生成を抑制すると同
時に還元雰囲気において石炭中のＦｅＳ２が融点の低い
Ｆθ５ｔ０３になるのを抑制し、融点が高く、粘着性の
ないＦｅ２Ｏ２に変え、酸化雰囲気ではＦｅ２Ｏ２に変
えるものと考えられる。しかも、鉄化合物は水溶液また
は、微粒子（１００μメツシユ・ぐス）と非常に小さく
、かつ、２〜２００μと極めて少量であるので、排ガス
温度の上昇、　ＮＯＸの増加などの副作用がない為、運
転を伜止し付着灰の除去作業を行う費用、労力、危険も
著しく軽減される。さらに炭種によってはある一定の負
荷までしか燃焼出来ないものも、本発明の添加剤を所定
の位置に、所定の方法で添加すれば、そｎ以上の負荷が
とれることを意味し、計り知れないメリットとなる。又
、スラッギング性の低い炭１虫との混炭の必要がない為
、経費、労力が著しく軽減される。

又、還元雰囲気でも十分運転出来る為、余分な空えを過
剰にボイラー内に投入する必要がないので、排ガス損失
が少なくボイラー効率のアップにつながる。

さらにボイラーポ゛トムでのコ吉シや大きなりリンカ−
落下てよる水管の損傷もなくなるので大きな費用軽減に
なる。

なおバーナ周シの火炉内壁にもクリンカーが堆積するこ
とが少すく、バーナ口を閉塞するなどのトラブルも解消
される。

【図面の簡単な説明】

第１図はスラッギング、ファウリング、タリン力−の発
生個所を示す説明図であシ、第２図は不発ψ」′ｆ：実
施するために使用するフローシートであシ、第３図はフ
レームディテクター１３号によるクリンカー付着状況を
示す図であり、第４図はバーナ回りのクリンカーの付着
状況を調べるための検知回路概略図である。１・・リミンカ−２・・・給炭機３・・・粉砕機　　　　　４・・・搬送用プロア６・・
・添加剤タンク　　７・・・バーナー８８０．ボイラ　
　　　　９・・・脱硝装置１０・・・エアヒーター　１
１・・・電気集Ｍｉ器特許出麩　束亜熱研株式会社（外４名）Ｌ２凹

Claims

【特許請求の範囲】

（１）微粉炭を燃料として使用するボイラー、炉などに
おいて、微粉炭を基準として鉄化合物の少なくとも一種
の２〜２００ｐｐｍ（Ｆｅ＿２Ｏ＿３換算）を水溶液又
は粒子の粒径が１００メッシュパスの水スラリーの状態
で燃料中に添加して発生する排ガスダストのクリンカー
アッシュを抑制することを特徴とする排ガスダストのク
リンカーアッシュ抑制方法。
（２）鉄化合物は水溶性である特許請求の範囲第１項に
記載の排ガスダストのクリンカーアッシュ抑制方法。
（３）微粉炭を燃料として使用するボイラー、炉などに
おいて、微粉炭を基準として鉄化合物の少なくとも一種
の２〜２００ｐｐｍ（Ｆｅ＿２Ｏ＿３換算）とさらにＣ
ｕ、Ｍｎ、Ｃｏ、ＮｉおよびＣｒの訃から選んだ金属化
合物の少なくとも一種の５０ｐｐｍ（酸化物換算）以下
との混合物を水溶液又は粒子の粒径が１００メッシュパ
スの水スラリーの状態で燃料中に添加して発生するクリ
ンカーアッシュを抑制することを特徴とする排ガスダス
トのクリンカーアッシュ抑制方法。
（４）鉄化合物および併用するＣｕ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ｎｉ
およびＣｒの金属化合物は水溶性である特許請求の範囲
第３項に記載の排ガスダストのクリンカーアッシュ抑制
方法。
（５）微粉炭を燃料として使用するボイラー、炉などに
おいて、微粉炭を基準として鉄化合物の少なくとも一種
の２〜２００ｐｐｍ（Ｆｅ＿２Ｏ＿３換算）とさらにＮ
ａ、Ｋ、Ｌｉ等のアルカリ金属化合物群又はＢａ、Ｃａ
、Ｍｇ等のアルカリ土類金属化合物群から選んだ金属化
合物の少なくとも一種の５０ｐｐｍ（酸化物換算）以下
との混合物を水溶液または粒子の粒径が１００メッシュ
パスの水スラリーの状態で、燃料中に添加して発生する
クリンカーアッシュを抑制することを特徴とする排ガス
ダストのクリンカーアツシユ抑制方法。
（６）鉄化合物および併用するアルカリ金属化合物群又
はアルカリ土類金属化合物は水溶性である特許請求の範
囲第５項に記載の排ガスダストのクリンカーアッシュ抑
制方法。
（７）微粉炭を燃料として使用するボイラー、炉などに
おいて、微粉炭を基準として鉄化合物の少なくとも一種
の２〜２００ｐｐｍ（Ｆｅ＿２Ｏ＿３換算）とさらに（
イ）Ｃｕ、Ｍｎ、Ｃｏ、ＮｉおよびＣｒの群から選んだ
金属化合物の少なくとも一種の５０ｐｐｍ（酸化物換算
）以下と、（ロ）Ｍａ、Ｋ、Ｌｉ等のアルカリ金属化合
物群又はＢａ、Ｃａ、Ｍｇ等のアルカリ土類金属化合物
群から選んだ金属化合物の少なくとも一種の５０ｐｐｍ
（酸化物換算）以下との混合物を水溶液又は粒子の粒径
が１００メッシュパスの水スラリーの状態で、燃料中に
添加して発生するクリンカーアッシュを抑制することを
特徴とする排ガスダストのクリンカーアッシュ抑制方法
。
（８）微粉炭を燃料として使用するボイラー、炉などに
おいて、微粉炭を基準として鉄化合物の少なくとも一種
の２〜２００ｐｐｍ（Ｆｅ＿２Ｏ＿３換算）を水溶液又
は粒子の粒径が１００メッシュパスの水スラリーの状態
で燃料ラインの粉砕機に又はその上流で添加して発生す
る排ガスダストのクリンカーアッシュを抑制することを
特徴とする排ガスダストのクリンカーアッシュ抑制方法
。
（９）微粉炭を燃料として使用するボイラー、炉などに
おいて、微粉炭を基準として鉄化合物の少なくとも一種
の２〜２００ｐｐｍ（Ｆｅ＿２Ｏ＿３換算）とさらにＣ
ｕ、Ｍｎ、Ｃｏ、ＮｉおよびＣｒの群から選んだ金属化
合物の少なくとも一種の５０ｐｐｍ（酸化物換算）以下
との混合物を水溶液または粒子の粒径が１００メッシュ
パスの水スラリーの状態で燃料ラインの粉砕機に又はそ
の上流で添加して発生するクリンカーアッシュを抑制す
ることを特徴とする排ガスダストのクリンカーアッシュ
抑制方法。
（１０）微粉炭を燃料として使用するボイラー、炉など
において、微粉炭を基準として鉄化合物の少なくとも一
種の２〜２００ｐｐｍ（Ｆｅ＿２Ｏ＿３換算）とさらに
Ｎｉ、Ｋ、Ｌｉ等のアルカリ金属化合物群又はＢａ、Ｃ
ａ、Ｍｇ等のアルカリ土類金属化合物群から選んだ金属
化合物の少なくとも一種の５０ｐｐｍ（酸化物換算）以
下との混合物を水溶液または粒子の粒径が１００メッシ
ュパスの水スラリーの状態で、燃料ラインの粉砕機に又
はその上流で添加して発生するクリンカーアッシュを抑
制することを特徴とする排ガスダストのクリンカーアッ
シュ抑制方法。
（１１）微粉炭を燃料として使用するボイラー、炉など
において、微粉炭を基準として鉄化合物の少なくとも一
種の２〜２００ｐｐｍ（Ｆｅ＿２Ｏ＿３換算）とさらに
（イ）Ｃｕ、Ｍｎ、Ｃｏ、ＮｉおよびＣｒの群から選ん
だ金属化合物の少なくとも一種の５０ｐｐｍ（酸化物換
算）以下と、（ロ）Ｎａ、Ｋ、Ｌｉ等のアルカリ金属化
合物群又はＢａ、Ｃａ、Ｍｇ等のアルカリ土類金属化合
物群から選んだ金属化合物の少なくとも一種の５０ｐｐ
ｍ（酸化物換算）以下との混合物を水溶液又は粒子の粒
径が１００メッシュパスの水スラリーの状態で、燃料ラ
インの粉砕機に又はその上流で添加して発生するクリン
カーアッシュを抑制することを特徴とする排ガスダスト
のクリンカーアッシュ抑制方法。