JP2002349819A - 凝集成分を含む廃棄物の流動層式燃焼方法及びその装置 - Google Patents
凝集成分を含む廃棄物の流動層式燃焼方法及びその装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 クリンカーを発生させない流動燃焼条件を確
立し、ダクトの閉塞や流動砂の固着などを防止できる凝
集性廃棄物の流動燃焼方法及び装置を実現する。 【解決手段】 本発明に係る凝集成分を含む廃棄物の流
動層式燃焼方法は、廃棄物Ａを流動炉本体２に投入して
流動媒質と共に沸騰状態に燃焼させ、可燃分は排ガスＥ
として排気管２２から排気し、不燃分はベッド部６から
灰分として排出する流動層式燃焼方法において、Ｎａ・
Ｋ・Ｐ・Ｓという凝集成分を多く含む廃棄物Ａを流動炉
本体２に投入し、更にアルカリ土類物質Ｂを流動炉本体
２に投入して前記廃棄物Ａと混合状態でベッド部６にて
流動燃焼させるとき、凝集成分の重量をＲ、アルカリ土
類物質の重量をＳ、両物質の重量比をＸ（＝Ｒ／Ｓ）と
し、ベッド部の運転温度をＴ（℃）で表すと、Ｔ＜ａ1
×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1（ａ1＝−２５０〜−５０、ｂ1＝７
００〜１０００）を満たすクリンカーを発生させない安
定運転領域の（Ｘ，Ｔ）で流動燃焼させることを特徴と
している。
立し、ダクトの閉塞や流動砂の固着などを防止できる凝
集性廃棄物の流動燃焼方法及び装置を実現する。 【解決手段】 本発明に係る凝集成分を含む廃棄物の流
動層式燃焼方法は、廃棄物Ａを流動炉本体２に投入して
流動媒質と共に沸騰状態に燃焼させ、可燃分は排ガスＥ
として排気管２２から排気し、不燃分はベッド部６から
灰分として排出する流動層式燃焼方法において、Ｎａ・
Ｋ・Ｐ・Ｓという凝集成分を多く含む廃棄物Ａを流動炉
本体２に投入し、更にアルカリ土類物質Ｂを流動炉本体
２に投入して前記廃棄物Ａと混合状態でベッド部６にて
流動燃焼させるとき、凝集成分の重量をＲ、アルカリ土
類物質の重量をＳ、両物質の重量比をＸ（＝Ｒ／Ｓ）と
し、ベッド部の運転温度をＴ（℃）で表すと、Ｔ＜ａ1
×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1（ａ1＝−２５０〜−５０、ｂ1＝７
００〜１０００）を満たすクリンカーを発生させない安
定運転領域の（Ｘ，Ｔ）で流動燃焼させることを特徴と
している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は都市ごみ等の廃棄物
を流動燃焼させる流動層式燃焼方法に関し、更に詳細に
は、Ｎａ・Ｋ・Ｐ・Ｓ等からなる凝集成分を比較的多く
含む廃棄物を燃焼させる場合に、これらの凝集成分が灰
の固まり（クリンカーとも云う）を生成して燃焼異常や
流動炉の停止などの事態が生じないように、流動炉本体
のベッド部の運転温度を実験式に基づいて制御する凝集
成分を含む廃棄物の流動層式燃焼方法及びその装置に関
する。
を流動燃焼させる流動層式燃焼方法に関し、更に詳細に
は、Ｎａ・Ｋ・Ｐ・Ｓ等からなる凝集成分を比較的多く
含む廃棄物を燃焼させる場合に、これらの凝集成分が灰
の固まり（クリンカーとも云う）を生成して燃焼異常や
流動炉の停止などの事態が生じないように、流動炉本体
のベッド部の運転温度を実験式に基づいて制御する凝集
成分を含む廃棄物の流動層式燃焼方法及びその装置に関
する。
【０００２】
【従来の技術】廃棄物には都市ごみや産業廃棄物など各
種の廃棄物が含まれる。廃棄物をその融点で分類する
と、融点の高い廃棄物から融点の低い廃棄物にまで分け
られる。一般に、廃棄物を燃焼すると可燃性物質が排ガ
スとして除去され、最後に不燃性物質が残留する。本発
明では、この不燃性残留物の内、融点が９００℃以下の
不燃性残留物を凝集成分と呼び、この凝集成分を多く含
む廃棄物を凝集性廃棄物と称する。
種の廃棄物が含まれる。廃棄物をその融点で分類する
と、融点の高い廃棄物から融点の低い廃棄物にまで分け
られる。一般に、廃棄物を燃焼すると可燃性物質が排ガ
スとして除去され、最後に不燃性物質が残留する。本発
明では、この不燃性残留物の内、融点が９００℃以下の
不燃性残留物を凝集成分と呼び、この凝集成分を多く含
む廃棄物を凝集性廃棄物と称する。
【０００３】凝集成分の主要構成元素はナトリウム（Ｎ
ａ）、カリウム（Ｋ）、リン（Ｐ）であり、その他にイ
オウ（Ｓ）等がある。凝集成分は灰分として回収される
物質であり、例えば、ＮａＣｌ、ＫＣｌ、Ｋ2ＳＯ4等の
無機成分である。
ａ）、カリウム（Ｋ）、リン（Ｐ）であり、その他にイ
オウ（Ｓ）等がある。凝集成分は灰分として回収される
物質であり、例えば、ＮａＣｌ、ＫＣｌ、Ｋ2ＳＯ4等の
無機成分である。
【０００４】単一物質の融点が９００℃を超えたとして
も、２物質の混合物の融点が９００℃以下になれば、こ
の混合物質は本発明の凝集成分の概念に含まれる。一般
に、混合物の融点は凝固点降下現象によって単一物質の
凝固点より低下することが知られている。
も、２物質の混合物の融点が９００℃以下になれば、こ
の混合物質は本発明の凝集成分の概念に含まれる。一般
に、混合物の融点は凝固点降下現象によって単一物質の
凝固点より低下することが知られている。
【０００５】これらの凝集成分を含む廃棄物を凝集性廃
棄物と称している。凝集性廃棄物には、例えば、醤油
粕、コーヒー粕、麦わら等があり、この凝集性廃棄物を
燃焼すると、可燃物は燃焼後に排ガスとして除去される
が、不燃物が凝集成分として残留し、燃焼装置の壁面に
固着したり、ダクトを閉塞させたりして燃焼運転を妨げ
ている。特に、流動層式燃焼炉では、流動砂として用い
られる珪砂が凝集成分により団子状に大きくなり、炉の
停止など、炉の運転が困難になる場合が出現していた。
棄物と称している。凝集性廃棄物には、例えば、醤油
粕、コーヒー粕、麦わら等があり、この凝集性廃棄物を
燃焼すると、可燃物は燃焼後に排ガスとして除去される
が、不燃物が凝集成分として残留し、燃焼装置の壁面に
固着したり、ダクトを閉塞させたりして燃焼運転を妨げ
ている。特に、流動層式燃焼炉では、流動砂として用い
られる珪砂が凝集成分により団子状に大きくなり、炉の
停止など、炉の運転が困難になる場合が出現していた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】近年、ダイオキシン類
の問題から、都市ごみの燃焼温度を上昇させる傾向があ
り、燃焼炉から溶融炉へ転換する例も見られる。ダイオ
キシンは低温燃焼で発生することが分かり、高温燃焼す
ればその発生を抑制すると同時に、発生したダイオキシ
ン類やその前駆体を分解できることも分かってきた。そ
こで、燃焼温度を９００℃以上、滞留時間２秒以上、効
果的な燃焼ガスの攪拌により、ダイオキシンを発生させ
ずにごみを完全燃焼する対策が定着しつつある。
の問題から、都市ごみの燃焼温度を上昇させる傾向があ
り、燃焼炉から溶融炉へ転換する例も見られる。ダイオ
キシンは低温燃焼で発生することが分かり、高温燃焼す
ればその発生を抑制すると同時に、発生したダイオキシ
ン類やその前駆体を分解できることも分かってきた。そ
こで、燃焼温度を９００℃以上、滞留時間２秒以上、効
果的な燃焼ガスの攪拌により、ダイオキシンを発生させ
ずにごみを完全燃焼する対策が定着しつつある。
【０００７】多くの廃棄物に対してこの高温燃焼技術が
導入されている。ところが、前述した凝集性廃棄物に対
してこの高温燃焼法が適用されると、望ましい９００℃
以上の加熱が行なわれるため、凝集性廃棄物の不燃分と
して残留していた凝集成分までガスとして蒸発し、排ガ
スとして排出されることになる。
導入されている。ところが、前述した凝集性廃棄物に対
してこの高温燃焼法が適用されると、望ましい９００℃
以上の加熱が行なわれるため、凝集性廃棄物の不燃分と
して残留していた凝集成分までガスとして蒸発し、排ガ
スとして排出されることになる。
【０００８】この高温燃焼法では、燃焼装置の主燃焼室
やベッド部は９００℃以上に設定されが、これらの高温
領域から遠ざかるに従い次第に低温化し、表面温度が９
００℃以下の領域が多数存在する。従って、蒸発した凝
集成分は凝集排ガスとして炉本体の上方から排出される
が、前記低温領域の壁面に凝集ガス成分が凝集して灰の
固まり（以下、クリンカーと言う）が生成される。この
クリンカーは壁面に固着するため容易には剥落できない
厄介な固形物である。
やベッド部は９００℃以上に設定されが、これらの高温
領域から遠ざかるに従い次第に低温化し、表面温度が９
００℃以下の領域が多数存在する。従って、蒸発した凝
集成分は凝集排ガスとして炉本体の上方から排出される
が、前記低温領域の壁面に凝集ガス成分が凝集して灰の
固まり（以下、クリンカーと言う）が生成される。この
クリンカーは壁面に固着するため容易には剥落できない
厄介な固形物である。
【０００９】このクリンカーはダクトを閉塞したり、燃
焼異常を引き起こしたりする。特に、流動層式燃焼炉で
は流動砂にクリンカーが固着して団子状に大きくなり、
流動沸騰しなくなって流動層が形成されなくなる事態が
生じていた。また、この粗大粒はダクトや管を閉塞させ
て危険な状態となり、焼却炉の運転を停止させる等の事
態を出現させていた。
焼異常を引き起こしたりする。特に、流動層式燃焼炉で
は流動砂にクリンカーが固着して団子状に大きくなり、
流動沸騰しなくなって流動層が形成されなくなる事態が
生じていた。また、この粗大粒はダクトや管を閉塞させ
て危険な状態となり、焼却炉の運転を停止させる等の事
態を出現させていた。
【００１０】従って、本発明の目的は、クリンカーを発
生させないで凝集性廃棄物を燃焼することができる燃焼
条件を確立し、この燃焼条件を満足させながら凝集性廃
棄物を燃焼処理する凝集成分を含む廃棄物の流動層式燃
焼方法及びその装置を提供することである。
生させないで凝集性廃棄物を燃焼することができる燃焼
条件を確立し、この燃焼条件を満足させながら凝集性廃
棄物を燃焼処理する凝集成分を含む廃棄物の流動層式燃
焼方法及びその装置を提供することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、廃棄
物を流動炉本体に投入して流動媒質と共に沸騰状態に燃
焼させ、可燃分は燃焼後に排ガスとして排気管から排気
し、不燃分はベッド部から灰分として排出する流動層式
燃焼方法において、Ｎａ・Ｋ・Ｐ・Ｓという凝集成分を
多く含む廃棄物を流動炉本体に投入して流動燃焼させる
とき、凝集成分の重量をＲ、アルカリ土類物質の重量を
Ｓ、両物質の重量比をＸ（＝Ｒ／Ｓ）とし、運転温度を
Ｔ（℃）で表すと、Ｔ＜ａ1×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1（ａ1＝
−２５０〜−５０、ｂ1＝７００〜１０００）を満たす
クリンカーを発生させない安定運転領域の重量比Ｘと運
転温度Ｔで流動燃焼させることを特徴とする凝集成分を
含む廃棄物の流動層式燃焼方法である。
物を流動炉本体に投入して流動媒質と共に沸騰状態に燃
焼させ、可燃分は燃焼後に排ガスとして排気管から排気
し、不燃分はベッド部から灰分として排出する流動層式
燃焼方法において、Ｎａ・Ｋ・Ｐ・Ｓという凝集成分を
多く含む廃棄物を流動炉本体に投入して流動燃焼させる
とき、凝集成分の重量をＲ、アルカリ土類物質の重量を
Ｓ、両物質の重量比をＸ（＝Ｒ／Ｓ）とし、運転温度を
Ｔ（℃）で表すと、Ｔ＜ａ1×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1（ａ1＝
−２５０〜−５０、ｂ1＝７００〜１０００）を満たす
クリンカーを発生させない安定運転領域の重量比Ｘと運
転温度Ｔで流動燃焼させることを特徴とする凝集成分を
含む廃棄物の流動層式燃焼方法である。
【００１２】請求項２の発明は、廃棄物を流動炉本体に
投入して流動媒質と共に沸騰状態に燃焼させ、可燃分は
燃焼後に排ガスとして排気管から排気し、不燃分はベッ
ド部から灰分として排出する流動層式燃焼方法におい
て、Ｎａ・Ｋ・Ｐ・Ｓという凝集成分を多く含む廃棄物
を流動炉本体に投入してベッド部の運転温度をＴ（℃）
に設定して流動燃焼させるとき、廃棄物のペーハーをｐ
Ｈで表すと、Ｔ＜ａ2×ｐＨ＋ｂ2（ａ2＝−３０〜−５
０、ｂ2＝１０００〜１３００）を満たすクリンカーを
発生させない安定運転領域のｐＨと運転温度Ｔで流動燃
焼させることを特徴とする凝集成分を含む廃棄物の流動
層式燃焼方法である。
投入して流動媒質と共に沸騰状態に燃焼させ、可燃分は
燃焼後に排ガスとして排気管から排気し、不燃分はベッ
ド部から灰分として排出する流動層式燃焼方法におい
て、Ｎａ・Ｋ・Ｐ・Ｓという凝集成分を多く含む廃棄物
を流動炉本体に投入してベッド部の運転温度をＴ（℃）
に設定して流動燃焼させるとき、廃棄物のペーハーをｐ
Ｈで表すと、Ｔ＜ａ2×ｐＨ＋ｂ2（ａ2＝−３０〜−５
０、ｂ2＝１０００〜１３００）を満たすクリンカーを
発生させない安定運転領域のｐＨと運転温度Ｔで流動燃
焼させることを特徴とする凝集成分を含む廃棄物の流動
層式燃焼方法である。
【００１３】請求項３の発明は、凝集成分を含む廃棄物
を投入する廃棄物投入装置と、アルカリ土類物質を投入
するアルカリ土類物質投入装置と、前記廃棄物とアルカ
リ土類物質を混合して流動燃焼させる流動炉本体と、流
動炉本体のベッド部の運転温度Ｔを計測する運転温度測
定装置と、前記凝集成分の重量をＲ、投入されたアルカ
リ土類物質の重量をＳ、その重量比をＸ（＝Ｒ／Ｓ）と
するとき、前記運転温度Ｔ（℃）と重量比ＸをＴ＜ａ1
×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1（ａ1＝−２５０〜−５０、ｂ1＝７
００〜１０００）を満たすように制御する運転制御装置
を具備することを特徴とする凝集成分を含む廃棄物の流
動層式燃焼装置である。
を投入する廃棄物投入装置と、アルカリ土類物質を投入
するアルカリ土類物質投入装置と、前記廃棄物とアルカ
リ土類物質を混合して流動燃焼させる流動炉本体と、流
動炉本体のベッド部の運転温度Ｔを計測する運転温度測
定装置と、前記凝集成分の重量をＲ、投入されたアルカ
リ土類物質の重量をＳ、その重量比をＸ（＝Ｒ／Ｓ）と
するとき、前記運転温度Ｔ（℃）と重量比ＸをＴ＜ａ1
×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1（ａ1＝−２５０〜−５０、ｂ1＝７
００〜１０００）を満たすように制御する運転制御装置
を具備することを特徴とする凝集成分を含む廃棄物の流
動層式燃焼装置である。
【００１４】請求項４の発明は、凝集成分を含む廃棄物
を投入する廃棄物投入装置と、この廃棄物を流動媒質に
より流動燃焼させる流動炉本体と、前記廃棄物のペーハ
ーを測定するｐＨ計と、流動炉本体のベッド部の運転温
度Ｔ（℃）を計測する運転温度測定装置と、この運転温
度Ｔ（℃）とｐＨをＴ＜ａ2×ｐＨ＋ｂ2（ａ2＝−３０
〜−５０、ｂ2＝１０００〜１３００）を満たすように
制御する運転制御装置を具備することを特徴とする凝集
成分を含む廃棄物の流動層式燃焼装置である。
を投入する廃棄物投入装置と、この廃棄物を流動媒質に
より流動燃焼させる流動炉本体と、前記廃棄物のペーハ
ーを測定するｐＨ計と、流動炉本体のベッド部の運転温
度Ｔ（℃）を計測する運転温度測定装置と、この運転温
度Ｔ（℃）とｐＨをＴ＜ａ2×ｐＨ＋ｂ2（ａ2＝−３０
〜−５０、ｂ2＝１０００〜１３００）を満たすように
制御する運転制御装置を具備することを特徴とする凝集
成分を含む廃棄物の流動層式燃焼装置である。
【００１５】上述の数式において、係数ａ1、ｂ1、
ａ2、ｂ2が範囲をもって記載されているのは、廃棄物中
の無機成分の成分割合が多様であり、凝集成分の割合だ
けでなく、他の無機成分（ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3など）の
割合によって数式が変化するためである。
ａ2、ｂ2が範囲をもって記載されているのは、廃棄物中
の無機成分の成分割合が多様であり、凝集成分の割合だ
けでなく、他の無機成分（ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3など）の
割合によって数式が変化するためである。
【００１６】
【発明の実施の形態】本発明者等は、凝集性廃棄物を流
動砂を用いて流動燃焼させた場合に、クリンカーを発生
させない燃焼条件を種々検討した結果、クリンカーを発
生させない２種類の安定運転領域を発見するに到った。
動砂を用いて流動燃焼させた場合に、クリンカーを発生
させない燃焼条件を種々検討した結果、クリンカーを発
生させない２種類の安定運転領域を発見するに到った。
【００１７】第１の安定運転領域は、凝集性廃棄物をア
ルカリ土類物質と共に流動燃焼させた場合に、アルカリ
土類物質の重量に対する凝集成分の重量の比率Ｘとベッ
ド部の温度、即ち運転温度Ｔ（℃）の間に第１の関係式
が成立しており、この第１の関係式から導出される安定
運転領域である。ここで、第１の関係式とはＴ＝ａ1×
ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1であり、係数ａ1、ｂ1は廃棄物の材質
によって変化し、その範囲はａ1＝−２５０〜−５０、
ｂ1＝７００〜１０００で与えられる。
ルカリ土類物質と共に流動燃焼させた場合に、アルカリ
土類物質の重量に対する凝集成分の重量の比率Ｘとベッ
ド部の温度、即ち運転温度Ｔ（℃）の間に第１の関係式
が成立しており、この第１の関係式から導出される安定
運転領域である。ここで、第１の関係式とはＴ＝ａ1×
ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1であり、係数ａ1、ｂ1は廃棄物の材質
によって変化し、その範囲はａ1＝−２５０〜−５０、
ｂ1＝７００〜１０００で与えられる。
【００１８】第２の安定運転領域は、凝集性廃棄物のｐ
Ｈ（ペーハー）と運転温度Ｔ（℃）の間に特殊な第２の
関係式が成立しており、この第２関係式から導出される
安定運転領域である。ここで、第２の関係式とはＴ＝ａ
2×ｐＨ＋ｂ2であり、係数ａ 2、ｂ2は廃棄物の材質によ
って変化し、その範囲はａ2＝−３０〜−５０、ｂ2＝１
０００〜１３００で与えられる。
Ｈ（ペーハー）と運転温度Ｔ（℃）の間に特殊な第２の
関係式が成立しており、この第２関係式から導出される
安定運転領域である。ここで、第２の関係式とはＴ＝ａ
2×ｐＨ＋ｂ2であり、係数ａ 2、ｂ2は廃棄物の材質によ
って変化し、その範囲はａ2＝−３０〜−５０、ｂ2＝１
０００〜１３００で与えられる。
【００１９】以下に、本発明に係る凝集成分を含む廃棄
物の流動層式燃焼方法及びその装置の実施形態を図面に
従って詳細に説明する。
物の流動層式燃焼方法及びその装置の実施形態を図面に
従って詳細に説明する。
【００２０】図１は本発明を構成する第１関係式から導
出される安定運転領域を示す状態図である。従来から、
凝集成分がクリンカーを生成する場合に、クリンカー抑
制物質を添加して燃焼させることにより、クリンカーの
発生を防止する手段が講じられてきた。
出される安定運転領域を示す状態図である。従来から、
凝集成分がクリンカーを生成する場合に、クリンカー抑
制物質を添加して燃焼させることにより、クリンカーの
発生を防止する手段が講じられてきた。
【００２１】本発明では、クリンカー抑制物質としてア
ルカリ土類物質が選ばれる。アルカリ土類物質とはアル
カリ土類金属元素を主要構成元素とする物質で、例え
ば、炭酸塩で示せば、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ3）、
炭酸マグネシウム（ＭｇＣＯ3）などがある。この中で
も、ＣａＣＯ3とＭｇＣＯ3の混合物をドロマイトと称
し、この実施形態においてアルカリ土類物質の一例とし
て使用する。
ルカリ土類物質が選ばれる。アルカリ土類物質とはアル
カリ土類金属元素を主要構成元素とする物質で、例え
ば、炭酸塩で示せば、炭酸カルシウム（ＣａＣＯ3）、
炭酸マグネシウム（ＭｇＣＯ3）などがある。この中で
も、ＣａＣＯ3とＭｇＣＯ3の混合物をドロマイトと称
し、この実施形態においてアルカリ土類物質の一例とし
て使用する。
【００２２】以下では、凝集成分をその主要元素を利用
して（Ｎａ＋Ｋ＋Ｐ＋Ｓ）で表現することとし、これに
対応してアルカリ土類物質も主要元素により（Ｃａ＋Ｍ
ｇ）で表現する。（Ｎａ＋Ｋ＋Ｐ＋Ｓ）は４種の元素の
少なくとも１種以上から構成されることを示し、４種の
元素全てを含むことを意味していない。（Ｃａ＋Ｍｇ）
はＣａとＭｇだけを意味するものではなく、アルカリ土
類物質全体を意味し、少なくとも1種以上のアルカリ土
類金属元素から構成されることを示す。
して（Ｎａ＋Ｋ＋Ｐ＋Ｓ）で表現することとし、これに
対応してアルカリ土類物質も主要元素により（Ｃａ＋Ｍ
ｇ）で表現する。（Ｎａ＋Ｋ＋Ｐ＋Ｓ）は４種の元素の
少なくとも１種以上から構成されることを示し、４種の
元素全てを含むことを意味していない。（Ｃａ＋Ｍｇ）
はＣａとＭｇだけを意味するものではなく、アルカリ土
類物質全体を意味し、少なくとも1種以上のアルカリ土
類金属元素から構成されることを示す。
【００２３】本発明者等は、流動炉本体に（Ｎａ＋Ｋ＋
Ｐ＋Ｓ）を乾燥重量でＲ（ｗｔ％−ｄｒｙ）投入し、
（Ｃａ＋Ｍｇ）を乾燥重量でＳ（ｗｔ％−ｄｒｙ）で投
入し、混合しながら運転温度Ｔ（℃）で流動燃焼させ
た。両物質の重量比ＸをＸ＝Ｒ／Ｓで定義し、Ｔ（℃）
とＸを種々変化させながら流動燃焼させ、凝集成分のク
リンカーが生じたかどうかを判定した。結果は図1に示
されている。
Ｐ＋Ｓ）を乾燥重量でＲ（ｗｔ％−ｄｒｙ）投入し、
（Ｃａ＋Ｍｇ）を乾燥重量でＳ（ｗｔ％−ｄｒｙ）で投
入し、混合しながら運転温度Ｔ（℃）で流動燃焼させ
た。両物質の重量比ＸをＸ＝Ｒ／Ｓで定義し、Ｔ（℃）
とＸを種々変化させながら流動燃焼させ、凝集成分のク
リンカーが生じたかどうかを判定した。結果は図1に示
されている。
【００２４】横軸を重量比Ｘ，即ちＸ＝Ｒ／Ｓ＝（Ｎａ
＋Ｋ＋Ｐ＋Ｓ）／（Ｃａ＋Ｍｇ）で表し、縦軸を運転温
度Ｔ（℃）で表し、クリンカーが発生した領域はハッチ
ングで示し、クリンカーが発生しなかった領域を安定運
転領域とした。クリンカー発生領域と安定運転領域とは
直線で分割されることが分かった。
＋Ｋ＋Ｐ＋Ｓ）／（Ｃａ＋Ｍｇ）で表し、縦軸を運転温
度Ｔ（℃）で表し、クリンカーが発生した領域はハッチ
ングで示し、クリンカーが発生しなかった領域を安定運
転領域とした。クリンカー発生領域と安定運転領域とは
直線で分割されることが分かった。
【００２５】また、この直線の勾配や切片は廃棄物に含
まれる無機成分の材質に強く依存することも分かった。
種々の廃棄物に対し、運転温度Ｔ（℃）と重量比Ｘの関
係をＴ＝ａ1×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1を前提に最小２乗法で回
帰した。その結果、係数ａ1、ｂ1は広範な廃棄物に対
し、ａ1＝−２５０〜−５０、ｂ1＝７００〜１０００の
範囲に分布することが分かった。
まれる無機成分の材質に強く依存することも分かった。
種々の廃棄物に対し、運転温度Ｔ（℃）と重量比Ｘの関
係をＴ＝ａ1×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1を前提に最小２乗法で回
帰した。その結果、係数ａ1、ｂ1は広範な廃棄物に対
し、ａ1＝−２５０〜−５０、ｂ1＝７００〜１０００の
範囲に分布することが分かった。
【００２６】図１は標準的な廃棄物に対して得られた安
定運転領域を示す状態図である。この標準廃棄物に対し
て、最小２乗法で直線回帰した結果、第１の関係式はＴ
＝−１１０×ｌｏｇ10Ｘ＋７９０であることが分かっ
た。クリンカーが発生しなかった安定運転領域はこの直
線の下方領域であるから、Ｔ＜１１０×ｌｏｇ10Ｘ＋７
９０の不等式で指定される。
定運転領域を示す状態図である。この標準廃棄物に対し
て、最小２乗法で直線回帰した結果、第１の関係式はＴ
＝−１１０×ｌｏｇ10Ｘ＋７９０であることが分かっ
た。クリンカーが発生しなかった安定運転領域はこの直
線の下方領域であるから、Ｔ＜１１０×ｌｏｇ10Ｘ＋７
９０の不等式で指定される。
【００２７】この不等式を満足する（Ｘ，Ｔ）の領域
が、クリンカーを発生させない流動燃焼領域であり、例
えば重量比Ｘの廃棄物に対してはこの不等式を満足させ
る運転温度Ｔ（℃）で流動燃焼させれば、クリンカーが
発生しないことを意味する。また、アルカリ土類物質を
重量Ｓだけ投入して重量比Ｘ（＝Ｒ／Ｓ）を変化させ、
前記不等式を満足させるように運転すればクリンカーは
発生しない。つまり、運転中にＸとＴを常時計測し、Ｘ
とＴを調整することにより、この安定運転領域の範囲内
になるように燃焼制御すれば、効率的で安全な安定運転
を保証することができる。
が、クリンカーを発生させない流動燃焼領域であり、例
えば重量比Ｘの廃棄物に対してはこの不等式を満足させ
る運転温度Ｔ（℃）で流動燃焼させれば、クリンカーが
発生しないことを意味する。また、アルカリ土類物質を
重量Ｓだけ投入して重量比Ｘ（＝Ｒ／Ｓ）を変化させ、
前記不等式を満足させるように運転すればクリンカーは
発生しない。つまり、運転中にＸとＴを常時計測し、Ｘ
とＴを調整することにより、この安定運転領域の範囲内
になるように燃焼制御すれば、効率的で安全な安定運転
を保証することができる。
【００２８】広範囲の廃棄物に対しては、第１の関係式
はＴ＝ａ1×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1（ａ1＝−２５０〜−５
０、ｂ1＝７００〜１０００）で与えられ、この直線よ
り下方が安定運転領域であるから、安定運転領域は、Ｔ
＜ａ1×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1（ａ1＝−２５０〜−５０、ｂ1
＝７００〜１０００）の不等式で指定される領域である
ことが分かる。
はＴ＝ａ1×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1（ａ1＝−２５０〜−５
０、ｂ1＝７００〜１０００）で与えられ、この直線よ
り下方が安定運転領域であるから、安定運転領域は、Ｔ
＜ａ1×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1（ａ1＝−２５０〜−５０、ｂ1
＝７００〜１０００）の不等式で指定される領域である
ことが分かる。
【００２９】図２は第１の関係式が適用される流動燃焼
装置の概略構成図である。流動炉本体２は上部のフリー
ボード部４（主燃焼室とも言う）と廃棄物が燃焼状態に
あるベッド部６からなり、ベッド部６の温度Ｔ（℃）は
運転温度測定装置５によって計測される。このベッド部
温度Ｔを運転温度と称している。
装置の概略構成図である。流動炉本体２は上部のフリー
ボード部４（主燃焼室とも言う）と廃棄物が燃焼状態に
あるベッド部６からなり、ベッド部６の温度Ｔ（℃）は
運転温度測定装置５によって計測される。このベッド部
温度Ｔを運転温度と称している。
【００３０】凝集性の廃棄物Ａは廃棄物投入装置８から
炉内に投入され、この廃棄物Ａに含まれる凝集成分の重
量Ｒに対し適正重量Ｓのアルカリ土類物質Ｂがアルカリ
土類物質投入装置１４により炉内に投入添加される。こ
の場合、重量比ＸはＸ＝Ｒ／Ｓで計算される。ベッド部
６には１次空気Ｃが１次空気供給装置１０から吹き込ま
れる。
炉内に投入され、この廃棄物Ａに含まれる凝集成分の重
量Ｒに対し適正重量Ｓのアルカリ土類物質Ｂがアルカリ
土類物質投入装置１４により炉内に投入添加される。こ
の場合、重量比ＸはＸ＝Ｒ／Ｓで計算される。ベッド部
６には１次空気Ｃが１次空気供給装置１０から吹き込ま
れる。
【００３１】ベッド部６の温度Ｔは前記運転温度測定装
置５により測定され、運転条件が安定運転領域に存在す
るように運転制御装置ＣＤが動作して、運転温度Ｔや重
量比Ｘを可変制御する。重量比Ｘを可変するには、アル
カリ土類物質の投入重量Ｓを可変すればよい。温度を低
下させるには水噴霧装置１６により水Ｗをベッド部６に
噴霧し、温度を上昇させるには燃料（図示せず）を添加
燃焼させたり、１次空気Ｃを図示しない予熱装置で加熱
してベッド部６に吹き込めばよい。これらの昇温制御や
低温制御は前記運転制御装置ＣＤにより自動運転され
る。
置５により測定され、運転条件が安定運転領域に存在す
るように運転制御装置ＣＤが動作して、運転温度Ｔや重
量比Ｘを可変制御する。重量比Ｘを可変するには、アル
カリ土類物質の投入重量Ｓを可変すればよい。温度を低
下させるには水噴霧装置１６により水Ｗをベッド部６に
噴霧し、温度を上昇させるには燃料（図示せず）を添加
燃焼させたり、１次空気Ｃを図示しない予熱装置で加熱
してベッド部６に吹き込めばよい。これらの昇温制御や
低温制御は前記運転制御装置ＣＤにより自動運転され
る。
【００３２】運転温度Ｔ（℃）と重量比Ｘが安定運転領
域に存在するように運転制御装置ＣＤが作動し、このと
き不要なクリンカーは発生しない。揮発分１８はベッド
部６から上昇してフリーボード部４（主燃焼室）に至
り、２次空気供給装置１２から送られる２次空気Ｄによ
り完全燃焼される。
域に存在するように運転制御装置ＣＤが作動し、このと
き不要なクリンカーは発生しない。揮発分１８はベッド
部６から上昇してフリーボード部４（主燃焼室）に至
り、２次空気供給装置１２から送られる２次空気Ｄによ
り完全燃焼される。
【００３３】もう少し具体的に説明する。重量比Ｘ＝１
０の場合に運転温度Ｔ＝８５０℃の点Ｐ1では、燃焼条
件はクリンカー発生領域にある。これを安定運低領域に
移動させるには３方法ある。第１方法は運転温度Ｔを６
５０℃に低下させて点Ｐ2に移動する。第２方法は、ア
ルカリ土類物質を更に投入して重量比Ｘを０．１に低下
させて点Ｐ3に移動する。第３方法は、運転温度Ｔを６
５０℃にし、重量比Ｘを０．１に低下させて点Ｐ4に移
動させる。このどの方法を利用しても良い。
０の場合に運転温度Ｔ＝８５０℃の点Ｐ1では、燃焼条
件はクリンカー発生領域にある。これを安定運低領域に
移動させるには３方法ある。第１方法は運転温度Ｔを６
５０℃に低下させて点Ｐ2に移動する。第２方法は、ア
ルカリ土類物質を更に投入して重量比Ｘを０．１に低下
させて点Ｐ3に移動する。第３方法は、運転温度Ｔを６
５０℃にし、重量比Ｘを０．１に低下させて点Ｐ4に移
動させる。このどの方法を利用しても良い。
【００３４】完全燃焼ガス２０は流動炉本体２の上部に
ある排気管２２を介して後段の装置へ排ガスＥとして送
り込まれる。このように、この流動燃焼装置によれば、
温度Ｔと重量比Ｘを自動制御して安定運転領域で連続燃
焼を行なうことができ、クリンカーが発生しないから流
動燃焼装置の耐久性を向上させ、確実な流動燃焼を持続
できる。
ある排気管２２を介して後段の装置へ排ガスＥとして送
り込まれる。このように、この流動燃焼装置によれば、
温度Ｔと重量比Ｘを自動制御して安定運転領域で連続燃
焼を行なうことができ、クリンカーが発生しないから流
動燃焼装置の耐久性を向上させ、確実な流動燃焼を持続
できる。
【００３５】次に、本発明者等は、運転温度Ｔと廃棄物
のｐＨとの関係にクリンカー発生条件が絡んでいること
を発見し、ＴとｐＨの第２関係式から第２の安定運転領
域を見出すに到った。
のｐＨとの関係にクリンカー発生条件が絡んでいること
を発見し、ＴとｐＨの第２関係式から第２の安定運転領
域を見出すに到った。
【００３６】種々の廃棄物に対しＴとｐＨの関係を求め
たところ、両者間に直線関係が成立していることが分か
った。そこで、Ｔ＝ａ2×ｐＨ＋ｂ2を仮定して、係数ａ
2、ｂ2を最小２乗法を用いて回帰したところ、ａ2＝−
３０〜−５０、ｂ2＝１０００〜１３００の範囲に分布
することが分かった。
たところ、両者間に直線関係が成立していることが分か
った。そこで、Ｔ＝ａ2×ｐＨ＋ｂ2を仮定して、係数ａ
2、ｂ2を最小２乗法を用いて回帰したところ、ａ2＝−
３０〜−５０、ｂ2＝１０００〜１３００の範囲に分布
することが分かった。
【００３７】この直線より上方でクリンカーが発生し、
下方ではクリンカーが発生しないから、下方が燃焼炉の
安定運転領域であることが明らかとなった。従って、ク
リンカーが発生しない安定運転領域は、Ｔ＜ａ2×ｐＨ
＋ｂ2（ａ2＝−３０〜−５０、ｂ2＝１０００〜１３０
０）の不等式で与えられる。以下では、標準的な廃棄物
に対する燃焼条件を具体的に説明する。
下方ではクリンカーが発生しないから、下方が燃焼炉の
安定運転領域であることが明らかとなった。従って、ク
リンカーが発生しない安定運転領域は、Ｔ＜ａ2×ｐＨ
＋ｂ2（ａ2＝−３０〜−５０、ｂ2＝１０００〜１３０
０）の不等式で与えられる。以下では、標準的な廃棄物
に対する燃焼条件を具体的に説明する。
【００３８】図３は標準的な廃棄物に対して得られた安
定運転領域を示す状態図である。運転温度Ｔと廃棄物の
ｐＨを様々に変化させながら、クリンカーの発生する領
域を調査した。これらの多数の点（ｐＨ，Ｔ）を縦軸を
運転温度Ｔ（℃）、横軸をｐＨにとってプロットし、こ
れらの点を最も確からしく通る直線を引くと、図３の直
線が得られた。
定運転領域を示す状態図である。運転温度Ｔと廃棄物の
ｐＨを様々に変化させながら、クリンカーの発生する領
域を調査した。これらの多数の点（ｐＨ，Ｔ）を縦軸を
運転温度Ｔ（℃）、横軸をｐＨにとってプロットし、こ
れらの点を最も確からしく通る直線を引くと、図３の直
線が得られた。
【００３９】これらの多数の測定点を最小２乗法で直線
回帰した結果、直線の式はＴ＝−３２×ｐＨ＋１１００
であることが分かった。この式が第２の関係式で、この
直線より上方がクリンカーが発生した領域で、この直線
より下方が望ましい安定運転領域を示す。
回帰した結果、直線の式はＴ＝−３２×ｐＨ＋１１００
であることが分かった。この式が第２の関係式で、この
直線より上方がクリンカーが発生した領域で、この直線
より下方が望ましい安定運転領域を示す。
【００４０】この直線の上方及び下方は不等式によって
与えられる。即ち、クリンカー発生領域はＴ＞−３２×
ｐＨ＋１１００の不等式で指定され、安定運転領域はＴ
＜−３２×ｐＨ＋１１００の不等式で指定される。従っ
て、クリンカーを発生させずに流動燃焼させるには、Ｔ
＜−３２×ｐＨ＋１１００を満足する座標点（ｐＨ，
Ｔ）で運転することが要請される。
与えられる。即ち、クリンカー発生領域はＴ＞−３２×
ｐＨ＋１１００の不等式で指定され、安定運転領域はＴ
＜−３２×ｐＨ＋１１００の不等式で指定される。従っ
て、クリンカーを発生させずに流動燃焼させるには、Ｔ
＜−３２×ｐＨ＋１１００を満足する座標点（ｐＨ，
Ｔ）で運転することが要請される。
【００４１】廃棄物のｐＨを変化させるには、廃棄物に
酸性物質またはアルカリ物質を添加すればよい。運転温
度Ｔ（℃）を変化させるには、ベッド部に水を投入して
冷却させたり、燃料投入又は１次空気の加熱により昇温
させればよい。ｐＨ変化よりも運転温度Ｔ（℃）を変化
させる方が灰分の廃棄に際して環境に与える影響が小さ
いから、主に運転温度Ｔ（℃）を変更調整する。
酸性物質またはアルカリ物質を添加すればよい。運転温
度Ｔ（℃）を変化させるには、ベッド部に水を投入して
冷却させたり、燃料投入又は１次空気の加熱により昇温
させればよい。ｐＨ変化よりも運転温度Ｔ（℃）を変化
させる方が灰分の廃棄に際して環境に与える影響が小さ
いから、主に運転温度Ｔ（℃）を変更調整する。
【００４２】図３から具体的に説明すると、ｐＨが１２
の廃棄物を８５０℃で流動燃焼させる場合を考える。こ
の燃焼条件は点Ｐ5で与えられるから、クリンカー発生
領域にある。運転温度を７００℃まで低下させると、燃
焼条件は点Ｐ6になり、安定運転領域に入る。また、酸
性物質を投入してｐＨを７にまで変化させると、燃焼条
件は点Ｐ7になり、この変化も安定運転領域に含まれ
る。勿論、運転温度Ｔ（℃）とｐＨの両者を同時に変化
させて安定運転領域に移行させてもよい。
の廃棄物を８５０℃で流動燃焼させる場合を考える。こ
の燃焼条件は点Ｐ5で与えられるから、クリンカー発生
領域にある。運転温度を７００℃まで低下させると、燃
焼条件は点Ｐ6になり、安定運転領域に入る。また、酸
性物質を投入してｐＨを７にまで変化させると、燃焼条
件は点Ｐ7になり、この変化も安定運転領域に含まれ
る。勿論、運転温度Ｔ（℃）とｐＨの両者を同時に変化
させて安定運転領域に移行させてもよい。
【００４３】図４は第２の関係式が適用される流動燃焼
装置の概略構成図である。廃棄物Ａは廃棄物収納部９に
収納され、そのｐＨはｐＨ計７により常時計測される。
ｐＨが安定運転領域にない場合には、廃棄物Ａに酸性物
質又はアルカリ物質を添加して、所望のｐＨ値に設定さ
れる。この廃棄物Ａは廃棄物投入装置８から流動炉本体
２に投入される。
装置の概略構成図である。廃棄物Ａは廃棄物収納部９に
収納され、そのｐＨはｐＨ計７により常時計測される。
ｐＨが安定運転領域にない場合には、廃棄物Ａに酸性物
質又はアルカリ物質を添加して、所望のｐＨ値に設定さ
れる。この廃棄物Ａは廃棄物投入装置８から流動炉本体
２に投入される。
【００４４】所望温度に予熱された１次空気Ｃは、１次
空気供給装置１０からベッド部６に供給され、ベッド部
の温度、即ち運転温度Ｔ（℃）が昇温調節される。水噴
霧装置１６はポンプＰと水量コントロール弁１５から構
成され、水Ｗをベッド部６に適量噴霧することにより、
運転温度Ｔを冷却調節している。この運転温度Ｔは常に
運転温度測定装置５により計測されている。
空気供給装置１０からベッド部６に供給され、ベッド部
の温度、即ち運転温度Ｔ（℃）が昇温調節される。水噴
霧装置１６はポンプＰと水量コントロール弁１５から構
成され、水Ｗをベッド部６に適量噴霧することにより、
運転温度Ｔを冷却調節している。この運転温度Ｔは常に
運転温度測定装置５により計測されている。
【００４５】廃棄物ＡのｐＨと運転温度Ｔは常時計測さ
れ、安定運転領域から外れた場合にはクリンカーが発生
する可能性があるから、運転制御装置ＣＤが作動してｐ
Ｈと運転温度Ｔを安定運転領域に復帰させるように自動
調節する。
れ、安定運転領域から外れた場合にはクリンカーが発生
する可能性があるから、運転制御装置ＣＤが作動してｐ
Ｈと運転温度Ｔを安定運転領域に復帰させるように自動
調節する。
【００４６】揮発分１８は２次空気供給装置１２から供
給された２次空気によりフリーボード部４で完全燃焼さ
れ、完全燃焼ガス２０が排気管２２から排出されて排ガ
スＥが後段の装置に供給される。このように、この流動
燃焼装置によれば、温度ＴとｐＨを自動制御して安定運
転領域で連続燃焼を行なうことができ、クリンカーが発
生しないから流動燃焼装置の耐久性を向上させることが
できる。
給された２次空気によりフリーボード部４で完全燃焼さ
れ、完全燃焼ガス２０が排気管２２から排出されて排ガ
スＥが後段の装置に供給される。このように、この流動
燃焼装置によれば、温度ＴとｐＨを自動制御して安定運
転領域で連続燃焼を行なうことができ、クリンカーが発
生しないから流動燃焼装置の耐久性を向上させることが
できる。
【００４７】本発明は上記実施形態及び実施例に限定さ
れるものだけではなく、本発明の技術的思想を逸脱しな
い範囲における種々の変形例、設計変更などをその技術
的範囲内に包含することは云うまでもない。
れるものだけではなく、本発明の技術的思想を逸脱しな
い範囲における種々の変形例、設計変更などをその技術
的範囲内に包含することは云うまでもない。
【００４８】
【発明の効果】請求項１の発明によれば、アルカリ土類
物質を投入したり、運転温度を調節するといった比較的
簡単な操作で、凝集成分を含んだ廃棄物を安定運転領域
で流動燃焼することができ、クリンカーを発生させない
からダクトの閉塞や燃焼異常が生起せず、しかも流動砂
の固着がないので流動炉の運転安定性が増大し、流動炉
の信頼性と耐久性を向上することができる。
物質を投入したり、運転温度を調節するといった比較的
簡単な操作で、凝集成分を含んだ廃棄物を安定運転領域
で流動燃焼することができ、クリンカーを発生させない
からダクトの閉塞や燃焼異常が生起せず、しかも流動砂
の固着がないので流動炉の運転安定性が増大し、流動炉
の信頼性と耐久性を向上することができる。
【００４９】請求項２の発明によれば、廃棄物のｐＨを
調節したり、流動炉のベッド部の運転温度を可変調節す
ることにより、凝集成分を含んだ廃棄物を安定運転領域
で流動燃焼することができる。クリンカーを発生させな
いから、請求項１と同様に、ダクトの閉塞や燃焼異常が
生起せず、流動砂が固着しないから流動炉の運転安定性
が増大し、流動炉の信頼性と耐久性を向上することがで
きる。
調節したり、流動炉のベッド部の運転温度を可変調節す
ることにより、凝集成分を含んだ廃棄物を安定運転領域
で流動燃焼することができる。クリンカーを発生させな
いから、請求項１と同様に、ダクトの閉塞や燃焼異常が
生起せず、流動砂が固着しないから流動炉の運転安定性
が増大し、流動炉の信頼性と耐久性を向上することがで
きる。
【００５０】請求項３の発明によれば、運転温度Ｔ
（℃）と重量比ＸをＴ＜ａ1×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1を満たす
ように制御できる装置構成としたから、請求項１の流動
燃焼方法を装置的に実現することができる。
（℃）と重量比ＸをＴ＜ａ1×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1を満たす
ように制御できる装置構成としたから、請求項１の流動
燃焼方法を装置的に実現することができる。
【００５１】請求項４の発明によれば、運転温度Ｔ
（℃）と廃棄物のｐＨをＴ＜ａ2×ｐＨ＋ｂ2を満たすよ
うに制御できる装置構成としたから、請求項２の流動燃
焼方法を装置的に実現することができる。
（℃）と廃棄物のｐＨをＴ＜ａ2×ｐＨ＋ｂ2を満たすよ
うに制御できる装置構成としたから、請求項２の流動燃
焼方法を装置的に実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】標準的な廃棄物に対して得られた第１関係式か
ら導出される安定運転領域を示す状態図である。
ら導出される安定運転領域を示す状態図である。
【図２】第１の関係式が適用される流動燃焼装置の概略
構成図である。
構成図である。
【図３】標準的な廃棄物に対して得られた第２関係式か
ら導出される安定運転領域を示す状態図である。
ら導出される安定運転領域を示す状態図である。
【図４】第２の関係式が適用される流動燃焼装置の概略
構成図である。
構成図である。
２は流動炉本体、４はフリーボード部（主燃焼室）、５
は運転温度測定装置、６はベッド部、７はｐＨ計、８は
廃棄物投入装置、９は廃棄物収納部、１０は1次空気供
給装置、１２は２次空気供給装置、１４はアルカリ土類
物質投入装置、１５は水量コントロール弁、１６は水噴
霧装置、１７は連動装置、１８は揮発分、２０は完全燃
焼ガス、２２は排気管、Ａは廃棄物、Ｂはアルカリ土類
物質、Ｃは１次空気、ＣＤは運転制御装置、Ｄは２次空
気、Ｅは排ガス、Ｐはポンプ。
は運転温度測定装置、６はベッド部、７はｐＨ計、８は
廃棄物投入装置、９は廃棄物収納部、１０は1次空気供
給装置、１２は２次空気供給装置、１４はアルカリ土類
物質投入装置、１５は水量コントロール弁、１６は水噴
霧装置、１７は連動装置、１８は揮発分、２０は完全燃
焼ガス、２２は排気管、Ａは廃棄物、Ｂはアルカリ土類
物質、Ｃは１次空気、ＣＤは運転制御装置、Ｄは２次空
気、Ｅは排ガス、Ｐはポンプ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 片岡 静夫 兵庫県尼崎市金楽寺町２丁目２番33号 株 式会社タクマ内 Ｆターム(参考） 3K064 AA01 AA04 AA15 AB03 AC01 AC02 AC06 AC11 AC12 AD01 AD08 AE11 AF01 AF02
Claims (4)
- 【請求項１】 廃棄物を流動炉本体に投入して流動媒質
と共に沸騰状態に燃焼させ、可燃分は燃焼後に排ガスと
して排気管から排気し、不燃分はベッド部から灰分とし
て排出する流動層式燃焼方法において、Ｎａ・Ｋ・Ｐ・
Ｓという凝集成分を多く含む廃棄物を流動炉本体に投入
して流動燃焼させるとき、凝集成分の重量をＲ、アルカ
リ土類物質の重量をＳ、両物質の重量比をＸ（＝Ｒ／
Ｓ）とし、運転温度をＴ（℃）で表すと、Ｔ＜ａ1×ｌ
ｏｇ10Ｘ＋ｂ1（ａ1＝−２５０〜−５０、ｂ1＝７００
〜１０００）を満たすクリンカーを発生させない安定運
転領域の重量比Ｘと運転温度Ｔで流動燃焼させることを
特徴とする凝集成分を含む廃棄物の流動層式燃焼方法。 - 【請求項２】 廃棄物を流動炉本体に投入して流動媒質
と共に沸騰状態に燃焼させ、可燃分は燃焼後に排ガスと
して排気管から排気し、不燃分はベッド部から灰分とし
て排出する流動層式燃焼方法において、Ｎａ・Ｋ・Ｐ・
Ｓという凝集成分を多く含む廃棄物を流動炉本体に投入
してベッド部の運転温度をＴ（℃）に設定して流動燃焼
させるとき、廃棄物のペーハーをｐＨで表すと、Ｔ＜ａ
2×ｐＨ＋ｂ2（ａ2＝−３０〜−５０、ｂ2＝１０００〜
１３００）を満たすクリンカーを発生させない安定運転
領域のｐＨと運転温度Ｔで流動燃焼させることを特徴と
する凝集成分を含む廃棄物の流動層式燃焼方法。 - 【請求項３】 凝集成分を含む廃棄物を投入する廃棄物
投入装置と、アルカリ土類物質を投入するアルカリ土類
物質投入装置と、前記廃棄物とアルカリ土類物質を混合
して流動燃焼させる流動炉本体と、流動炉本体のベッド
部の運転温度Ｔを計測する運転温度測定装置と、前記凝
集成分の重量をＲ、投入されたアルカリ土類物質の重量
をＳ、その重量比をＸ（＝Ｒ／Ｓ）とするとき、前記運
転温度Ｔ（℃）と重量比ＸをＴ＜ａ1×ｌｏｇ10Ｘ＋ｂ1
（ａ1＝−２５０〜−５０、ｂ1＝７００〜１０００）を
満たすように制御する運転制御装置を具備することを特
徴とする凝集成分を含む廃棄物の流動層式燃焼装置。 - 【請求項４】 凝集成分を含む廃棄物を投入する廃棄物
投入装置と、この廃棄物を流動媒質により流動燃焼させ
る流動炉本体と、前記廃棄物のペーハーを測定するｐＨ
計と、流動炉本体のベッド部の運転温度Ｔ（℃）を計測
する運転温度測定装置と、この運転温度Ｔ（℃）とｐＨ
をＴ＜ａ2×ｐＨ＋ｂ2（ａ2＝−３０〜−５０、ｂ2＝１
０００〜１３００）を満たすように制御する運転制御装
置を具備することを特徴とする凝集成分を含む廃棄物の
流動層式燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001158189A JP2002349819A (ja) | 2001-05-28 | 2001-05-28 | 凝集成分を含む廃棄物の流動層式燃焼方法及びその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001158189A JP2002349819A (ja) | 2001-05-28 | 2001-05-28 | 凝集成分を含む廃棄物の流動層式燃焼方法及びその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002349819A true JP2002349819A (ja) | 2002-12-04 |
Family
ID=19001947
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001158189A Pending JP2002349819A (ja) | 2001-05-28 | 2001-05-28 | 凝集成分を含む廃棄物の流動層式燃焼方法及びその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002349819A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011251260A (ja) * | 2010-06-03 | 2011-12-15 | Takuma Co Ltd | 流動層炉の使用済み炉内砂再生方法 |
| CN112879900A (zh) * | 2021-02-07 | 2021-06-01 | 西安热工研究院有限公司 | 一种燃用高碱金属煤的方法 |
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