JPS6349233A - 石炭の脱硝触媒劣化抑制方法 - Google Patents
石炭の脱硝触媒劣化抑制方法Info
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- JPS6349233A JPS6349233A JP61191514A JP19151486A JPS6349233A JP S6349233 A JPS6349233 A JP S6349233A JP 61191514 A JP61191514 A JP 61191514A JP 19151486 A JP19151486 A JP 19151486A JP S6349233 A JPS6349233 A JP S6349233A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は微粉炭を燃料として使用するボイラ、炉等にお
ける、排ガスダストによる脱硝触媒の劣化抑制方法に関
する。
ける、排ガスダストによる脱硝触媒の劣化抑制方法に関
する。
第1次オイルショック以来、オイルの前に主として使わ
れていた石炭を再び、ボイラ、−炉等の燃料として使用
する動きが活発になってきた。又、従来は国内炭が主力
であったが、近年、外国炭の比率が高くなり、海外の色
々な炭種を燃料として使用する必要にせまられて来た。
れていた石炭を再び、ボイラ、−炉等の燃料として使用
する動きが活発になってきた。又、従来は国内炭が主力
であったが、近年、外国炭の比率が高くなり、海外の色
々な炭種を燃料として使用する必要にせまられて来た。
しかしながら石炭は重油に比べ、N分が高く環境規制が
厳しくなった現在窒素酸化物の排出問題が%にクローズ
アンプされている。
厳しくなった現在窒素酸化物の排出問題が%にクローズ
アンプされている。
その解決策として、火炉出口で、乾式アンモニア接触還
元法による脱硝が盛んに行われる様になった。しかしこ
れらの排ガス処理設備の効率が、環境規制及び経済上の
大きな問題となっている。
元法による脱硝が盛んに行われる様になった。しかしこ
れらの排ガス処理設備の効率が、環境規制及び経済上の
大きな問題となっている。
石炭から発生する窒素酸化物NOx の低減対策とし
て、燃焼改善や、炭種の選定、排煙脱硝技術の開発が進
展したが、中でも、プロセスが比較的簡単なアンモニア
を用いた接触還元法が、一般的で、最も信頼性が高いと
言われている。
て、燃焼改善や、炭種の選定、排煙脱硝技術の開発が進
展したが、中でも、プロセスが比較的簡単なアンモニア
を用いた接触還元法が、一般的で、最も信頼性が高いと
言われている。
この原理−は、一般的にボイラー出口の排ガス中(30
0℃〜400℃)にアンモニアNH3を添加し、反応器
中の触媒層(たとえば、■O25’ F’e o 、 wo3等)を通すことによりNo
をN2 3
X 2とN20
に還元分解するという大容量排ガス処理に適した簡単
なプロセスである。この反応式は、次の様に表わされる
。
0℃〜400℃)にアンモニアNH3を添加し、反応器
中の触媒層(たとえば、■O25’ F’e o 、 wo3等)を通すことによりNo
をN2 3
X 2とN20
に還元分解するという大容量排ガス処理に適した簡単
なプロセスである。この反応式は、次の様に表わされる
。
4NO+4NH+O→N +6H0
2NO+4NH+O→3N +5H0その他無触媒還
元法がある。これはアンモニアを約800〜1100℃
の高温域に注入し、触媒なしで脱硝する方法であるが、
これはほとんど採用されていない。
元法がある。これはアンモニアを約800〜1100℃
の高温域に注入し、触媒なしで脱硝する方法であるが、
これはほとんど採用されていない。
本発明は前者の乾式アンモニア還元法に関するものであ
る。この方法で最も重要な問題は触媒の劣化で、触媒が
劣化する事により脱硝率が低下する為、アンモニア注入
量を増加させなくてはいけない。又アンモニア注入量が
増加してくると、脱硝器を通過する未反応アンモニアも
増加してくる為、未反応アンモニアと、ガス中のSOや
S03が反応し低融点物質(融点147℃)である酸性
硫安NH4H804が出来る。これが下流のエアーヒー
タ(AH) のエレメントに付着するとエレメントが
閉塞し、ビラフトが上昇し運転不能となる。
る。この方法で最も重要な問題は触媒の劣化で、触媒が
劣化する事により脱硝率が低下する為、アンモニア注入
量を増加させなくてはいけない。又アンモニア注入量が
増加してくると、脱硝器を通過する未反応アンモニアも
増加してくる為、未反応アンモニアと、ガス中のSOや
S03が反応し低融点物質(融点147℃)である酸性
硫安NH4H804が出来る。これが下流のエアーヒー
タ(AH) のエレメントに付着するとエレメントが
閉塞し、ビラフトが上昇し運転不能となる。
この様な状態にならない様に、触媒の点検補修が非常に
重要になってくる。
重要になってくる。
触媒の劣化の原因として次の諸点が考えられる。
■ アルカリ金属Na、 Kやアルカリ土類金属Ca、
M’J、 Ba等が、803などと反応し、硫酸塩を
生成し、触媒孔に入り込み、目詰まり状態になる。
M’J、 Ba等が、803などと反応し、硫酸塩を
生成し、触媒孔に入り込み、目詰まり状態になる。
■ 排ガス中の灰分(特にSl+ Al+未燃分博:)
・)によシ表面コーティングされる。
・)によシ表面コーティングされる。
■ 触媒成分の物理的な減少(ダストによる摩耗や水に
よる触媒成分の流出)などがあげられる。
よる触媒成分の流出)などがあげられる。
この様な問題に対して、現在、ボイラf運転停止後、触
媒を水洗し、付着物を除去しているが、運転中にその機
能が回復出来れば、経済的メリットは太きい。この様な
状況の下に、脱硝器のすぐ前後に鉄化合物粉体をスート
ブロアー等を利用して、添加する方法がと嘘、鉄化合物
としてF8゜03゜F’oo Fle(OH)
、 Fe(OH)3.FeC0a++3 4’
2 1;’eQOH等を添加している。
媒を水洗し、付着物を除去しているが、運転中にその機
能が回復出来れば、経済的メリットは太きい。この様な
状況の下に、脱硝器のすぐ前後に鉄化合物粉体をスート
ブロアー等を利用して、添加する方法がと嘘、鉄化合物
としてF8゜03゜F’oo Fle(OH)
、 Fe(OH)3.FeC0a++3 4’
2 1;’eQOH等を添加している。
しかし、この方法は下記の問題点がある。
■これら粉体は、粒径が大きい為、活性力が小さい。
■比表面積が小さい為、大量に投入しなければならない
。(例えば、フライアッシュ中のFe 20 a分を、
2%以上アップさせるには電気集匡器入口の媒塵量を1
09/Nm、排ガス量を500,00ONm3/H(5
00t/Hクラス)トすルト、実ニ109/Nm x
o、02X50QOOONm /H中100にり/Hの
添加量が必要である。
。(例えば、フライアッシュ中のFe 20 a分を、
2%以上アップさせるには電気集匡器入口の媒塵量を1
09/Nm、排ガス量を500,00ONm3/H(5
00t/Hクラス)トすルト、実ニ109/Nm x
o、02X50QOOONm /H中100にり/Hの
添加量が必要である。
■粉体は表面が鋭角である為、触媒を浸蝕させかえって
劣化を助長させる。
劣化を助長させる。
■鉄化合物投入位置の温度が250〜400℃と鉄化合
物に活性力を与える温度600℃以上より低い為、大量
投入してもその大部分は、触媒作用に影響が少なく無駄
が多い。
物に活性力を与える温度600℃以上より低い為、大量
投入してもその大部分は、触媒作用に影響が少なく無駄
が多い。
などの種々の改善を要する諸事項がある。
石炭の微粉砕機又はその上流で少量の鉄化合物の水溶液
又は粒子の粒径が100メツシュパスの粉体又は水スラ
リーを添加することによシ石炭粒子に鉄化合物を強く付
着させ、炉内の高温と還元雰囲気とで、鉄の酸化触媒活
性力を強め、下流の脱硝器内触媒に付着させることによ
シ、触媒の劣化を抑制し、触媒の寿命を延ばすことを目
的とする触媒の処理方法を提供するものである。
又は粒子の粒径が100メツシュパスの粉体又は水スラ
リーを添加することによシ石炭粒子に鉄化合物を強く付
着させ、炉内の高温と還元雰囲気とで、鉄の酸化触媒活
性力を強め、下流の脱硝器内触媒に付着させることによ
シ、触媒の劣化を抑制し、触媒の寿命を延ばすことを目
的とする触媒の処理方法を提供するものである。
〔発明が解決するための手段および作用〕本発明は、上
記目的を達成する手段として、乾式アンモニア脱硝装置
内の触媒の劣化を防ぐ為、石炭の微粉砕機又はその上流
で鉄化合物の水溶液、又は微粉砕した水スラIJ−1又
は微粉砕した鉄化合物粉体を添加することにある。
記目的を達成する手段として、乾式アンモニア脱硝装置
内の触媒の劣化を防ぐ為、石炭の微粉砕機又はその上流
で鉄化合物の水溶液、又は微粉砕した水スラIJ−1又
は微粉砕した鉄化合物粉体を添加することにある。
すなわち、本発明は微粉炭を燃料とするボイラ、炉等に
おいて、排ガス中のNOxを脱硝触媒を使用して還元分
解する方法において、燃料ラインの粉砕機又はその上流
で非常に小さい粒径をもった鉄化合物を燃料に対してわ
ずか5〜20009F程度添加し、石炭の粉砕機内で石
炭の塊りと共にさらに微粉細化、石炭粒子に鉄化合物を
均一にしかも強く表面に固着させることによシ鉄化合物
とNaO,N20等のアルカリ金属やアルカリ土類金属
Cab、間’io、 BaO等、あるいは未燃カーボン
と共に排ガスダクトに連行されて、脱硝反応器内の触媒
層に鉄化合物を付着させる為、効率良く脱硝触媒の劣化
を防止出来る。又、炉内の高温部で鉄化合物が還元活性
化出来る為、酸化触媒としてのFe O又はF″e30
4がフライアツシュ表面に生成出来る。通常石炭中には
、鉄化合物が2〜20%程度存在しているが、これらの
多くはFeS、FeCO3等として存在している。これ
らは石炭粒子の中に埋没しておシ、燃焼後もその中に残
る為、触媒としてNOx の吸着作用を期待出来ない
ものが多い。又、鉄化合物を石炭粒子と共に燃焼させる
と、石炭中のCa02Na20,8分等の触媒毒性物質
が、クリーンカーとして、炉底にある程度落下する為、
触媒の寿命が延びる。
おいて、排ガス中のNOxを脱硝触媒を使用して還元分
解する方法において、燃料ラインの粉砕機又はその上流
で非常に小さい粒径をもった鉄化合物を燃料に対してわ
ずか5〜20009F程度添加し、石炭の粉砕機内で石
炭の塊りと共にさらに微粉細化、石炭粒子に鉄化合物を
均一にしかも強く表面に固着させることによシ鉄化合物
とNaO,N20等のアルカリ金属やアルカリ土類金属
Cab、間’io、 BaO等、あるいは未燃カーボン
と共に排ガスダクトに連行されて、脱硝反応器内の触媒
層に鉄化合物を付着させる為、効率良く脱硝触媒の劣化
を防止出来る。又、炉内の高温部で鉄化合物が還元活性
化出来る為、酸化触媒としてのFe O又はF″e30
4がフライアツシュ表面に生成出来る。通常石炭中には
、鉄化合物が2〜20%程度存在しているが、これらの
多くはFeS、FeCO3等として存在している。これ
らは石炭粒子の中に埋没しておシ、燃焼後もその中に残
る為、触媒としてNOx の吸着作用を期待出来ない
ものが多い。又、鉄化合物を石炭粒子と共に燃焼させる
と、石炭中のCa02Na20,8分等の触媒毒性物質
が、クリーンカーとして、炉底にある程度落下する為、
触媒の寿命が延びる。
以下、本発明を添付図を参照しながら説明する。
lは石炭を一時貯蔵するバンカー、2はバンカーから来
た石炭を計量し定量供給する給炭機、3は石炭を200
メツシユアンダーに微粉砕する粉砕機(ミル)である。
た石炭を計量し定量供給する給炭機、3は石炭を200
メツシユアンダーに微粉砕する粉砕機(ミル)である。
4は、微粉砕化した石炭をバーナ7にエアー搬送するブ
ロアー、6は添加剤のストレージタンクである。5は添
加剤の注入ポンプで、燃料に対し一定量供給出来る定量
ポンプである。注入点は、ミル3の入口で燃料と共にブ
レンド9される。特にミル入口が注入点として最適であ
るのは、鉄化合物を石炭粒子の表面に、ミルのローラに
より強く押し付けられる為である。これにより炭素を担
体とする鉄の酸化触媒機能を高めることになる。又ミル
の上流であればほぼ同じ様なミル3が複数台ある場合は
、個々のミルに均等に添加する方が、効果が良い。8は
ボイラ、9は過熱器で、蒸気を溝熱する装置(S’H)
、10は給水を加熱するエコノマイザ−(ECO)であ
る。
ロアー、6は添加剤のストレージタンクである。5は添
加剤の注入ポンプで、燃料に対し一定量供給出来る定量
ポンプである。注入点は、ミル3の入口で燃料と共にブ
レンド9される。特にミル入口が注入点として最適であ
るのは、鉄化合物を石炭粒子の表面に、ミルのローラに
より強く押し付けられる為である。これにより炭素を担
体とする鉄の酸化触媒機能を高めることになる。又ミル
の上流であればほぼ同じ様なミル3が複数台ある場合は
、個々のミルに均等に添加する方が、効果が良い。8は
ボイラ、9は過熱器で、蒸気を溝熱する装置(S’H)
、10は給水を加熱するエコノマイザ−(ECO)であ
る。
11は脱硝用のアンモニア注入ライン、12はその注入
ノズルで、13は排ガスダクトである。
ノズルで、13は排ガスダクトである。
14は、アンモニアとNOxを反応させる反応器である
。NOxはこの中にある触媒層上でN2とN20に還元
分解される。アンモニア注入量は、反応器14の入口、
及出口で計測され、脱硝率が一定の値よシ下がらない様
に自動制御されている。従って触媒が劣化して、脱硝率
が下ってくるとアンモニア量は増加してくる。15はエ
アーヒーターで排ガス熱を利用し、エアーを加熱する。
。NOxはこの中にある触媒層上でN2とN20に還元
分解される。アンモニア注入量は、反応器14の入口、
及出口で計測され、脱硝率が一定の値よシ下がらない様
に自動制御されている。従って触媒が劣化して、脱硝率
が下ってくるとアンモニア量は増加してくる。15はエ
アーヒーターで排ガス熱を利用し、エアーを加熱する。
エアーヒーターを出た排ガスは、電気集塵機や脱硫装置
などを経て煙突から大気に排出される。
などを経て煙突から大気に排出される。
以下、本発明を実施例をあげてよシ詳細に説明する。
実施例
用いた脱硝触媒は、バナジウム酸化物30%、鉄酸化物
55チ、タングステン酸化物15%を含む混合酸化物を
TiO3担体上に被覆したもので、ボイラの燃焼条件及
び燃料性状は次の通りである。
55チ、タングステン酸化物15%を含む混合酸化物を
TiO3担体上に被覆したもので、ボイラの燃焼条件及
び燃料性状は次の通りである。
(1)燃焼条件:空気過剰率として02.1%になるよ
うにして燃焼させた。
うにして燃焼させた。
(2)使用燃料二灰分13.5%、揮発分30.8チ固
定炭素537% N分1.3チ 水スラリー、■四三酸化鉄粉体 本発明方法に従って硫酸第1鉄水溶液を、石炭燃料ライ
ンの粉砕機に装入した時の結果を第1表に示す。ボイラ
の負荷175MW、ECQ出口02を4%に設定した。
定炭素537% N分1.3チ 水スラリー、■四三酸化鉄粉体 本発明方法に従って硫酸第1鉄水溶液を、石炭燃料ライ
ンの粉砕機に装入した時の結果を第1表に示す。ボイラ
の負荷175MW、ECQ出口02を4%に設定した。
硫酸第1鉄水溶液をFe2O3として、燃料に対し5騨
、50p111.200 Qp4添加し、無添加の時と
比較したところ、脱硝器(反応器)入口前N0x(6%
、0□換算前の生伍)が4101)Fから370−に減
少したのに対し、脱硝器出口N0x(6%。
、50p111.200 Qp4添加し、無添加の時と
比較したところ、脱硝器(反応器)入口前N0x(6%
、0□換算前の生伍)が4101)Fから370−に減
少したのに対し、脱硝器出口N0x(6%。
0□換算前の生伍)が195−から、1601)IIX
Iに減少した。その結果、脱硝率は、52.4 %から
56.8%に上昇した。脱硝器出口の未反応リークアン
モニアは、1隼以下であった。これは触媒がまだ劣化し
てない状態の値である。アンモニア注入前は、UOXの
減少に併い、61Kg/Hから、45Kg/Hに減少し
た。これは脱硝器出口で確実にNOxが下って来たこと
を示す。Ec○出口の排ガス温度は、5oIll−添加
程度では、無添加と同じ350℃であったが、2000
p−と大量に投入したところ355℃と5℃アップした
。これ以上添加しても、NOXの低減効果はほとんど変
わらなかった。
Iに減少した。その結果、脱硝率は、52.4 %から
56.8%に上昇した。脱硝器出口の未反応リークアン
モニアは、1隼以下であった。これは触媒がまだ劣化し
てない状態の値である。アンモニア注入前は、UOXの
減少に併い、61Kg/Hから、45Kg/Hに減少し
た。これは脱硝器出口で確実にNOxが下って来たこと
を示す。Ec○出口の排ガス温度は、5oIll−添加
程度では、無添加と同じ350℃であったが、2000
p−と大量に投入したところ355℃と5℃アップした
。これ以上添加しても、NOXの低減効果はほとんど変
わらなかった。
なお、本発明に従って微粉炭に対し硫酸第1鉄水溶液を
50四を石炭燃料ラインの粉砕機に添加又は無添加によ
るボイラ運転経過に伴う、未反応アンモニアの動向を脱
硝入口NOx 45 opIxi、 脱硝率50%と
して調べた。その結果は第2図に示す。
50四を石炭燃料ラインの粉砕機に添加又は無添加によ
るボイラ運転経過に伴う、未反応アンモニアの動向を脱
硝入口NOx 45 opIxi、 脱硝率50%と
して調べた。その結果は第2図に示す。
触媒が劣化しても脱硝率を50%に保持するようにアン
モニア量を増加するが、未反応アンモニアが5四を越え
ると脱硝触媒の取り替えが必要となる。第2図に示すよ
うに、無添加では約8カ月で5−に達するが、硫酸第1
鉄水溶液50隼添加では約17カ月で5pII11に達
するため、2倍以上に脱硝触媒の寿命が延びることが認
められた。
モニア量を増加するが、未反応アンモニアが5四を越え
ると脱硝触媒の取り替えが必要となる。第2図に示すよ
うに、無添加では約8カ月で5−に達するが、硫酸第1
鉄水溶液50隼添加では約17カ月で5pII11に達
するため、2倍以上に脱硝触媒の寿命が延びることが認
められた。
未反応アンモニアが5卑を越すと、このアンモニアとガ
ス中の803 が反応して酸性硫酸アンモニウムとなり
、エアーヒーターなどの装置に付着し、目詰!シを起す
ことになる。
ス中の803 が反応して酸性硫酸アンモニウムとなり
、エアーヒーターなどの装置に付着し、目詰!シを起す
ことになる。
この様に硫酸第1鉄水溶液は、50Aと非常に小さく、
非常に効果的であるが、鉄粒子が、100メツシュパス
よシ小さければ、水スラリーであっても、粉体であって
も効果はあり、小さければ小さい程その効果は太きい。
非常に効果的であるが、鉄粒子が、100メツシュパス
よシ小さければ、水スラリーであっても、粉体であって
も効果はあり、小さければ小さい程その効果は太きい。
次いで第2表に、四三酸化鉄(F′e203 として
to’wt%)と界面活性りつ(例えばアニオン系から
なろ水スラリーを、lOOメツシュパスに粉砕し、それ
を石炭燃料ラインの粉砕機の上流で装入した結果を示す
。ボイラの負荷175MW。
to’wt%)と界面活性りつ(例えばアニオン系から
なろ水スラリーを、lOOメツシュパスに粉砕し、それ
を石炭燃料ラインの粉砕機の上流で装入した結果を示す
。ボイラの負荷175MW。
ECO出口0 を4チに設定した。T e a O4水
スラリーは、Fe2O3として燃料に対して51”P、
50騨及び2000p111添加したものである。
スラリーは、Fe2O3として燃料に対して51”P、
50騨及び2000p111添加したものである。
第2表
(注)NOxは026%換算前の実測値である。
第3表は四三酸化鉄(マダネタイト)粉体(100メツ
シュパス)を、石炭燃料ラインの粉砕機の上流で装入し
た結果を示す。ボイラの負荷175 MW、、 Ecn
出口02を4%1cfJ定L*。添加量は対燃料比51
)Ill、50兜、200〇四である。
シュパス)を、石炭燃料ラインの粉砕機の上流で装入し
た結果を示す。ボイラの負荷175 MW、、 Ecn
出口02を4%1cfJ定L*。添加量は対燃料比51
)Ill、50兜、200〇四である。
第3表
(注)NOxは0□ 6チ換算前の実測値である。
ボイラ運転経過に伴う未反応アンモニアの動向は第2図
の様にT e a O4水スラリー(Fe203として
50p¥m対燃料比)が、13力月で5泗、F e a
O4粉体(F e 20 s として、50隼対燃
料比)が12力月と無添加の8力月に比べ、4〜5力月
延長出来た。
の様にT e a O4水スラリー(Fe203として
50p¥m対燃料比)が、13力月で5泗、F e a
O4粉体(F e 20 s として、50隼対燃
料比)が12力月と無添加の8力月に比べ、4〜5力月
延長出来た。
以上説明した様に本発明によれば比較的小量の鉄化合物
をミル又はその上流で添加する為、燃焼後、ダストの表
面に付着したままダストと共に添加した鉄化合物がFe
O又はFe304となり、アルカリ金属等の触媒毒性
物質を包んだまま、触媒上に付着する為、その劣化をい
ちじるしく延長する。当然石炭ダストによる物理的な浸
蝕による劣化はさけられない為、ある程度の交換は必要
であるが、従来に比べ、飛躍的に寿命が延び、経済的な
効果が大きい。
をミル又はその上流で添加する為、燃焼後、ダストの表
面に付着したままダストと共に添加した鉄化合物がFe
O又はFe304となり、アルカリ金属等の触媒毒性
物質を包んだまま、触媒上に付着する為、その劣化をい
ちじるしく延長する。当然石炭ダストによる物理的な浸
蝕による劣化はさけられない為、ある程度の交換は必要
であるが、従来に比べ、飛躍的に寿命が延び、経済的な
効果が大きい。
又、脱硝器のすぐ前後に鉄化合物粉体を投入するのに比
べ、鉄化合物粉体による物理的な浸蝕や、反応器内での
鉄封着過多によるドう7トの上昇や、多量投入江よる不
経済な事も解消出来る。又、鉄化合物は、比較的安価で
、微粉炭に対し5〜2000嘔であれば、特に、副作用
などない。
べ、鉄化合物粉体による物理的な浸蝕や、反応器内での
鉄封着過多によるドう7トの上昇や、多量投入江よる不
経済な事も解消出来る。又、鉄化合物は、比較的安価で
、微粉炭に対し5〜2000嘔であれば、特に、副作用
などない。
≠舜滲剥f日鉄化合物として、硫酸第イ欽尋裳番梃社辷
り≠、酢酸鉄、塩化鉄(P e Cl a + f”
e C12)、水酸化鉄(’e(OH)2.F’e(
OH)3)、等の水溶性鉄塩あるいはこれらの水溶液、
F′e203.F′e304゜F e O、F’ e
O、OH+ F e (OH) 3 T F′e (
OH) 2の粉体やこれの水スラリーでも粒子径が10
0メツシュパスより小さければ、効果はある。もちろん
粒子径が小さければ小さい程、活性力も強く添加景も少
なくて良い。
り≠、酢酸鉄、塩化鉄(P e Cl a + f”
e C12)、水酸化鉄(’e(OH)2.F’e(
OH)3)、等の水溶性鉄塩あるいはこれらの水溶液、
F′e203.F′e304゜F e O、F’ e
O、OH+ F e (OH) 3 T F′e (
OH) 2の粉体やこれの水スラリーでも粒子径が10
0メツシュパスより小さければ、効果はある。もちろん
粒子径が小さければ小さい程、活性力も強く添加景も少
なくて良い。
第1図は本発明を実施するために使用する装置の説明図
を示す。第2図はFe50.s水溶液、Fe3O4水ス
ラリー、Fe3O4粉体を石炭燃料ラインの粉砕機に添
加又は無添加によるボイラ運転経過に伴う、未反応アン
モニアの動向を示す。 1・・・バンカー、 2・・・給炭機、3・・
・粉砕機、 4・・・搬送用ブロア、6・・・
添加剤タンク、 7・・・バーナー、8・・・ボイ
ラ、 9・・・過熱器、10・・・エコノマイ
ザ−1 11・・・脱硝用のアンモニア注入ライン、12・・・
アンモニア注入ノズル、 13・・・排ガスダクト (外4名)
を示す。第2図はFe50.s水溶液、Fe3O4水ス
ラリー、Fe3O4粉体を石炭燃料ラインの粉砕機に添
加又は無添加によるボイラ運転経過に伴う、未反応アン
モニアの動向を示す。 1・・・バンカー、 2・・・給炭機、3・・
・粉砕機、 4・・・搬送用ブロア、6・・・
添加剤タンク、 7・・・バーナー、8・・・ボイ
ラ、 9・・・過熱器、10・・・エコノマイ
ザ−1 11・・・脱硝用のアンモニア注入ライン、12・・・
アンモニア注入ノズル、 13・・・排ガスダクト (外4名)
Claims (2)
- (1)微粉炭を燃料として使用するボイラ、ろ等におい
て、微粉炭を基準として鉄化合物の少なくとも一種の5
〜2000ppm(Fe_2O_3として)を水溶液又
は粒子の粒径が100メッシュパスの粉体又は水スラリ
ーの状態で石炭燃料ラインの粉砕機又はその上流で添加
して燃焼することにより、排ガスダストによる脱硝触媒
の劣化を抑制することを特徴とする脱硝触媒の劣化抑制
方法。 - (2)鉄化合物は水溶性である特許請求範囲第1項に記
載の排ガスダストによる脱硝触媒の劣化抑制方法。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61191514A JPS6349233A (ja) | 1986-08-15 | 1986-08-15 | 石炭の脱硝触媒劣化抑制方法 |
AU76862/87A AU597405B2 (en) | 1986-08-15 | 1987-08-13 | Method of controlling deactivation of denitrating catalyst |
DE87111769T DE3784586T2 (de) | 1986-08-15 | 1987-08-13 | Methode, um die Desaktivierung von Entstickungskatalysatoren zu verhindern. |
AT87111769T ATE86518T1 (de) | 1986-08-15 | 1987-08-13 | Methode, um die desaktivierung von entstickungskatalysatoren zu verhindern. |
EP87111769A EP0256529B1 (en) | 1986-08-15 | 1987-08-13 | Method of preventing deactivation of denitrating catalyst |
CN87106413A CN1008073B (zh) | 1986-08-15 | 1987-08-14 | 控制脱硝催化剂活性降低的方法 |
KR1019870008937A KR930005291B1 (ko) | 1986-08-15 | 1987-08-14 | 탈질소화 촉매의 불활성화 제어방법 |
US07/086,317 US4831942A (en) | 1986-08-15 | 1987-08-17 | Method of controlling deactivation of denitrating catalyst |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61191514A JPS6349233A (ja) | 1986-08-15 | 1986-08-15 | 石炭の脱硝触媒劣化抑制方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6349233A true JPS6349233A (ja) | 1988-03-02 |
JPH0261293B2 JPH0261293B2 (ja) | 1990-12-19 |
Family
ID=16275921
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61191514A Granted JPS6349233A (ja) | 1986-08-15 | 1986-08-15 | 石炭の脱硝触媒劣化抑制方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6349233A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014194330A (ja) * | 2013-02-26 | 2014-10-09 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | 石炭燃焼装置および石炭燃焼方法 |
CN113405092A (zh) * | 2021-04-19 | 2021-09-17 | 沈阳航空航天大学 | 一种抑制煤粉燃烧中NOx排放的方法及应用 |
-
1986
- 1986-08-15 JP JP61191514A patent/JPS6349233A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014194330A (ja) * | 2013-02-26 | 2014-10-09 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | 石炭燃焼装置および石炭燃焼方法 |
CN113405092A (zh) * | 2021-04-19 | 2021-09-17 | 沈阳航空航天大学 | 一种抑制煤粉燃烧中NOx排放的方法及应用 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0261293B2 (ja) | 1990-12-19 |
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Legal Events
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