JPS6345338A - 電子電気機器用銅合金とその製造法 - Google Patents
電子電気機器用銅合金とその製造法Info
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Landscapes
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は電子電気機器、特に半導体リード材、コネクタ
ー、スイッチ、リレーなどの接点は地、端子等として強
度、導電性、メツキ性、半田付は性等の実用特性に優れ
た銅合金とその製造法に関するものである。
ー、スイッチ、リレーなどの接点は地、端子等として強
度、導電性、メツキ性、半田付は性等の実用特性に優れ
た銅合金とその製造法に関するものである。
電子電気機器の部品や部材にはCu合金が多用されてい
るが、近時小型化、高密度化、高精度化に加えて経済性
が強く志向され、従来の純Cu、黄銅、リン青銅に替っ
てより高性能と経済性が要求されるようになった。例え
ば黄銅に比べてはるかに機械的特性が優れたリン青銅で
も応力腐食割れ(SCC)感受性に加えて、電子電気用
途に普遍的な半田接合の信頼性の問題が大ぎい。これと
同種の欠陥として電気接点や接続部に白金属に代えてS
nヤ5n−Pb合金(半田〉メツキを用いる場合、経時
的に密着性が失なわれ、前記半田接合部と同様に剥離現
象を起す。これはCuとSnとの拡散反応に起因する現
象で100℃以下の低温でも進行するため、特公昭51
−41222号や特開昭49−108562号に例示さ
れる如く厚いCuやNiのバリヤ一層をメツキ等により
予め形成する等余分の工程を必要とする。
るが、近時小型化、高密度化、高精度化に加えて経済性
が強く志向され、従来の純Cu、黄銅、リン青銅に替っ
てより高性能と経済性が要求されるようになった。例え
ば黄銅に比べてはるかに機械的特性が優れたリン青銅で
も応力腐食割れ(SCC)感受性に加えて、電子電気用
途に普遍的な半田接合の信頼性の問題が大ぎい。これと
同種の欠陥として電気接点や接続部に白金属に代えてS
nヤ5n−Pb合金(半田〉メツキを用いる場合、経時
的に密着性が失なわれ、前記半田接合部と同様に剥離現
象を起す。これはCuとSnとの拡散反応に起因する現
象で100℃以下の低温でも進行するため、特公昭51
−41222号や特開昭49−108562号に例示さ
れる如く厚いCuやNiのバリヤ一層をメツキ等により
予め形成する等余分の工程を必要とする。
このため一部ではCu−Fe合金、例えばC194(2
,3wt%Fe、0.12wt%Zn。
,3wt%Fe、0.12wt%Zn。
0.03wt%P、残部Cu)(以下wt%を%と略記
)やC195(1,5%Fe、 0.6%5n。
)やC195(1,5%Fe、 0.6%5n。
0.2%C0.0.03%P、残部Cu)等が用いられ
ている。これ等合金は多量のFe分をリン化物や金属単
体状に析出分散させたもので、精密な曲げカD工におて
ミクロクラックを起すばかりか、前記半田接合の信頼性
に劣る問題がある。
ている。これ等合金は多量のFe分をリン化物や金属単
体状に析出分散させたもので、精密な曲げカD工におて
ミクロクラックを起すばかりか、前記半田接合の信頼性
に劣る問題がある。
(発明が解決しようとする問題点〕
このような状況下において、機械的強度ヤ精密加工性の
優れたCu−3n合金について、下記の欠点欠陥の改善
が強く望まれている。
優れたCu−3n合金について、下記の欠点欠陥の改善
が強く望まれている。
(1)高価な3nを節約して同等の強度を発揮させるこ
と。
と。
(2)強度と導電率は相反する関係にあるが、これをよ
り高い値で両立させること。
り高い値で両立させること。
<3)SCCを起さないこと。
(4)半田接合ヤ3n、3n−pb合金メツキの経時剥
離を起さないこと。
離を起さないこと。
(5)熱間加工において割れなどの欠陥を起さない製造
上有利な組成であること。
上有利な組成であること。
(6)特別な設備を必要としない大気溶解鋳造で造られ
ること。
ること。
(問題を解決するための手段)
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、電子電気機器、特
に半導体リード材、コネクター、スイッチ、リレーなど
の接点ばね、端子等として強度、導電性、メツキ性、半
田付は性等の実用特性に優れた銅合金とその製造法を開
発したものである。
に半導体リード材、コネクター、スイッチ、リレーなど
の接点ばね、端子等として強度、導電性、メツキ性、半
田付は性等の実用特性に優れた銅合金とその製造法を開
発したものである。
本発明銅合金としては、3n0.05〜8%とP0.0
009%以下を含み、更にZn0.1〜5%。
009%以下を含み、更にZn0.1〜5%。
Mn0.03〜2.0%の範囲内で何れか1種又は2種
と、Cr、C0.Ti、 Zrの何れか1種又は2種以
上を合計0.05〜1%とを含み、残部Cuからなるこ
とを特徴とするものである。
と、Cr、C0.Ti、 Zrの何れか1種又は2種以
上を合計0.05〜1%とを含み、残部Cuからなるこ
とを特徴とするものである。
また本発明製造法は、3n0.05〜8%とP0.00
09%以下を含み、更にZn0.1〜5%。
09%以下を含み、更にZn0.1〜5%。
Mn0.03〜2.0%の範囲内で何れか1種又は2種
と、Cr、C0.T i、Zrの何れか1種文は2種以
上を合計0.05〜1%とを含み、残部Cuかうなる合
金を700〜1050℃で熱間加工してから、少なくと
も400℃まで15℃/ Sec以上の速度で冷却し、
しかる後30%以上の冷間加工を行なってから、400
〜650℃で熱処理を施すことを特徴とするものである
。
と、Cr、C0.T i、Zrの何れか1種文は2種以
上を合計0.05〜1%とを含み、残部Cuかうなる合
金を700〜1050℃で熱間加工してから、少なくと
も400℃まで15℃/ Sec以上の速度で冷却し、
しかる後30%以上の冷間加工を行なってから、400
〜650℃で熱処理を施すことを特徴とするものである
。
即ち本発明!は上記組成の合金からなり、そのインゴッ
トを700〜1050℃で熱間力0工してから、少なく
とも400℃まで15℃/ sec以上の速度で冷却し
、その後30%以上の冷間加工を施し、しかる後400
〜650℃で熱処理を施すことにより造られる。また本
発明合金は上記熱処理後、更に加工して所望サイズに仕
上げてから200〜400℃の低温焼鈍を施ぜば、強度
を失うことなく、伸びや応力緩和抵抗を向上することが
できる。更にコネクター、スイッチ、リレーなどのばね
性を必要とする用途では、Sn含有量を2〜8%、特に
4〜7%とし、他方半導体リード材や電気機器類のよう
に導電性及び耐熱性が重視されるものでは3n含有量を
0.05〜3%、特に0.1〜2%とする。
トを700〜1050℃で熱間力0工してから、少なく
とも400℃まで15℃/ sec以上の速度で冷却し
、その後30%以上の冷間加工を施し、しかる後400
〜650℃で熱処理を施すことにより造られる。また本
発明合金は上記熱処理後、更に加工して所望サイズに仕
上げてから200〜400℃の低温焼鈍を施ぜば、強度
を失うことなく、伸びや応力緩和抵抗を向上することが
できる。更にコネクター、スイッチ、リレーなどのばね
性を必要とする用途では、Sn含有量を2〜8%、特に
4〜7%とし、他方半導体リード材や電気機器類のよう
に導電性及び耐熱性が重視されるものでは3n含有量を
0.05〜3%、特に0.1〜2%とする。
(作 用)
本発明合金はCr、G0.T i、 Zrの析出をイJ
[用したCu−3n固溶体合金であり、同一5nffi
の合金に対し、強度、導電率を向上することができる。
[用したCu−3n固溶体合金であり、同一5nffi
の合金に対し、強度、導電率を向上することができる。
添加元素や組成にもよるが大略3n量の1〜2%分に相
当するので、経済的にも有利である。上記添加元素は金
属単体、Pとの化合物、待にZrはCLI:+Zr、T
iGtTi3nとして微小な析出物となり、Cu−Sn
合金のSCC感受性を大巾に改善抑制することができる
。
当するので、経済的にも有利である。上記添加元素は金
属単体、Pとの化合物、待にZrはCLI:+Zr、T
iGtTi3nとして微小な析出物となり、Cu−Sn
合金のSCC感受性を大巾に改善抑制することができる
。
本発明ではPを0.0009%以下、望ましくは0、0
001〜0.0009%とし、通常のリン青銅のP量(
0,1〜0.25%)より極めて低濃度化し、熱間加工
時の割れの主因となるcu−p、cu−3n−P等の低
融点相の形成を防止し、Snメツキや半田付は性を大巾
に改善する。即ち剥離したメツキや半田接合部は何れも
黒色を呈し、CuやSnの他に濃縮したPが検出される
。これはメツキや半田とリン青銅との界面に形成される
CuとSnの金属間化合物(η′相とε相)のうちリン
青銅側のε相にリン青銅中のPが拡散濃縮し、ε相が一
層脆化することにより、半田接合部の強度を低下するも
のである。更にCr、Co等と金属間化合物の析出物を
形成しやすく、熱延時に粗大化を示し、その後のAgや
Au等の貴金属とのメツキ密着性を阻害する。
001〜0.0009%とし、通常のリン青銅のP量(
0,1〜0.25%)より極めて低濃度化し、熱間加工
時の割れの主因となるcu−p、cu−3n−P等の低
融点相の形成を防止し、Snメツキや半田付は性を大巾
に改善する。即ち剥離したメツキや半田接合部は何れも
黒色を呈し、CuやSnの他に濃縮したPが検出される
。これはメツキや半田とリン青銅との界面に形成される
CuとSnの金属間化合物(η′相とε相)のうちリン
青銅側のε相にリン青銅中のPが拡散濃縮し、ε相が一
層脆化することにより、半田接合部の強度を低下するも
のである。更にCr、Co等と金属間化合物の析出物を
形成しやすく、熱延時に粗大化を示し、その後のAgや
Au等の貴金属とのメツキ密着性を阻害する。
一方0.0001%以上のPは湯流れに有効で1!!造
上有利に働く。
上有利に働く。
本発明はPを0.0009%以下に抑えることにより上
記脆化現象を特に防止したもので、ZnとMnの少なく
とも何れか1種(以下Zn等と略記)の添加は上記半田
接続部の脆化現象を防止するばかりか、熱間加工性の向
上や機械的性質をも改善する。上記のZn、Mnの作用
のメカニズムは不明であるが、Cuと3nとの拡散反応
に関与して脆化層の発生を抑止するものと推される。熱
間加工性はCu−3n合金、特にSn3〜8%の高3n
合金の課題で必り、粒界における3n偏析や、上記Pの
作用に因る。
記脆化現象を特に防止したもので、ZnとMnの少なく
とも何れか1種(以下Zn等と略記)の添加は上記半田
接続部の脆化現象を防止するばかりか、熱間加工性の向
上や機械的性質をも改善する。上記のZn、Mnの作用
のメカニズムは不明であるが、Cuと3nとの拡散反応
に関与して脆化層の発生を抑止するものと推される。熱
間加工性はCu−3n合金、特にSn3〜8%の高3n
合金の課題で必り、粒界における3n偏析や、上記Pの
作用に因る。
Cr、C0.T i、Zr等の添730 元素モ結晶微
細化して上記偏析を防止し、熱間加工斗を改善するもの
である。またV、Mg、Be、Fe。
細化して上記偏析を防止し、熱間加工斗を改善するもの
である。またV、Mg、Be、Fe。
Tf、Sb、B i、Y、希土類元素についても同様の
効果が見られた。
効果が見られた。
しかしてZnの含有量を0.1〜5%、Mnの含有量を
0.03〜2.0%と限定したのは、何れも下限未満で
は十分な効果が得られず、上限を越えると導電率を低下
させたり、SCC感受性を再起させるためである。更に
Zn、11,4n単独では、それぞれ0.4〜5.0%
、0.1〜2.0%が望ましく、複合ではそれぞれ0.
1〜2.0%、 0.03〜1.0%が良好で必る。ま
たCr、C0.Ti。
0.03〜2.0%と限定したのは、何れも下限未満で
は十分な効果が得られず、上限を越えると導電率を低下
させたり、SCC感受性を再起させるためである。更に
Zn、11,4n単独では、それぞれ0.4〜5.0%
、0.1〜2.0%が望ましく、複合ではそれぞれ0.
1〜2.0%、 0.03〜1.0%が良好で必る。ま
たCr、C0.Ti。
Zrの何れか1種又は2種以上(以下Cr等と略記)の
合計含有量を0.05〜1%と限定したのは、0.05
%未満では上記効果を発揮し難く、1%を越えると冷間
等の加工性を阻害するためである。またP含有量を0.
0009%以下と限定したのは、これを越える過剰の濃
度においても、上記改善効果は見られるが信頼性の面で
問題を生じやすいために限定した。即ち過剰のPはCr
等と結合し、Cr等の添加効果を減少せしめるばかりか
、加工性やメツキ密着性を阻害する。
合計含有量を0.05〜1%と限定したのは、0.05
%未満では上記効果を発揮し難く、1%を越えると冷間
等の加工性を阻害するためである。またP含有量を0.
0009%以下と限定したのは、これを越える過剰の濃
度においても、上記改善効果は見られるが信頼性の面で
問題を生じやすいために限定した。即ち過剰のPはCr
等と結合し、Cr等の添加効果を減少せしめるばかりか
、加工性やメツキ密着性を阻害する。
本発明合金は析出硬化を利用したものであり、700〜
1050′Cの高温熱間加工後、15℃/ SeC以上
の速度で少なくとも400℃まで冷却するのは上記析出
物の析出を抑制するためであり、冷却速度が15℃/
SeC未満では粗大粒状析出を起し、上記の効果が(ワ
られない。また30%以上の冷開加工を施してから40
0〜650℃で熱処理するのは加工歪により均一微細な
析出を起させるためであり、加工率30%未満の加工歪
では均一微細な析出が得られない。
1050′Cの高温熱間加工後、15℃/ SeC以上
の速度で少なくとも400℃まで冷却するのは上記析出
物の析出を抑制するためであり、冷却速度が15℃/
SeC未満では粗大粒状析出を起し、上記の効果が(ワ
られない。また30%以上の冷開加工を施してから40
0〜650℃で熱処理するのは加工歪により均一微細な
析出を起させるためであり、加工率30%未満の加工歪
では均一微細な析出が得られない。
〔実施例1〕
第1表に示す組成の合金を木炭被覆の黒鉛ルツボにより
溶解し、金型に鋳造して小型鋳塊(3Kg >としてか
ら外削し、厚さ10mの板とした。これを900℃に加
熱してから厚さ1.271+71まで熱間圧延した。上
り温度は710〜750℃であり、これを直ちに水冷し
た。400℃迄の冷却速度は約20℃/SeCであった
。これを酸洗してから厚さ0.6#迄冷間圧延し、55
0℃で30分間熱処理した。更にこれを0.21m迄圧
延してから310℃で20分間低温焼鈍を行なった。こ
れ等に。
溶解し、金型に鋳造して小型鋳塊(3Kg >としてか
ら外削し、厚さ10mの板とした。これを900℃に加
熱してから厚さ1.271+71まで熱間圧延した。上
り温度は710〜750℃であり、これを直ちに水冷し
た。400℃迄の冷却速度は約20℃/SeCであった
。これを酸洗してから厚さ0.6#迄冷間圧延し、55
0℃で30分間熱処理した。更にこれを0.21m迄圧
延してから310℃で20分間低温焼鈍を行なった。こ
れ等に。
ついて導電率、引張強さ、伸び、曲げ性、半田接合強度
、SCCメツキ密着性を調べ、その結果を第2表に示す
。
、SCCメツキ密着性を調べ、その結果を第2表に示す
。
曲げ性は各種先端半径(R)の押し棒と90゜溝ダイス
を用い、プレスにより折り曲げ、角部のミクロクラック
を検査し、υ]れ発生のない最小Rと板厚(1)の比で
比較した。半田接合強度はリード線を半田付け(4,5
i) L/た後、150″Cに300時間エージングし
てからプル強度を測定し、半田接合の経時劣化を比較し
た。
を用い、プレスにより折り曲げ、角部のミクロクラック
を検査し、υ]れ発生のない最小Rと板厚(1)の比で
比較した。半田接合強度はリード線を半田付け(4,5
i) L/た後、150″Cに300時間エージングし
てからプル強度を測定し、半田接合の経時劣化を比較し
た。
SCCはJISC8306に従い、3Vo 1%NH3
ガス中で40に3/7の定荷重をかけ、破断するまでの
時間を求めた。メツキ密着性は表面を0.3μエツチン
グしてから常法に従ってA9ストライクメツキ浴とAg
厚メツキ浴を用いて厚さ3μのAgメツキを行ない、こ
れを450℃で5分間加熱して実体顕微鏡によりフクレ
の有無を調べ、フクレ無しを◎印、1〜2個をO印、3
個以上をX印で表わした。
ガス中で40に3/7の定荷重をかけ、破断するまでの
時間を求めた。メツキ密着性は表面を0.3μエツチン
グしてから常法に従ってA9ストライクメツキ浴とAg
厚メツキ浴を用いて厚さ3μのAgメツキを行ない、こ
れを450℃で5分間加熱して実体顕微鏡によりフクレ
の有無を調べ、フクレ無しを◎印、1〜2個をO印、3
個以上をX印で表わした。
第1表及び第2表から明らかなように本発明合金Nα1
〜9は何れの特性も優れており、従来のリン青銅からな
る比較台金Nα10〜11と比較し、同じ強度を得るの
にSn量にして1%前後の節約ができ、かつ高い導電率
を示すことが判る。
〜9は何れの特性も優れており、従来のリン青銅からな
る比較台金Nα10〜11と比較し、同じ強度を得るの
にSn量にして1%前後の節約ができ、かつ高い導電率
を示すことが判る。
特に比較合金NQIO〜11では熱間圧延時にコバ割れ
を起すばかりか、SCCをも起し、更に半田接続強度も
劣るのに、本発明合金Nα1〜9では、熱間圧延時にコ
バ割れを起すことがなく、SCCも抑制され、半田接合
強度も改善されることが判る。
を起すばかりか、SCCをも起し、更に半田接続強度も
劣るのに、本発明合金Nα1〜9では、熱間圧延時にコ
バ割れを起すことがなく、SCCも抑制され、半田接合
強度も改善されることが判る。
これに対し本発明合金の組成範囲から外れる比較合金N
0.10〜15では、要求される特性の何れか一つ以上
が劣ることが判る。即ちZn等やOr等を含まない比較
合金NQIO〜11ではSCCを起すばかりか、半田接
合強度も劣り、またZn等の含有量が多い比較合金NQ
12.13では導電率の低下が著しく、特にZn含有口
の多い比較合金N012ではSCCを起す。またP含有
量の多い比較合金N015では曲げ性が劣り、Cr等の
含有量が多い比較合金N014では熱間圧延において割
れが著しく、その後の加工を中止した。尚比較のため第
1表中本発明合金NQ1について熱間圧延後、空冷(2
,1℃/5eC)シ、その後、冷間圧延と熱処理を施し
たものは、引張強度62.1Kg/mrA、伸び10.
3%にすぎなかった。また上記実施例において第1表中
本発明合金Nα1について、熱処理前の冷間加工率を3
5%と20%にしたところ夫々強度62.5Kg/i、
61.2Ng/#Iiであった。
0.10〜15では、要求される特性の何れか一つ以上
が劣ることが判る。即ちZn等やOr等を含まない比較
合金NQIO〜11ではSCCを起すばかりか、半田接
合強度も劣り、またZn等の含有量が多い比較合金NQ
12.13では導電率の低下が著しく、特にZn含有口
の多い比較合金N012ではSCCを起す。またP含有
量の多い比較合金N015では曲げ性が劣り、Cr等の
含有量が多い比較合金N014では熱間圧延において割
れが著しく、その後の加工を中止した。尚比較のため第
1表中本発明合金NQ1について熱間圧延後、空冷(2
,1℃/5eC)シ、その後、冷間圧延と熱処理を施し
たものは、引張強度62.1Kg/mrA、伸び10.
3%にすぎなかった。また上記実施例において第1表中
本発明合金Nα1について、熱処理前の冷間加工率を3
5%と20%にしたところ夫々強度62.5Kg/i、
61.2Ng/#Iiであった。
(実施例2)
第3表に示す組成の合金を実施例1と同様にして製造し
、その半田接続強度を調べた。その結果を第3表に併記
した。
、その半田接続強度を調べた。その結果を第3表に併記
した。
半田接続強度は半田付は後175℃で500時間エージ
ングしてからプル強度を測定した。
ングしてからプル強度を測定した。
第3表
第3表から明らかなようにP含有量の少ない本発明合金
Nα16〜17は175℃,500時間のエージング後
においても半田接合強度の経時劣化は見られないが、P
含有量の多い比較合金No−18では経時劣化が著しい
ことが判る。
Nα16〜17は175℃,500時間のエージング後
においても半田接合強度の経時劣化は見られないが、P
含有量の多い比較合金No−18では経時劣化が著しい
ことが判る。
このように本発明によれば、Cu−3n合金の優れた機
械的強度や精密加工性を活かしつつ上記改善点(1)〜
(6)のすべてを改善したもので電子電気機器、特に半
導体リード材、コネクター、スイッチ、リレーなどの接
点ばね、端子として強度、導電性、メツキ性、半田イ」
け性等の実用特性を満足することができる等工業上顕著
な効果を奏するものでおる。
械的強度や精密加工性を活かしつつ上記改善点(1)〜
(6)のすべてを改善したもので電子電気機器、特に半
導体リード材、コネクター、スイッチ、リレーなどの接
点ばね、端子として強度、導電性、メツキ性、半田イ」
け性等の実用特性を満足することができる等工業上顕著
な効果を奏するものでおる。
Claims (2)
- (1)Sn0.05〜8wt%とP0.0009wt%
以下を含み、更にZn0.1〜5wt%、Mn0.03
〜2.0wt%の範囲内で何れか1種又は2種と、Cr
、Co、Ti、Zrの何れか1種又は2種以上を合計0
.05〜1wt%とを含み、残部Cuからなる電子電気
機器用銅合金。 - (2)Sn0.05〜8wt%とP0.0009wt%
以下を含み、更にZn0.1〜5wt%、Mn0.03
〜2.0wt%の範囲内で何れか1種又は2種と、Cr
、Co、Ti、Zrの何れか1種又は2種以上を合計0
.05〜1wt%とを含み、残部Cuからなる合金を7
00〜1050℃で熱間加工してから、少なくとも40
0℃まで15℃/sec以上の速度で冷却し、しかる後
30%以上の冷間加工を行なってから、400〜650
℃で熱処理を施すことを特徴とする電子電気機器用銅合
金の製造 法。
Applications Claiming Priority (2)
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JP8274586 | 1986-04-10 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6345337A (ja) * | 1986-04-10 | 1988-02-26 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 電子電気機器用銅合金とその製造法 |
JP2001040440A (ja) * | 1999-06-15 | 2001-02-13 | Wieland Werke Ag | 銅、錫、鉄、チタン合金 |
Families Citing this family (9)
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---|---|---|---|---|
JPH01219133A (ja) * | 1988-02-25 | 1989-09-01 | Mitsubishi Electric Corp | 電子部品用銅合金 |
KR940010455B1 (ko) * | 1992-09-24 | 1994-10-22 | 김영길 | 고강도, 우수한 전기전도도 및 열적안정성을 갖는 동(Cu)합금 및 그 제조방법 |
EP0662813B1 (fr) * | 1993-07-29 | 1998-10-14 | L'oreal | Composition cosmetique contenant de l'acide desoxyribonucleique et une cire |
DE4440291C1 (de) * | 1994-11-11 | 1995-12-21 | Telefunken Microelectron | Verfahren zur Steuerung des Bremsprozesses bei einem Kraftfahrzeug |
DE4440290C1 (de) * | 1994-11-11 | 1995-12-07 | Daimler Benz Ag | Verfahren zur Bestimmung eines Auslöseschwellenwertes für einen automatischen Bremsvorgang |
TWI291994B (en) * | 2002-11-13 | 2008-01-01 | Sumitomo Electric Industries | Copper alloy conductor and the manufacturing method |
KR100700885B1 (ko) | 2003-03-17 | 2007-03-29 | 닛코킨조쿠 가부시키가이샤 | 동합금 스퍼터링 타겟트 및 그 제조방법 과 반도체 소자배선 |
CA2563094C (en) * | 2004-08-10 | 2012-03-27 | Sanbo Shindo Kogyo Kabushiki Kaisha | Copper-based alloy casting in which grains are refined |
CN113201661B (zh) * | 2021-04-25 | 2022-04-08 | 江苏青益金属科技股份有限公司 | 一种用于轿车座椅加热的合金丝材及其制备方法 |
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JPS59153853A (ja) * | 1983-02-21 | 1984-09-01 | Hitachi Metals Ltd | リ−ドフレ−ム材 |
JPS61413A (ja) * | 1984-06-14 | 1986-01-06 | Asahi Chem Ind Co Ltd | ハロゲン化炭化水素の分離方法 |
JPS6345337A (ja) * | 1986-04-10 | 1988-02-26 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 電子電気機器用銅合金とその製造法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5949293B2 (ja) * | 1982-06-05 | 1984-12-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 電気電子部品用銅合金及びその製造法 |
JPS59170231A (ja) * | 1983-03-17 | 1984-09-26 | Nippon Mining Co Ltd | 高力導電銅合金 |
JPS6039142A (ja) * | 1983-08-11 | 1985-02-28 | Mitsubishi Electric Corp | 銅基合金 |
JPS6059979A (ja) * | 1983-09-12 | 1985-04-06 | Fuji Electric Co Ltd | 同期信号検出回路 |
JPS60174841A (ja) * | 1984-02-21 | 1985-09-09 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 電子電気機器用リン青銅 |
JPS60245754A (ja) * | 1984-05-22 | 1985-12-05 | Nippon Mining Co Ltd | 高力高導電銅合金 |
JPS6283441A (ja) * | 1985-10-09 | 1987-04-16 | Nippon Mining Co Ltd | 半田耐熱剥離性に優れた高力高導電銅合金 |
-
1987
- 1987-04-07 JP JP62085369A patent/JP2516623B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1987-04-07 JP JP8537087A patent/JPS6345338A/ja active Pending
- 1987-04-07 JP JP62085368A patent/JP2516622B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-06-24 JP JP5177225A patent/JP2521880B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1993-06-24 JP JP5177224A patent/JP2521879B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
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JPS6345337A (ja) * | 1986-04-10 | 1988-02-26 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 電子電気機器用銅合金とその製造法 |
JP2001040440A (ja) * | 1999-06-15 | 2001-02-13 | Wieland Werke Ag | 銅、錫、鉄、チタン合金 |
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JPS6345336A (ja) | 1988-02-26 |
JP2521880B2 (ja) | 1996-08-07 |
JP2516622B2 (ja) | 1996-07-24 |
JP2521879B2 (ja) | 1996-08-07 |
JP2516623B2 (ja) | 1996-07-24 |
JPH06207233A (ja) | 1994-07-26 |
JPH06207232A (ja) | 1994-07-26 |
JPS6345337A (ja) | 1988-02-26 |
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