JPS634050A - 磁気デイスク用アルミニウム合金基板の製造法 - Google Patents
磁気デイスク用アルミニウム合金基板の製造法Info
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Landscapes
- Manufacturing Of Magnetic Record Carriers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は磁気ディスク用アルミニウム合金基板の製造方
法に関するものである。
法に関するものである。
磁気ディスクは一般にアルミニウム合金基板の表面を精
密研1翳した後に磁性体被膜を被覆したものであり、こ
の磁性体被膜を磁化させることにより信号を記憶する。
密研1翳した後に磁性体被膜を被覆したものであり、こ
の磁性体被膜を磁化させることにより信号を記憶する。
この磁気ディスクには以下のような特性が要求される。
(1)精密研磨あるいは切削後の表面精度が良好なこと
。
。
(2)磁性体薄膜の欠陥の原因となる基板表面の突起や
穴が少なく、かつ小さいこと。
穴が少なく、かつ小さいこと。
(3)ある程度の強度を有し、基板製作時の機械加工や
使用時の高速回転にも耐えつること。
使用時の高速回転にも耐えつること。
(4)軽量、非磁性であり、ある程度の耐食性を有する
こと。
こと。
従来、このような特性を有する磁気ディスク用基板とし
てA I −Mg −Mn −Cr系の5086合金や
その改良合金が使用されてきた。
てA I −Mg −Mn −Cr系の5086合金や
その改良合金が使用されてきた。
近年、磁気ディスクの大容量化及び高密度化の要求が高
くなり、これに適したアルミニウム合金基板の開発が望
まれている。しかし、上記の5086合金やその改良合
金では高密度化に適した基板は得られ難い。
くなり、これに適したアルミニウム合金基板の開発が望
まれている。しかし、上記の5086合金やその改良合
金では高密度化に適した基板は得られ難い。
その理由は、上記の合金では材料中に粗大な金属間化合
物(AI−Fe系、AI −Fe −S i系、Al−
Fe−Mn系、”gzsi系等)が多数存在するため、
基板の精密加工時に突起や穴が形成され易くなシ、この
部分の磁性体被膜が不均一になるため、記憶エラーを生
じ易くなるためである。
物(AI−Fe系、AI −Fe −S i系、Al−
Fe−Mn系、”gzsi系等)が多数存在するため、
基板の精密加工時に突起や穴が形成され易くなシ、この
部分の磁性体被膜が不均一になるため、記憶エラーを生
じ易くなるためである。
従って、高密度用アルミニウム基板としては粗大な金属
間化合物の少ないことが必要とされる。
間化合物の少ないことが必要とされる。
そのためには、基板となるアルミニウム素材についても
合金組成や製造法を検討する必要がある。
合金組成や製造法を検討する必要がある。
この発明は、5μm以上の粗大な金属間化合物々工種め
て少なく、記憶エラーの少ない高密度磁気ディスク用ア
ルミニウム合金基板の製造法を提供するものである。
て少なく、記憶エラーの少ない高密度磁気ディスク用ア
ルミニウム合金基板の製造法を提供するものである。
前述のような粗大な金属間化合物を抑制するには、薄肉
板を急冷凝固により鋳造し、晶出物の微細化をはかるこ
とが有効なことを見出すに至った。
板を急冷凝固により鋳造し、晶出物の微細化をはかるこ
とが有効なことを見出すに至った。
本発明による磁気ディスク用合金の製造法としては、M
g 3〜5.5%、Zr 0.01〜0.10%、を必
須成分として含み、Fe≦0.10%、Si≦0.10
%残りA2と不純物よりなるアルミニウム合金を50℃
/秒以上の冷却速度で厚さ2〜10篇に鋳造し、30〜
85%の冷間加工を行うことを特徴とする。
g 3〜5.5%、Zr 0.01〜0.10%、を必
須成分として含み、Fe≦0.10%、Si≦0.10
%残りA2と不純物よりなるアルミニウム合金を50℃
/秒以上の冷却速度で厚さ2〜10篇に鋳造し、30〜
85%の冷間加工を行うことを特徴とする。
以下に合金組成、製造条件等の限定理由を述べる。
Mg :へ□1g−はディスク用基板の強度を高める作
用があり、少くとも3係以上添加する必要がある。しか
し、添加量が高くなるとMgはSiとMg2Si系の粗
大な金属間化合物を形成する。また、Mg量の増加と共
に薄板の鋳造性が低下するばかりでなく、板面が酸化し
て表面状態が悪くなる。また〜■g量が高くなるとMg
が板厚中心部や一部は表面層に偏析して欠陥となる。従
ってMg量は5.5%以下にする必要がある。
用があり、少くとも3係以上添加する必要がある。しか
し、添加量が高くなるとMgはSiとMg2Si系の粗
大な金属間化合物を形成する。また、Mg量の増加と共
に薄板の鋳造性が低下するばかりでなく、板面が酸化し
て表面状態が悪くなる。また〜■g量が高くなるとMg
が板厚中心部や一部は表面層に偏析して欠陥となる。従
ってMg量は5.5%以下にする必要がある。
Zr : Zrは結晶粒の微細化に効果がある。
また、発明合金のようなA1−高Mg合金を50℃/秒
以上の冷却速度で急冷凝固させる場合には、Mgが肉厚
中心部付近(−部は表層にも形成される)に偏析層を形
成し、素材欠陥や表面欠陥の原因となる。
以上の冷却速度で急冷凝固させる場合には、Mgが肉厚
中心部付近(−部は表層にも形成される)に偏析層を形
成し、素材欠陥や表面欠陥の原因となる。
Zrはこの偏析層の形成を抑制する作用がある。0.0
1%未満では効果が少なく、0.10%以上を添加して
も改良効果は小さい。
1%未満では効果が少なく、0.10%以上を添加して
も改良効果は小さい。
Fe、Si:FeやSi のような不純物元素はA1−
F e −S i系、Al−Fe系、Mg28i系等
の金属間化合物を形成する。また、FeやSiのような
不純物量が高くなるとMgが板厚中心や一部表面層に偏
析して欠陥となる。5μm以上の粗大な金属間化合物量
や偏析を抑制するにはFe、Si共に0.10チ以下が
望ましい。
F e −S i系、Al−Fe系、Mg28i系等
の金属間化合物を形成する。また、FeやSiのような
不純物量が高くなるとMgが板厚中心や一部表面層に偏
析して欠陥となる。5μm以上の粗大な金属間化合物量
や偏析を抑制するにはFe、Si共に0.10チ以下が
望ましい。
冷却速度:溶湯からの冷却速度が大きくなる程FeやS
i等の不純物元素の固溶度が増加するばかりでなく、第
2相晶出物や鋳造組織が微細化するため、粗大な金属間
化合物の数は著しく減少する。そのため冷却速度は高い
ほど良好な性能が得られるが、目的とする性能を得るに
は50℃/秒以上の冷却速度が必要である。従来の連続
鋳造法では鋳塊の厚さは300−500++o++程度
であるが、上記のような急冷効果を得るには2〜10!
I+1!程度の板厚に鋳造する必要がある。
i等の不純物元素の固溶度が増加するばかりでなく、第
2相晶出物や鋳造組織が微細化するため、粗大な金属間
化合物の数は著しく減少する。そのため冷却速度は高い
ほど良好な性能が得られるが、目的とする性能を得るに
は50℃/秒以上の冷却速度が必要である。従来の連続
鋳造法では鋳塊の厚さは300−500++o++程度
であるが、上記のような急冷効果を得るには2〜10!
I+1!程度の板厚に鋳造する必要がある。
圧延加工度:鋳造後の冷間加工度が大きくなる程鋳造、
!fl織が破壊されて金属間化合物は微細化する。同時
に再結晶後の結晶粒は微細化するため、精密切削後の基
板の表面状態は向上する。30%未満ではこの効果が少
なく、85チを越えると顕著な剪断帯が形成され板面が
悪くなる。
!fl織が破壊されて金属間化合物は微細化する。同時
に再結晶後の結晶粒は微細化するため、精密切削後の基
板の表面状態は向上する。30%未満ではこの効果が少
なく、85チを越えると顕著な剪断帯が形成され板面が
悪くなる。
以上のように、本発明によれば5μm以上の粗大な金属
間化合物がほとんど存在せず、従って精密切削加工時に
粗大な金属間化合物による突起や穴の形成が抑制される
ため、記憶エラーの少ない高密度記録用基板の製造が可
能となる。
間化合物がほとんど存在せず、従って精密切削加工時に
粗大な金属間化合物による突起や穴の形成が抑制される
ため、記憶エラーの少ない高密度記録用基板の製造が可
能となる。
以下実施例をもとに本発明の詳細な説明する。
実施例1
表1に示すアルミニウム合金溶湯をフィルター処理して
非金属介在物を除去した後に板厚6闘の薄板に平均冷却
速度500℃/秒に鋳造した。この板材を約66%冷間
圧延して2醜板とし、240°Cで1 hr焼鈍して半
硬材とした。
非金属介在物を除去した後に板厚6闘の薄板に平均冷却
速度500℃/秒に鋳造した。この板材を約66%冷間
圧延して2醜板とし、240°Cで1 hr焼鈍して半
硬材とした。
また、比較材として厘6合金の溶湯により板厚400圏
のスラブに連続鋳造し、500℃×24hrの均質化処
理後に61a厚に熱間圧延した後に2−板に冷間圧延し
、240℃でlhr焼鈍して半硬材とした。上記の基板
を10011m切削加工後に3≦0.℃xlhr焼鈍軟
化し、鏡面仕上加工して特性を調査した。
のスラブに連続鋳造し、500℃×24hrの均質化処
理後に61a厚に熱間圧延した後に2−板に冷間圧延し
、240℃でlhr焼鈍して半硬材とした。上記の基板
を10011m切削加工後に3≦0.℃xlhr焼鈍軟
化し、鏡面仕上加工して特性を調査した。
表1.実施例1の、化学成分(wt%)&1〜5 実施
例 &6〜8 比較例 但し、&6は大型厚肉鋳塊を使用 表2.実施例の諸性能 A1〜5の実施例では5μm以上の粗大な金属間化合物
は全く存在せず、高密度ディスク用基板として良好な性
能が得られた。
例 &6〜8 比較例 但し、&6は大型厚肉鋳塊を使用 表2.実施例の諸性能 A1〜5の実施例では5μm以上の粗大な金属間化合物
は全く存在せず、高密度ディスク用基板として良好な性
能が得られた。
煮6の大型鋳塊材は冷却速度が遅い(〜1’C/秒)た
め、粗大なコンパウンドが多い。
め、粗大なコンパウンドが多い。
&7〜8はMgの偏析が多いばかりでなく、5μm以上
の粗大な金属間化合物が存在する。また黒8は強度が低
い問題が有る。
の粗大な金属間化合物が存在する。また黒8は強度が低
い問題が有る。
実施例2゜
表1に示した代表的な合金を表3に示す条件で急冷凝固
板を製作し2〜1間板に冷間圧延し、240℃で2 h
r焼鈍して半硬材とした。この基板を100 am切削
加工後に3≦0.°CX1hr焼鈍軟化し、鏡面仕上加
工して特性を調査した。
板を製作し2〜1間板に冷間圧延し、240℃で2 h
r焼鈍して半硬材とした。この基板を100 am切削
加工後に3≦0.°CX1hr焼鈍軟化し、鏡面仕上加
工して特性を調査した。
表3.実施例2の製造条件
表4.実施例2の諸性能
*加工側れ発生
屋1〜6の実施例は5μm以上の金属間化合物が全く存
在せず、面粗さも小さく良好な性能を示している。
在せず、面粗さも小さく良好な性能を示している。
A7〜8は冷却速度が低いため5μm以上の粗大な金属
間化合物が多く開運がある。
間化合物が多く開運がある。
ノに9は加工度が低く結晶粒が大きいため、精密加工後
の仕上り状態が悪い。
の仕上り状態が悪い。
以上説明したように本発明によれば粗大な金属間化合物
が極めて少ない高密度磁気ディスク用アルミニウム合金
基板を製造することができる。
が極めて少ない高密度磁気ディスク用アルミニウム合金
基板を製造することができる。
Claims (1)
- Mg3〜5.5%、Zr0.01〜0.10%を必須成
分として含み、Fe≦0.10%、Si≦0.10%、
残りAlと不純物よりなる合金を50℃/秒以上の冷却
速度で厚さ2〜10mmに鋳造し、30〜85%の冷間
圧延をすることを特徴とする磁気ディスク用アルミニウ
ム合金基板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14749186A JPS634050A (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | 磁気デイスク用アルミニウム合金基板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14749186A JPS634050A (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | 磁気デイスク用アルミニウム合金基板の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS634050A true JPS634050A (ja) | 1988-01-09 |
JPS643939B2 JPS643939B2 (ja) | 1989-01-24 |
Family
ID=15431591
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14749186A Granted JPS634050A (ja) | 1986-06-24 | 1986-06-24 | 磁気デイスク用アルミニウム合金基板の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS634050A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02121118A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-09 | Kobe Steel Ltd | 磁気ディスク用Al合金鏡面基板の製造方法 |
US5403232A (en) * | 1991-01-10 | 1995-04-04 | Steelcase Inc. | Utility distribution system for furniture |
JPH1143650A (ja) * | 1997-07-28 | 1999-02-16 | Nitto Denko Corp | 粘着テープ |
JP2014196530A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-16 | 株式会社Uacj | 磁気ディスク基板用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
WO2021206095A1 (ja) * | 2020-04-06 | 2021-10-14 | 株式会社Uacj | 磁気ディスク用アルミニウム合金基板、ならびに、当該磁気ディスク用アルミニウム合金基板を用いた磁気ディスク |
WO2021206097A1 (ja) * | 2020-04-06 | 2021-10-14 | 株式会社Uacj | 磁気ディスク用アルミニウム合金基板、ならびに、当該磁気ディスク用アルミニウム合金基板を用いた磁気ディスク |
-
1986
- 1986-06-24 JP JP14749186A patent/JPS634050A/ja active Granted
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02121118A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-09 | Kobe Steel Ltd | 磁気ディスク用Al合金鏡面基板の製造方法 |
US5403232A (en) * | 1991-01-10 | 1995-04-04 | Steelcase Inc. | Utility distribution system for furniture |
JPH1143650A (ja) * | 1997-07-28 | 1999-02-16 | Nitto Denko Corp | 粘着テープ |
JP2014196530A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-16 | 株式会社Uacj | 磁気ディスク基板用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
WO2021206095A1 (ja) * | 2020-04-06 | 2021-10-14 | 株式会社Uacj | 磁気ディスク用アルミニウム合金基板、ならびに、当該磁気ディスク用アルミニウム合金基板を用いた磁気ディスク |
WO2021206097A1 (ja) * | 2020-04-06 | 2021-10-14 | 株式会社Uacj | 磁気ディスク用アルミニウム合金基板、ならびに、当該磁気ディスク用アルミニウム合金基板を用いた磁気ディスク |
JP6998499B1 (ja) * | 2020-04-06 | 2022-02-04 | 株式会社Uacj | 磁気ディスク用アルミニウム合金基板、ならびに、当該磁気ディスク用アルミニウム合金基板を用いた磁気ディスク |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS643939B2 (ja) | 1989-01-24 |
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