JP2000054094A - アルミニウム箔の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ＪＩＳ１Ｎ３０相当の組成であっても、箔圧
延及びピンホール特性を損なうことなく、箔を薄箔化で
きるアルミニウム箔の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｆｅ：０．３乃至１．０重量％、Ｓｉ：
０．１５重量％未満を含有し、残部がＡｌ及び不可避的
不純物である組成のアルミニウム合金の溶湯を、凝固時
の冷却速度を０．３乃至３．０℃／ｓｅｃで半連続鋳造
し、面削した後、４００乃至６２０℃の温度範囲で均質
化処理を施し、終了温度が２００乃至２６０℃の温度範
囲となるように熱間圧延し、熱間圧延終了後に冷間圧延
を行い、３００乃至４５０℃で中間焼鈍を施し、更に冷
間圧延をすることにより、粒径が０．１乃至０．８μｍ
以下の金属間化合物の平均粒子間距離が０．７乃至２．
５μｍであるアルミニウム箔地を７０乃至１１０℃の温
度範囲で箔圧延をする。そして、このアルミニウム合金
に添加されるＣｕの添加量が０．０２重量％以下である
と共に、Ｔｉの添加量も０．０３重量％以下である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、食品及びその他の
包装、フィルムコンデンサ、ラベル又はたばこ等に使用
される箔の製造方法に関し、特に箔厚が１５μｍ以下の
極薄のアルミニウム箔用途に使用されるピンホール特性
が優れたアルミニウム箔の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、薄箔用のアルミニウム又はアルミ
ニウム合金は、箔地材料としては、ＪＩＳ１Ｎ３０等の
純アルミニウム、８０７９合金又は８０２１合金等が使
用されている。なお、以下、純アルミニウム及びアルミ
ニウム合金を総称してアルミニウムという。アルミニウ
ム箔地は、一般的に、これらのアルミニウム鋳塊に均質
化処理、熱間圧延、冷間圧延及び中間焼鈍を施し、ま
た、必要に応じてその後、冷間圧延を施すことにより製
造されている。

【０００３】そして、得られたアルミニウム箔地に箔圧
延及び最終焼鈍を行うことによりアルミニウム箔が得ら
れる。ところで、５．５乃至７μｍのアルミニウム箔が
実用化されているが、箔需要は６乃至７μｍが大半であ
り、同じ厚さのアルミニウム箔は箔圧延での互換性の点
によりＪＩＳ１Ｎ３０を使用したいとの要望が強い。一
般的に、箔厚の減少に伴う問題点としては、ピンホール
が著しく増加し、箔が本来有するべき性能である光、気
体及び液体等に対するバリアー性が低下すると共に、ピ
ンホールによる圧延中の箔切れが生じることが知られて
いる。

【０００４】薄箔の仕上箔圧延は通常重合圧延により行
われ、ピンホールはマット面うねりの最大のところがブ
ライト面オイルピット等と連結して生ずることが知られ
ている。また、ピンホールはオイルピット面等の表面欠
陥と比べて、主にマット粗度に支配されることも知られ
ている。更に、オイルピットは圧延条件（リダクション
・バックテンション）に主に支配され、マット面は結晶
粒の自由変形により形成されると考えられ、箔地により
支配される要因が大きい（特公平３−６０５６２号公
報、軽金属学会第７０回予行集３３，３４，３５）。

【０００５】そこで、マット面粗度を低減させるべく、
Ｆｅ含有量の増加や均質化処理以降の製造条件変更によ
りＦｅ固溶度を減少させ、結晶粒を微細化することによ
り加工硬化を抑制できる箔として特開昭６３−２６３２
２号公報等に開示されている。また、他の元素を添加す
るものも知られていて、例えば、Ｎｉ、Ｍｎ及びＣｒの
添加により結晶粒の微細化及び加工硬化の抑制を発現す
ることができる箔として特開昭６３−２８２２２８号公
報、特開昭６３−２８２２４４号公報及び特開平８−３
３６４４号公報等に開示されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、Ｆｅ、
Ｎｉ、Ｍｎ、Ｃｒを添加するアルミニウム箔地では前述
のような互換性のメリットがない。また、ＪＩＳ１Ｎ３
０相当の組成（Ｆｅ含有量のない場合）では、均質化処
理以降の製造条件変更により析出促進を行っても、箔厚
が６乃至７μｍのアルミニウム箔を得る箔圧延において
は、大きな加工硬化の抑制効果を得られないばかりか、
工程変更によっては結晶粒が逆に大きくなってしまうこ
ともあり、ピンホールの発生量の増加及び箔断裂の頻発
を生じ易い等の問題があった。

【０００７】本発明はかかる問題に鑑みてなされたもの
であり、ＪＩＳ１Ｎ３０相当の組成であっても、箔圧延
及びピンホール特性を損なうことなく、箔を薄箔化でき
るアルミニウム箔の製造方法を提供することを目的とす
る。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明に係るアルミニウ
ム箔の製造方法は、Ｆｅ：０．３乃至１．０重量％、Ｓ
ｉ：０．１５重量％未満を含有し、残部がＡｌ及び不可
避的不純物である組成のアルミニウム合金の溶湯を、凝
固時の冷却速度を０．３乃至３．０℃／ｓｅｃで半連続
鋳造し、面削した後、４００乃至６２０℃の温度範囲で
均質化処理を施し、終了温度が２００乃至２６０℃の温
度範囲となるように熱間圧延し、熱間圧延終了後に冷間
圧延を行い、３００乃至４５０℃で中間焼鈍を施し、更
に７０乃至１１０℃の温度領域で冷間圧延をすることに
より、粒径が０．１乃至０．８μｍ以下の金属間化合物
の平均粒子間距離が０．７乃至２．５μｍであるアルミ
ニウム箔地を７０乃至１１０℃の温度範囲で冷間圧延を
することを特徴とする。

【０００９】また、本発明においては、前記アルミニウ
ム合金に添加するＣｕの添加量が０．０２重量％以下で
あると共に、Ｔｉの添加量も０．０３重量％以下である
ことが好ましい。

【００１０】更に、本発明においては、鋳造凝固時の冷
却速度、均質化処理条件、冷間圧延率及び中間焼鈍条件
の制御により粒子間距離の適正化を図ることにより、箔
圧延性に優れ、箔圧延後、ピンホールの発生数が少ない
アルミニウム箔を得ることができる。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明者等らは、これまでのアル
ミニウム箔及び箔地に関する研究から、ピンホールを少
なくすることは、マット面粗度を低くすること、即ち、
仕上箔圧延時の変形ブロックを微小化することが必要で
あることを見出した。更には、マット面は結晶粒サイズ
のみではなく、転位セルサイズの自由変形によっても形
成されることも見出した。また、ピンホールを少なくす
るには、加工硬化を抑制することが有効であることは知
られているが、これは、転位整理によるサブグレイン化
により達成されていることも究明した。

【００１２】そこで、前述の特性を発現するアルミニウ
ム箔地を開発するため、鋭意研究を重ねた結果、粒径が
０．１乃至０．８μｍの金属間化合物の粒子間距離を転
位セルサイズに調整することが有効であることを見出し
た。また、ＪＩＳ１Ｎ３０組成の場合には、この粒子間
距離の適正化は、従来行われてきた均質化処理以降の製
造条件変更のみでは、調整困難であり、鍛造条件の適正
化と均質化処理以降の箔地製造条件を組合わせて制御す
ると共に、箔圧延の温度領域を管理することにより、そ
の目的が達成されることを見出した。本発明はこの知見
に基づいてなされたものである。

【００１３】即ち、本発明においては、Ｆｅ：０．３乃
至１．０重量％、Ｓｉ：０．１５重量％未満を含有し、
残部がＡｌ及び不可避的不純物である組成のアルミニウ
ム合金の溶湯を、凝固時の冷却速度を０．３乃至３．０
℃／ｓｅｃで半連続鋳造し、面削した後、４００乃至６
００℃の温度範囲で均質化処理を施し、終了温度が２０
０乃至２６０℃の温度範囲となるように熱間圧延し、熱
間圧延終了後に冷間圧延を行い、３００乃至４５０℃で
中間焼鈍を施し、更に冷間圧延をすることにより、粒径
が０．１乃至０．８μｍ以下の金属間化合物の平均粒子
間距離が０．７乃至２．５μｍであるアルミニウム箔地
を得る。このアルミニウム箔地を７０乃至１１０℃の温
度範囲で箔圧延することによりアルミニウム箔を得る。

【００１４】以下、本発明におけるアルミニウム箔の成
分限定理由について説明する。

【００１５】Ｆｅ：０．３乃至１．０重量％ Ｆｅは、アルミニウムへの固溶度が小さく、アルミニウ
ム中において他の元素と結合してＡｌ−Ｆｅ系の金属間
化合物を生成する元素である。また、このＡｌ−Ｆｅ系
の金属間化合物は再結晶の核として作用するために、Ｆ
ｅ添加は結晶粒の微細化に効果がある。Ｆｅ含有量が
０．３重量％未満の場合では、鋳造時に晶出する金属間
化合物の数が不十分であり、結晶粒を微細化する効果を
得にくい。一方、Ｆｅ含有量が１．０重量％を超える場
合には、Ａｌ−Ｆｅ系の金属間化合物の数が多く形成さ
れるので、結晶粒の微細化効果は大きいが、箔圧延時の
変形抵抗が増大するため、圧延性が極端に低下する。従
って、Ｆｅ含有量は０．３乃至１．０重量％とする。

【００１６】Ｓｉ：０．１５重量％未満 Ｓｉは、地金中の不可避的不純物の１つである。Ｓｉ
は、粗大なＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物を生成し易
く、ピンホールが増大する原因となるため、少ない方が
良い。このため、Ｓｉ含有量は０．１５重量％未満であ
ることが望ましい。

【００１７】粒径が０．１乃至０．８μｍの金属間化合
物の平均粒子間距離：０．７乃至２．５μｍ 粒径が０．１乃至０．８μｍの金属間化合物は、主に析
出物であり、均質化処理、熱間圧延及び中間焼鈍にて生
成する。これらの金属間化合物の分布は、箔圧延中の転
位蓄積及び整理に作用するために、その後の重合圧延に
おけるセルオーダーの変形ブロックサイズに影響を及ぼ
す。変形ブロックサイズの金属間化合物の平均粒子間距
離が０．７μｍ未満の場合には、重合圧延前パスでピン
止めとなり、即ち、転位蓄積が過多となり、後の重合圧
延にて複数の転位セル単位での変形ブロックとなるため
に、マット面が粗くなり、ピンホールが多発する。一
方、変形ブロックサイズの金属間化合物の平均粒子間距
離が２．５μｍを超える場合には、重合圧延前パスでの
転位整理は容易となり、単一セルでの変形ブロックとな
るが、粗大セルが形成され易いために、マット面が粗く
なり、ピンホールが多発する。従って、粒径が０．１乃
至０．８μｍの金属間化合物の平均粒子間距離は０．７
乃至２．５μｍとする。

【００１８】箔圧延温度：７０乃至１１０℃ 箔圧延温度は転位蓄積及び整理の程度に作用するため
に、その後の重合圧延における転位セルオーダーの変形
ブロックサイズに影響を及ぼす。箔圧延温度が７０℃未
満の場合には、上がり前箔の転位整理を発現できず、後
の重合圧延にて複数の単位せる単位での変形ブロックと
なるために、マット面が粗くなり、ピンホールが多発す
る。一方、箔圧延温度が１１０℃を超える場合には、余
りに転位整理が容易になり過ぎ、上がり前々での転位消
滅を生じ、次の上がり前での転位蓄積を生じ、後の重合
圧延にて複数の転位セル単位での変形ブロックとなるた
めに、マット面が粗くなり、ピンホールが多発する。

【００１９】Ｃｕ：０．０２重量％以下 Ｃｕは、アルミニウム中に固溶する元素であり、固溶硬
化によるＯ材強度の向上に有効であり、必要に応じて添
加しても良い。Ｃｕ含有量が０．００５重量％未満の場
合には、固溶硬化が不十分であり、Ｏ材強度を向上する
強度を得にくい。一方、Ｃｕ含有量が０．０２重量％を
超える場合には、固溶硬化の程度が大きすぎ、箔圧延時
の変形抵抗が増大するため、圧延性が極端に低下する。
従って、Ｃｕは、０．０２重量％以下であれば、必要に
応じて添加しても良い。

【００２０】Ｔｉ：０．０３重量％以下 Ｔｉは、Ａｌ−Ｔｉ又はＡｌ−Ｔｉ−Ｂ母合金として添
加され、鋳塊組織を微細化するために使用される。箔圧
延後に筋模様が問題となる場合には、０．０３重量％以
下の範囲で添加しても良いが、添加しないで羽毛状晶と
した方が鋳塊で晶出する金属間化合物が微細になるた
め、筋模様に支障がなければＴｉは少ない方が好まし
い。従ってＴｉは、０．０３重量％以下であれば、必要
に応じて添加しても良い。

【００２１】不可避的不純物 アルミニウムに含有する前記以外の不可避的不純物とし
ては、Ｍｎ，Ｍｇ，Ｚｎ，Ｃｒ，Ｖ，Ｚｒ，Ｂｉ，Ｓ
ｎ，Ｉｎ，Ｐｂ等が挙げられるが、ＪＩＳ１１００及Ｊ
ＩＳ１Ｎ３０程度の含有範囲であれば本発明の目的を損
なうものではない。

【００２２】次に、本発明におけるアルミニウム箔の製
造方法における条件処理の限定理由について説明する。

【００２３】凝固時の冷却速度：０．３乃至３．０℃／
ｓｅｃ 前述のように、箔として優れたピンホール特性を発現す
るためには、箔地で粒径が０．１乃至０．８μｍの金属
間化合物の平均粒子間距離を適性化する必要がある。こ
の粒子間距離の適性化は、従来行われてきた均質化処理
以降の製造条件の変更のみでは調整困難であり、鋳造条
件の適正化と均質化処理以降の箔地製造条件を組合わせ
て制御することにより、その目的は達成される。即ち、
凝固時の冷却速度を適正化することは粒子間距離を適正
化することとなり、ピンホールの低減に寄与する。

【００２４】凝固時の冷却速度が３．０℃／ｓｅｃを超
えた場合には、造塊されたスラブは、その後の均質化処
理、熱間圧延処理及び中間焼鈍により、過飽和固溶した
Ｆｅが微細析出物として排出され、粒径が０．３μｍ以
下の析出物数を極端に増加させ、粒径が０．１乃至０．
８μｍの金属間化合物の平均粒子間距離が狭くなり、ピ
ンホールの多発を招く。一方、０．３℃／ｓｅｃ未満の
場合には、グラススクリーン内で浮遊晶を生じるため、
圧延用スラブとして造塊することは困難である。従っ
て、凝固時の冷却速度は０．３乃至３．０℃／ｓｅｃと
する。好ましくは、凝固時の冷却速度は０．３乃至２．
４℃／ｓｅｃである。

【００２５】均質化処理：４００乃至６２０℃ 本発明の組成及び造塊条件のスラブを面削した後、均質
化処理を施す。この均質化処理は、固溶及び析出調整を
目的として行われ、粒径が０．１乃至０．８μｍの金属
間化合物の平均粒子間距離を適正化する重要な処理であ
り、ピンホールの低減に寄与する。均質化処理温度が４
００℃未満の場合には、固溶元素の析出による析出数が
不十分となり、粒子間距離を広くするため、ピンホール
の多発を招く。なお、長時間の焼鈍を行う場合には均質
化処理温度が４００℃未満でも固溶元素が充分に析出す
るが、生産効率が悪くなるために好ましくない。一方、
均質化処理温度が６２０℃を超える場合には、固溶元素
の析出による析出数が不十分となり、粒子間距離を広く
するため、ピンホールの多発を招く。従って、均質化処
理温度は、４００乃至６２０℃とする。この均質化処理
時間は特に規定するものではないが、２時間以上行うこ
とが好ましい。

【００２６】中間焼鈍：３００乃至４５０℃ 前述の均質処理の後、熱間圧延し、次に冷間圧延を施
し、更に中間焼鈍する。この焼鈍は固溶元素の析出及び
再結晶を目的として行われるものであるが、前述の粒子
間距離は、中間焼鈍温度に影響される。中間焼鈍温度が
３００℃未満の場合には、固溶元素の析出による析出数
が不十分となり、粒子間距離を広くするため、ピンホー
ルの多発を招く。なお、長時間の焼鈍を行う場合には中
間焼鈍温度が３００℃未満でも固溶元素が充分に析出す
るが、生産効率が悪くなるために好ましくない。一方、
中間焼鈍温度が４５０℃を超える場合には、固溶元素の
析出による析出数が不十分となり、粒子間距離を広くす
るため、ピンホールの多発を招くと共に、平均結晶粒径
が粗大化し、Ｏ材強度も不足する。従って、中間焼鈍温
度は３００乃至４５０℃とする。この中間焼鈍時間は特
に規定するものではないが、２時間以上行うことが好ま
しい。

【００２７】

【実施例】以下、本発明に係る製造方法により製造され
たアルミニウム箔の実施例について、比較例と比較して
具体的に説明する。

【００２８】第１実施例 下記表１乃至２に示す組成を有するアルミニウム溶湯を
表１に示す凝固時の冷却速度で半連続鋳造し、スラブを
面削した後、５５０℃の温度で５時間の均質化処理を行
い、その直後に熱間圧延を開始し、２４０℃で熱間圧延
を終了し、板厚５ｍｍのアルミニウム板を得た。その
後、圧延率８６％で冷間圧延を行い、得た板を３７５℃
の温度で４時間の中間焼鈍を行った。更に、冷間圧延し
て、厚さが０．３ｍｍのアルミニウム箔地を製作した。
得られたアルミニウム箔地を表１に示す温度で箔圧延
し、最終焼鈍することにより厚さが６μｍのアルミニウ
ム箔を製作した。

【００２９】得られたアルミニウム箔地を、箔圧延時に
おける圧延性について評価した。但し、圧延性評価欄に
おいて、○（良好）は圧延時において円滑に圧延できた
ことを示し、×（不良）は同一圧延条件において、薄肉
化が困難であるか、強度不足により圧延速度を速くでき
ない又は板厚分布等の平面性制御が困難等のトラブルが
発生する傾向が強いことを示す。また、造塊時に浮遊晶
の発生により、圧延用としてスラブが取れなかったもの
も×（不良）とした。

【００３０】また、箔圧延温度は、先進率、張力、パス
スケ及び圧延荷重を制御することにより温度管理を行
い、各箔圧延パス終了後のコイル温度を接触温度計にて
実測し、その中での最高温度とした。

【００３１】更に、最終焼鈍の６μｍのアルミニウム箔
について、ピンホール検知機により１ｍ³当たりのピン
ホール数（直径５μｍ以上のもの）を測定した。ピンホ
ールは１００個／ｍ²以下が優れる。

【００３２】なお、表中の凝固時の冷却速度、粒子間距
離及び平均結晶粒径は以下により測定した。凝固時の冷
却速度は、造塊後の鋳塊により湯底側の定常部を採取
し、次に長辺面中央部の表皮より１００ｍｍの位置より
小片を採取し、更に電解研磨の後に交線法と二次枝法に
てＤＡＳを測定することにより算出した。詳細には、軽
金属学会の研究報告書No.２０「アルミニウムのデント
ライトアームスペーシングと冷却速度の測定法」に記載
の方法にて行い、交線法と二次枝法との測定値補正は数
式１に示される経験式を使用した。凝固時の冷却速度の
算出については、Ｆｅ量が０．６５重量％以下の場合は
数式２を使用し、Ｆｅ量が０．６５重量％を超える場合
は数式３を使用して算出する。

【００３３】

【数１】ｄｒ＝１．４９×ｄｓ ｄｒ：交線法によるＤＡＳ、ｄｓ：二次枝法によるＤＡ
Ｓ

【００３４】

【数２】ｄｓ＝３３．４×Ｃ^-0.33 Ｃ：凝固時の冷却
速度

【００３５】

【数３】ｄｓ＝７７×Ｃ^-0.42 Ｃ：凝固時の冷却速度

【００３６】平均粒子間距離は、粒径が０．１乃至０．
８μｍの金属間化合物の平均粒子間距離である。この平
均粒子間距離は、透過型電子顕微鏡と画像処理装置を使
用し、測定した。即ち、アルミニウム箔地より７．５ｍ
ｍ角の小片を採取し、箔厚０．１ｍｍに研磨後、直径３
ｍｍの円盤状に打ち抜く。これを温度３５０℃、時間５
分の条件で転位除去処理を行い、次に、ジェット研磨に
より箔厚が５μｍの観察サンプルを作製した。これらを
倍率１００００倍にて析出物の観察をし、総面積が３５
１２μｍ²になる視野数の写真を撮影した。また、この
観察の際に、フリンジ法により観察点の厚さも測定する
ことにより、観察体積を算出した。更に、この観察体積
と画像処理によりカウントした粒径が０．１乃至０．８
μｍの総金属間化合物の数とにより平均粒子間距離を算
出した。

【００３７】上述の圧延評価基準、ピンホール特性及び
Ｏ材強度の測定条件に基づいて評価し、又は測定した結
果を表２に示す。

【００３８】

【表１】

【００３９】

【表２】

【００４０】上記表２に示すように、実施例のNo.１乃
至６は、良好な圧延性を得た。また、ピンホール数及び
Ｏ材強度に関しても実施例No.１乃至６は、好ましい値
であり、全体に亘って良好なアルミニウム箔を得ること
ができた。

【００４１】一方、比較例No.２０は、ピンホール数は
良好な数であるものの、過剰なＦｅの添加により圧延性
が低下した。比較例No.２１は、圧延性は、良好であっ
たが、Ｆｅの添加不足により結晶粒を微細にすることが
できないために、ピンホール数が実施例に比べて劣っ
た。比較例２２及び２４は、圧延性は良好であったが、
比較例No.２２は過剰なＳｉの添加により、比較例No.２
４は過剰なＴｉの添加により、多量のピンホールが発生
した。比較例No.２３は、過剰なＣｕの添加により、圧
延性が不良であると共に、ピンホールの発生量が多かっ
た。

【００４２】比較例２６、２８、３０及び３２は、圧延
性及びＯ材強度は良好であるものの、鋳造凝固時の冷却
速度が請求項に規定された範囲より速すぎ、粒子間距離
が狭くなったために、マット面が粗くなり、極めて多量
のピンホールが発生した。比較例２５、２７、２９及び
３１は、鋳造凝固時の冷却速度が請求項に規定された範
囲より遅すぎ、グラススクリーン内で浮遊晶を生じたた
めに、圧延用スラブが製作できなかったものである。比
較例No.３３及び３４は、箔圧延温度が請求項に規定す
る範囲から外れているためにピンホールが多発した。

【００４３】第２実施例 表１及び表２に示す実施例No.１、４及び６と組成及び
凝固時の冷却速度がそれぞれ同じ鋳塊について、面削し
た後、表３に示す均質化処理を施し、その直後に熱間圧
延を開始し表３に示す温度で圧延を終了し、板厚５ｍｍ
のアルミニウム板を得た。冷間圧延して、厚さ０．３ｍ
ｍのアルミニウム箔地を製作した。得られたアルミニウ
ム箔地を表３に示す温度で箔圧延し、最終焼鈍すること
により、厚さが６μｍのアルミニウム箔を製作した。

【００４４】前述の第１実施例と同様に粒子間距離及び
圧延評価基準並びにピンホール特性の測定条件に基づい
て評価及び測定した結果を表３に示す。

【００４５】

【表３】

【００４６】表３に示すように、本実施例の実施例No.
７乃至１２については、良好な圧延性を得た。また、ピ
ンホール数についても同様に実施例No.７乃至１２につ
いては、好ましい値であり、全体に亘って良好な箔を得
ることができた。

【００４７】一方、比較例No.３５乃至４３は、圧延性
については良好であった。しかしながら、比較例No.３
５乃至４３においては、均質化処理温度又は中間処理温
度が請求項に規定する範囲から外れているために、粒子
間距離が広くなり、よってマット面が粗くなり、ピンホ
ールが多発した。また、比較例No.４４及び４５は、箔
圧延温度が請求項に規定する範囲から外れるためにピン
ホールが多発した。

【００４８】

【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、鋳
造凝固時の冷却速度、均質化処理条件、冷間圧延率及び
中間焼鈍条件の制御により粒子間距離の適正化を図るこ
とにより、箔圧延性に優れ、箔圧延後、ピンホールの発
生数が少ないアルミニウム箔を得ることができる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６６１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６６１Ｚ ６８１ ６８１ ６８２ ６８２ ６８３ ６８３ ６８６ ６８６Ｂ ６９１ ６９１Ｂ ６９２ ６９２Ａ ６９４ ６９４Ｂ (72)発明者 星野 晃三 栃木県真岡市鬼怒ヶ丘15番地 株式会社神 戸製鋼所真岡製造所内 Ｆターム(参考） 4E002 AA08 AD04 AD05 AD13 BC07 BD09 CB03 CB10

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｆｅ：０．３乃至１．０重量％、Ｓｉ：
   ０．１５重量％未満を含有し、残部がＡｌ及び不可避的
   不純物である組成のアルミニウム合金の溶湯を、凝固時
   の冷却速度を０．３乃至３．０℃／ｓｅｃで半連続鋳造
   し、面削した後、４００乃至６２０℃の温度範囲で均質
   化処理を施し、終了温度が２００乃至２６０℃の温度範
   囲となるように熱間圧延し、熱間圧延終了後に冷間圧延
   を行い、３００乃至４５０℃で中間焼鈍を施し、更に冷
   間圧延をすることにより、粒径が０．１乃至０．８μｍ
   以下の金属間化合物の平均粒子間距離が０．７乃至２．
   ５μｍであるアルミニウム箔地を７０乃至１１０℃の温
   度範囲で箔圧延をすることを特徴とするアルミニウム箔
   の製造方法。
2. 【請求項２】 前記アルミニウム合金に添加するＣｕの
   添加量が０．０２重量％以下であることを特徴とする請
   求項１に記載のアルミニウム箔の製造方法。
3. 【請求項３】 前記アルミニウム合金に添加するＴｉの
   添加量が０．０３重量％以下であることを特徴とする請
   求項１又は２に記載のアルミニウム箔の製造方法。