JPS6327550A - プロピレン系樹脂成形体の製造方法 - Google Patents
プロピレン系樹脂成形体の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明はプロピレン系樹脂成形体の製造方法に関し、特
に成形加工性、耐熱寸法安定性、#熱剛性、低温耐衝撃
性等に優れたプロピレン系樹脂成形体の製造方法に関す
るものである6
に成形加工性、耐熱寸法安定性、#熱剛性、低温耐衝撃
性等に優れたプロピレン系樹脂成形体の製造方法に関す
るものである6
プロピレン系樹脂はその優れた成形加工性、機械的強度
、外観、耐久性、耐薬品性、経済性等により、幅広い分
野に用いられている。しかしながら、その市場の拡がり
に伴い種々の要求性能は高度化し、同時に低廉化も求め
られている。例えば、オフィスオートメーション用機器
部品、家電製品用部品、各種生活用品や自動車用部品分
野では優れた成形加工性と高度な#熱寸法安定性、耐熱
剛性、衝撃性強度を有しつつ経済性に富んだプロピレン
系樹脂の実現が望まれている。 従来、上記分野にはタルク、マイカ、ガラス繊維等の無
機フィラーを主体とした各種フィラーを充填したプロピ
レン系樹脂が、耐熱剛性や成形加工性が比較的良好であ
ることから相当量使用されているが、低温域での衝撃強
度が低かったり、特殊なフィラーや高価なフィラーを用
いて経済的にも不利であったり、耐熱寸法安定性が劣っ
たり、成形品表面の傷付き白化が徴しかったりする等の
理由によって使用が制限される場合があり、そのような
用途には耐熱アクリロニトリル・ブタジェンスチレンm
脂(ABS) ヤl[リフェニレンエーテル樹脂(PP
E)等のエンジニアリング樹脂が使用されている。 そこで、経済的に有利で、かつ、良好な機械的強度を有
するものとして、故紙やta!a屑を配合した樹脂組成
物が提案された(特開昭54−42470号、同59−
207988号公報)、どの組成物は前記分野での活用
を少なからず回走としたが、デザインが複雑な成形体で
の成形加工性や、耐熱寸法安定性、低温#衝撃性等が不
十分であり、最近の高度な市場の要求を満たすことがで
きない。 一方、攪拌造粒法による樹脂組成物も多く提案されてい
る。例えば、ポリオレフィンに無機フィラーを充填する
もの(特開昭58−198588号、同59−3814
9号、同59−172531号、同59−220319
号、同110−1229号各公報)や紙を配合したもの
(特開昭130−233134号公報)等がある。しか
しながら、これらのものは成形加工性、耐熱剛性、低温
耐衝撃等が不十分であることは前記各材料と同様であり
、外観もよくなく、経済性も必ずしも有利ではない。 [発明が解決しようとする問題点1 本発明は、これら従来のポリオレフィン系樹脂における
技術上の問題点、即ち、成形加工性、#熱寸法安定性、
耐熱剛性、低温耐衝撃性の不足するところを高度に改善
し、かつ経済性も有利にすることを目的としている。 c問題点を解決するための手段] 未発明は、特定成分配合物を、特殊な方法で混合・混練
して成形加工する際に特定の樹脂温度範囲で混合・混練
および成形を行なうことによって上記目的を達成し得る
ことを見い出してなされたものである。 即ち、本発明は、下記の(a)成分および(b)成分か
らなる配合物を、攪拌造粒法で混合会混練し、そののち
成形加工して成形体を製造するに際し、該混合・混練お
よび成形加工を、該配合組成物の温度が、■成形加工が
射出成形のときは (a)成分の融解終了温度以上〜こ
の温度+30℃以下、・■成形加工がその他の成形のと
きは(a)成分のファイバーストレスが4.Eikg/
cm2での熱変形温度以上〜融解終了温度+30℃以下
、の範囲内で行なうことを特徴とするプロピレン系樹脂
成形耐の製造方法である。 (a)メルトフローレート(MFR)が25./10分
以上、常温キシレン可溶分が5〜20重量2、かつ該可
溶分中のエチレン含量が20〜45重、i %、および
プロピレン単独重合部分のMFRが30〜150g/1
0分である結晶性プロピレン・エチレンブロック共重合
体80〜40重量2 (b)ポリエステル系、ポリアミド系、ポリアクリロニ
トリル系、レーヨン系、木綿、羊毛の各種繊維より選ば
れた少なくとも 1種の繊維20〜60重量2 (ただし、配合量は、最終成形体のものを表す、) [作用] 本発明で用いる上記(a)成分の結晶性プロピレン・エ
チレン共重合体は、JIS−に7210 (230℃
、荷重2.18kg)によるMFRが253/10分以
上(中でも33g/10分以上、とりわけ45g/10
分以上、特に80g710分以上がよい)、常温キシレ
ン可溶分が5〜20千Mr%C好ましくは6〜18重量
B)かつ該可溶分中のエチレン含量が20〜45重量2
(好ましくは25〜35重量%)、およびプロピレン
単独重合部分のMFRが30〜150g/10分(中で
も30〜100g/10分、牛νに40〜80g/10
分がよい)のものである。 ここで、共重合体のMFRが25g/lo分未満では成
形加工性、耐熱寸法安定性、攪拌造粒時の混合容易性が
劣る。常温キシレン可溶分が5重量2未満では耐衝撃性
が劣り、20重量2超過では耐熱剛性が劣る。該可溶分
中のエチレン含量が200重量2満では耐衝撃性が劣り
、45重量%Mi過では攪拌造粒時の混合容易性や耐熱
剛性が劣る。また、プロピレン単独重合部分のMFRが
30g/10分未満では成形加工性、とりわけ射出成形
性、耐熱寸法安定性、攪拌混合時の混合容易性が劣り、
150g/10分超過では耐衝撃性が劣る。 MFRの測定は、JIS−に7210(230℃、2.
If1kg)により求める。常温キシレン可溶分は、2
gの試料を沸騰キシレン20Os Q中に15分間浸漬
して溶解させた後、常温まで冷却し、G4型ガラスフィ
ルターで濾過し乾爆して求めた固相重量から逆算して求
め、この可溶分中のエチレン含量はNMR法により求め
る。 なお、プロピレン単独重合部分のMFHについては、重
合工程において、該重合部分を抜き出して測定すること
ができる。 この共重合体の製造には、通常の立体規則性触媒が用い
られる0代表的にはハロゲン化チタン系化合物または担
体付チタン触媒成分とハロゲン化有機アルミニウム化合
物との複合触媒があり、必要に応じて安息香酸等の電子
供与化合物を加えたり、共粉砕等の手段により活性化し
たものを利用することができる0重合法としては、特公
昭38−1838号、同44−16He号、同49−3
02134号、特開昭50−11529号等の各公報に
記載された手法が用いられる。 共重合に際して、または共重合後の変性によってプロピ
レンとエチレンの外に、他の単量体、例えば、α−オレ
フィン(例えばブテン、ペンテン、ヘキセン、オクテン
等)、不飽和有機酸やその無水物(例えばアクリル酸、
メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、イタコン
酸等)、不飽和エステル(例えば醇酸ビニル、アクリル
酸エチル、メタクリル酸メチル等)やビニルシランまた
は芳香族ビニル化合物等との三元以上の共重合体となし
てもよい、更には、これら重合体の混合物でも差し支え
ない。 また、予め重合したものをジアシルパーオキサイド、ジ
アルキルパーオキサイド等の有機過酸化物でMFRを調
整してもよく、この調整は、成形加工性とりわけ射出成
形性を向上させ、かつ耐熱寸法安定性と低温耐衝撃性を
向上させるので好ましい、特に、この調整で共重合体の
MFRを45g/10分以上にしたものが好ましい。 このようにして得られるプロピレン・エチレンブロック
共重合体のエチレン含量は3〜12重量2、また、プロ
ピレン単独重合部分の密度は0.940 g/cm”以
上、さらには該部分の11−へブタン不溶分(If)は
911重量2上であるものが好ましい。 この (a)成分の形状は粒状、顆粒状、粉状等を問わ
ないが1粒状、顆粒状又はその併用が混合・混練の容易
性の点で好ましく、特に配合物が後記する (b)成分
と (a)成分のみのときは粒状の (a)成分が、ま
た、後記する付加的成分を併用した配合物のときは粒状
と顆粒状の(a)成分の併用が好ましく、各成分の分散
性、混練作業性を向上させる。特に、付加的成分が無機
フィラーのときは顆粒状の (a)成分が適する。 本発明で用いる上記(b)成分の繊維は、ポリエステル
系、ポリアミド系、ポリアクリルニトリル系、レーヨン
系、木綿、羊毛の各繊維より選ばれ′た少なくとも 1
種の繊維である。これらは、混紡品、交織品、交編品で
あっても差し支えない。中でも性能、経済性や入手の容
易さ等より、ポリエステル系、ポリアミド系またはこれ
らと木綿の混紡品が好ましい。これらm維は、不a布、
糸、織物1編物等の形状を問わない、特に屑繊維は経済
的に有利である。 これらの1a維は、配合前に予めターボミル等で解繊し
て綿状にするのが一般的で、その結果、長さ0.1〜2
0ffim、好ましくは0.5〜lOma+で、かつ、
太さ径504m以下、中でも30gm以下、特に5〜2
0gmのものが好ましく、本発明方法の前工程を通じて
溶解、分解しないものである。 以上の必須成分の配合割合は、最終成形体のものにおい
て、 (a)成分が80〜40重量2.好ましくは75
〜40重量2、特に好ましくは75〜50重量2であり
、 (b)成分が20〜60重量2.好ましくは25〜
60重量2.特に好ましくは25〜50重量Xである。 (b)成分が少ないと耐熱剛性、耐熱寸法安定性、耐衝
撃性が低く、多いと成形加工性、低温耐衝撃性が劣り好
ましくない。 本発明では、これら必須成分の外に付加的成分を、発明
の効果を著しく損なわない範囲で併用することができる
。付加的成分は、予め上記(a)成分との組成物となっ
ていてもよく、また、製造工程途中で配合されてもよい
。 付加的成分としては、本発明で用いる上記樹脂成分以外
の熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂、有機または無機の
フィラー、ゴムまたはラテックス、酸化防止剤、核剤、
着色剤、滑剤、光安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤1
分散剤、wA害防止剤、中和剤、発泡剤、可塑剤、気泡
防止剤、難燃剤、架橋剤、流れ性改良剤(例えば各種過
酸化物)、ウェルド強度改良剤(例えば各種過酸化物)
等を挙げることができる。 これらの中で、次のものは特に好ましいものである。 (1)無処理または表面舛理済みのマイカ、タルク、炭
酸カルシウム、硫醜バリウム、酸化チタンから選ばれた
少なくとも 1種の無機フィラーは。 耐熱剛性、耐熱寸法安定性等を向上させるので好ましく
、特にタルク、マイカ、とりわけタルクが好ましい、こ
こでマイカは平均粒径が 100JL11以下、好まし
くは504m以下、とりわけ30gm以下のものが好ま
しく、更にどちらかといえば金マイカより白マイカが好
ましい。タルクは平均粒径が50pm以下、好ましくは
15gm以下でアスペクト比が2以上、かつ豪州または
中国産原石より粉砕分級されたものが好ましく、中でも
とりわけ平均粒径が0.5〜lO弘m、特に1〜3 g
mでかつその粒度分布が狭い(例えば特開昭57−82
35号公報や同58−32850号公報に示される形態
を有する)ものが好ましい。これらは併用するこ、′も
出来る。 これらのフィラーの表面処理としては、例えばシランカ
ップリング剤系、高級脂肪酸系、脂肪酸金属塩系、不飽
和有機酸またはその誘導体系(無水マレモノ醇系、アク
リす酸系等)、有機チタネート系、樹脂酸系、ポリエチ
レングリコールエーテル等の各種処理剤での化学的また
は物理的表面処理を挙げることができる。また、平均粒
径の測定は例えば液相沈降方式の光透過法による稙算分
布の50%値による方法がある。 これらのフィラーの配合割合は、上記(a)成分、 (
b)成分およびフィラーの合計量に対して2511以下
、好ましくは1−15重量%、特に好ましくは5〜15
重量2の範囲が、成形加工性、低温耐衝撃性、外観の点
でよい。 (2)また1次に挙げる核剤の配合は、耐熱剛性を高め
たり耐熱寸法安定性を向上させる点で好ましく、その量
は組成物全体100重量部に対し0.01〜3重量部で
あり、 3重量部を超えると経済性に不利であり好まし
くない。 用いられる核剤は芳香族カルボン酸の金属塩、芳香族酸
性リン酸エステル金属塩から選ばれた少なくとも一種の
もので、具体的な化合物の例としては、パラ−t−ブチ
ル安息香酸アルミニウム塩、リン酸ビス(4−t−ブチ
ルフェニル)ナトリウム、ベンゼン環の2位同士がメチ
リデン、エチリデン笠のアルキリデンで結合されたリン
酸ビス(4,8−ジ−t−ブチルフェニル)ナトリウム
等が挙げられる。なかでもリン酸ビス(4−七−ブチル
フェニルナトリウム、ベンゼン環の2位同士がメチリデ
ン、エチリデン等のアルキリデンで結合されたりン耐ビ
ス(4,6−ジーt−ブチルフェニル)ナトリウムが好
ましく、とりわけベンゼン環の2位同士がメチリデン、
エチリデン等のアルキリデンで結合されたリン酸ビス(
4,6−ジーt−ブチルフェニル)ナトリウムが好まし
い。 (3)また、次に挙げる醇化防止剤の配合は,耐熱老化
性や混合ψ混練時における混合安定性の点で好ましく、
その量は組成物全体100重量部に対し0、01〜5重
量部であり、5重量部を超えると経済的に不利である。 用いられる酸化防止剤は、ホスファイト系、フェノール
系、硫黄系であり、具体的にはホスファイト系としては
、トリオクチルホスファイト、トリラウリルホスファイ
ト、トリデシルホスファイト、オクチル−ジフェニルホ
スファイト、トリス(2,4−ジ−t−ブチルフェニル
)ホスファイト、トリフェニルホスファイト、トリス(
ブトキシエチル)ホスファイト、トリス(ノニルフェニ
ル)ホスファイト、ジステアリンペンタエリスリトール
ジホスファイト、テトラ(トリデシル)−1,1,3−
トリス(2−メチル−5−t−ブチル−4−ヒドロキシ
フェニル)ブタンジホスファイト、テトラ(C12〜1
5”合アルキル)−4,4’−イソプロピリデンジフェ
ニルジホスファイト、テトラ(トリデシル)−4,4’
−ブチリデンビス(3−メチル−8−t−ブチルフェノ
ール)ジホスファイト、トリス(3,5−ジ−t−ブチ
ル−4−ヒドロキシフェニル)ホスファイト、トリス(
モノ・ジー混合ノニルフェニル)ホスファイト、水素化
−4,4°−イソプロピリデンジフェノールポリホスフ
ァイト、ビス(オクチルフェニル)・ビス[4,4−ブ
チリデンビス(3−メチル−e−t−ブチルフェノール
)]−1,6−ヘキサンジオールジホスファイト、フェ
ニル・4.4−インプロピリデンジフェノール・ペンタ
エリスリトールジホスファイト、ビス(2,4−t−ブ
チルフェニル)ペンタエリスリトールジホスファイト、
ビス(2,8−ジ−t−ブチル−4−メチルフェニル)
ペンタエリスリトールジホスファイト、トリス[4,4
−インプロピリデンビス(2−t−ブチルフェノール)
]ホスファイト、フェニル・ジイソデシルホスファイト
、ジ(ノニルフェニル)ペンタエリスリトールジホスフ
ァイト、トリス(l、3−ジ−ステアロイルオキシイソ
プロピル)ホスファイト、 4,4°−イソプロピリデ
ンビス(2−t−ブチルフェノール)・ジ(ノニルフェ
ニル)ホスファイト、9.10−ジ−ハイドロ−3−オ
キサ−10−フォスノアフェナンスレン−1O−オキサ
イド、テトラキス(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)
−4,4−ビフェニレンジホスホナイト等が挙げられる
。 フェノール系としては、2,6−ジーt−ブチル−p−
クレゾール、2.6−ジフェニル−4−オクトキシフェ
ノール、ステアリル−(3,5−ジ−メチル−4−ヒド
ロキシベンジル)チオグリコレート、ステアリル−β−
(4−ヒドロキシ−3,5−ジ−t−ブチルフェニル)
プロピオネート、ジステアリル−3,5−ジ−t−ブチ
ル−4−ヒドロキシベンジルホスホネート、2,4.8
−トリス(3”、5°−ジ−t−ブチルートヒドロキシ
ベンジルチオ)1,3.5− )リアジン、ジステアリ
ル(4−ヒドロキシ−3−メチル−5−t−ブチル)ベ
ンジルマロネート、2.2゛−メチレンビス(4−メチ
ル−6−トブチルフエノール)、 4,4°−メチレン
ビス(2,6−ジー1−ブチルフェノール)、2.2’
−メチレンビス[8−(1−メチルシクロヘキシル)p
−クレゾール]、ビス[3,5−ビス(4−ヒドロキシ
−3−t−ブチルフェニル)ブチリックアシドコグリコ
ールエステル。 4.4゛−ブチリデンビス(6−t−ブチル−履−クレ
ゾール)、 2.2゛−エチリデンビス(4,6−ジー
t−ブチルフェノール)、 2,2°−エチリデンビス
(4−3−ブチル−8−t−ブチルフェノール) 、
1,1.3−)リス(2−メチル−4−ヒドロキシ−5
−t−ブチルフェニル)ブタン、ビス(2−t−ブチル
−4−メチル−6−(2−ヒドロキシ−3−t−ブチル
−5−メチルベンジル)フェニル]テレフタレート、
1,3.5−トリス(2,6−シメチルー3−ヒドロキ
シ−4−、t−ブチル)ベンジルイソシアヌレート、1
,3.5− トリス(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒ
ドロキシベンジル) −2,4,8−)リスチルベンゼ
ン、テトラキス[メチレン−3−(3,5−シートブチ
ル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネート)メタン
、1,3.54リス(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒ
ドロキシベンジル)インシアヌレート、1,3.5−
トリス[(3,5−ジーし一ブチルー4−ヒドロキシフ
ェニル)プロピオニルオキシエチル)インシアヌレート
、2−オクチルチオ−4,8−ジ(4−ヒドロキシ−3
,5−ジ−t−ブチル)フェノキシ−1,3,5−)リ
アジン、414°−チオビス(6−t−ブチル−m−ク
レゾール)等のフェノール類および4,4°−ブチリデ
ンビス(2−t−ブチル−5−メチルフェノール)の炭
酸オリゴエステル(例えば重合度2,3,4,5,6,
7,8,9.10)等の多価フェノール炭酸オリ、ゴエ
ステル類が挙げられる。 さらに、硫黄系としては、例えば、ジラウリル−、シミ
リスチル−、ジステアリル−等のジアルキルチオジプロ
ピオネートおよびブチル−、オクチル−、ラウリル−、
ステアリル−等のフルキルチオプロピオン酸の多価アル
コール(例えばグリセリン、トリメチロールエタン、ト
リメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、トリス
ヒドロキシエチルイソシアヌレート)の円ステル(例え
ばペンタエリスリトールテトララウリルチオプロピオネ
ート)が挙げられる。 中でもフェノール系、硫黄系が好ましく、特にフェノー
ル系が混合混線時の安定性や耐熱老化性の点で好ましく
、とりわけ2.6−ジt−ブチル−p−クレゾール、テ
トラキス[メチレン−3−(3,5−ジ−t−ブチル−
4−ヒドロキシフェニル)プロピオネート] メタン、
ステアリル−β−(4−ヒドロキシ−3,5−ジ−t−
ブチルフェニル)プロピオネート、ジステアリルチオプ
「1ビオネート、ペンタエリスリトールテトララウリル
チオプロピオネートが好ましい、これらは、混合混線時
の加温領域で優れた劣化防止性効果を発揮する。 (4)また、各種滑剤や可塑剤1例えばステアリン酸カ
ルシウムやステアリン酸ブチル等の配合は攪拌混合性を
向上せしめるので望ましい。 (5)さらに、エチレン系ゴム、例えばエチレン・プロ
ピレン共重合ゴム−、エチレン・ブテン−1共重合ゴム
の配合は、耐衝撃性ばかりでなく耐熱寸法安定性、混合
混線の容易性の向上に有効である。 本発明の方法では1以上の必須成分および要すれば付加
的成分からなる配合物を攪拌造粒法で混合・混練し、そ
ののち成形加工して成形体を製造するに際し、該混合・
混練および成形加工を、該配合組成物の温度が、■成形
加工が射出成形のときは(a)成分の融解終了温度以上
〜この温度+30℃以下、■成形加工がその他の成形の
ときは (a)成分のファイバーストレスが4.8kg
/ca2での熱変形温度以上〜融解終了温度+30℃以
下、の範囲内で行なう方法が採られる。 ここで、「攪拌造粒法」とは、例えば、スーパーミキサ
ーやヘンシェルミキサー等の高速回転型攪拌混合器で攪
拌しながら混練物を得る方法であり、これを紹介したも
のとしては、昭和50年発行「造粒便覧」第283〜3
16頁の記載がある。この方法において、各成分の配合
は全量−時でも段階的または間歇的に行なってもよい、
Wl拌の回転数は一般には11000rp以上であり、
混合器の予熱または加熱の有無は問わない。一般に、混
合混練で(a)成分が溶融し始めると混合器のモーター
負荷電流が増加し始めるが、その電流値が攪拌開始時の
10〜202以上増加した適当な時点で、予め20℃前
後に冷却された別の混合器に移送して数百rpm程度の
低速回転数で冷却して組成物を得る。 この組成物はこれを粉砕器で粉砕してフレーク状にする
か、または造粒機で粒状(ペレット)にするのが好まし
い。また、例えば、(a)成分と (b)成分および要
すれば付加的成分を予め高濃度に配合した組成物を作り
、これをマスターバッチとして用い、別途(a)成分等
で希釈しつつ成形加工することもできる。 また、「融解終了温度」とは、差動走査熱量計([]1
fferential Scanning Calor
imeter 、以下、DSCと略称する)で測定され
た融解ピーク曲線において、最終ピークの変曲点での接
線の外挿直線とベースラインとの交点である。 OSC
M定では、サンプルff15mg、差動速度lO℃/分
の条件が用いられる。 「攪拌造粒法」によらなければ、均一分散した組成物を
得がたいばかりか、機械的混練による品質劣化の少ない
組成物が得がたい。 射出成形の場合、配合組成物の温度が(a)成分の融解
終了温度未満では成形困難であり、この温度+30℃超
過では(b)成分が変質、分解または形状が変化したり
して成形体の品質が劣るようになる。このことは、射出
成形以外の成形において上記「融解終了温度」を「ファ
イバーストレスが4.8kg/cm2での熱変形温度」
に置き代えたときと同様である。 本発明で用いる配合組成物は、どちらかといえば、射出
成形により適しており、その場合混合・混練および成形
加工時の好ましい配合組成物温度は、融解終了温度+2
5℃以下である。 さらに、成形加工法は押゛出成形、中空成形、射出成形
、シート成形、熟成形等殆ど全ての成形法において本発
明の効果は発揮されるが、中でも押出成形、シート成形
、熟成形、射出成形が好ましく、とりわけ射出成形がよ
い。 【発明の効果] 本発明の方法によってのみ、先の目的が達成されるほか
に、耐傷性き性、塗装性もよくヒケも少ない活用性の極
めて高いプロピレン系樹脂成形体が得られる。その為、
高い品質レベルと経済性の要求される分野、例えば、オ
フィスオートメーション機器、家電製品、生活用品、自
動車等広(X分野にわたって広く適用が可能となった。 [実施例1 以下の実施例で用いる評価方法は次の通りである。 (1)成形加工性 8機製作所製5T−35型スクリューインライン射出成
形機で、幅8111II+、厚み2mmの断面形状を有
するスパイラル金型を用い、成形温度を (a)成分の
融解終了温度+25℃(ただし、比較例4では融解終了
温度+45℃、また、比較例6では280℃)とし、射
出圧力を800kg1cI112にして成形を実施した
。このときのスパイラル流れ長さを計測して「流動性」
として評価し、同時にその成形時のスクリュー押切時間
を「充填時間」として評価した。前者は長さが長いほど
、また、後者は時間が短いほど成形加工性がよい。 (2) lll1熱寸法安定性 200mm径×2II11厚の円板状試片(ゲート:l
l11径のピンポイント)を上記射出成形機で同様に成
形し、これを23℃、50%R)+ (相対湿度)の雰
囲気で72時間放置後、それを定盤上に静置し、その最
大変形量を成形反り量としてノギスで測定する。また、
同試片を 100℃の熱風炉で4時間処理し、更に23
℃、50% RHの室内に24時間放置後、先の方法で
反り量を測定し、下記式にて算出したものを再加熱反り
変形量とする。この再加熱反り変形量が3■以下のもの
は実用上特に良好である。 再加熱反り変形量= 1成形反り量−加熱処理後の反り量1 (3)#熱剛性 J IS−に7203 (測定温度110℃)に準拠。 (4)低温衝撃強度 サポート(穴径40+am)上に設置した試験片(10
0X100X2各mm)に荷重センサであるダートを落
下させ(1m X 4kgf) 、試験片の衝撃荷重に
おける変形破壊挙動を測定し、得られた衝撃ノ々ターン
における亀裂発生点までにおいて吸収された衝撃エネル
ギーを算出し、材料の衝撃強度とした。測定雰囲気温度
は一40℃(ただし、実験No、13では23℃)であ
る。 また、各実施例および比較例で用いた配合成分は次のと
おりである。 (b)成分:裁断後に綿状に解繊した繊維Bl ポリ
アミド、直径14pm、長さ5ffi飼。 B2 ポ+)x−7,チル80%十木綿2oz(混紡
品)、直径16ルエ、長さ51ゆ B3 ポリエステル85%+木綿35X (I紡品
)、直径17終m、長さ51゜ (C)成分;付加的成分 C1タルク、中国産、実質IFB、m以下で平均粒径1
.5 ルm、アスペクト比4゜ C2ガラス繊維、直径l吟]。 (d)成分:その他の成分 耐熱ABS (鐘淵化学工業社製アクリロニトリル−ブ
タジェン−スチレン共重合体「カネエース」) 実施例1〜7および比較例1〜6 第1表に示す各配合物を高速回転型攪拌混合器(用田製
作所製スーパーミキサー:1OOf!、)に投入し、1
20orpmにて攪拌混合・混練した0次に。 該組成物が実質的に (a)成分の融解終了温度+25
℃に達した後、いったん50Orpmに撹拌速度を落し
つつ、20℃に冷却された冷却専用混合器に移送した。 こうして得られた塊状組成物を粉砕機にて粉砕し、更に
先と同じ融溶温度に設定した三菱重工。 社製40mm径単軸押出機にて粒状(ペレット)化した
。 この際、(a)成分のAI、 A2およびA3について
はその+oo 重量部にリン醸ビス(4,8−ジ−t−
ブチルフェニル)ナトリウム0.15重量部およびテト
ラキス[メチレン−3−(3,5−ジ−t−ブチル−4
−ヒドロキシフェニル)プロピオネート17720.1
0重量部を配合したものを用いた。また、同A4. A
5およびA6についてはトリス(2,4−ジ−t−ブチ
ルフェニル)ホスファイトを0.10重量部配合したも
のを用いた。なお、比較例4では攪拌混合・混練および
造粒の温度は (a)成分の融解終了温度+45℃とし
た。この後、欠配した評価方法で評価した。ただし、耐
熱剛性と低温衝撃強度の試験片は、成形加工性評価で用
いるのと同じ射出成形機に各試片用金型を取り付け、同
様な条件で成形したものを用いた。これらの結果を第1
表に示す。 実施例1〜7の結果については、いずれも良好な成形加
工性、耐熱寸法安定性、耐熱剛性および低温衝撃強度を
発現した。これに対し、比較例1〜6はいずれも性能バ
ランスが不良であった。 さらに、実施例5の組成物ペレットを三菱ナトコ800
EX L型射出成形機を用いて先と同じ成形条件で30
0 X600 X3各■の寸法の自動車内装部品を想定
したモデル板を成形し、その成形加工性。 耐熱寸法安定性、耐熱剛性、低温衝撃性を評価したとこ
ろ、いずれも実用十分なレベルを発現し、同時にヒケや
耐傷付性、塗装性、ウェルド強度、外観等も実用十分で
あった。 また、実施例4の組成物ペレットを三菱重工社製シート
成形機を用いて先の射出成形の時と同じ温度条件下で1
200mm幅X 2.Omm厚のシートを押出成形した
。このとき、そのシート加工性は良好で、得られたシー
トは実用十分な耐熱寸法安定性、耐熱剛性、低温衝撃性
を発現した。
、外観、耐久性、耐薬品性、経済性等により、幅広い分
野に用いられている。しかしながら、その市場の拡がり
に伴い種々の要求性能は高度化し、同時に低廉化も求め
られている。例えば、オフィスオートメーション用機器
部品、家電製品用部品、各種生活用品や自動車用部品分
野では優れた成形加工性と高度な#熱寸法安定性、耐熱
剛性、衝撃性強度を有しつつ経済性に富んだプロピレン
系樹脂の実現が望まれている。 従来、上記分野にはタルク、マイカ、ガラス繊維等の無
機フィラーを主体とした各種フィラーを充填したプロピ
レン系樹脂が、耐熱剛性や成形加工性が比較的良好であ
ることから相当量使用されているが、低温域での衝撃強
度が低かったり、特殊なフィラーや高価なフィラーを用
いて経済的にも不利であったり、耐熱寸法安定性が劣っ
たり、成形品表面の傷付き白化が徴しかったりする等の
理由によって使用が制限される場合があり、そのような
用途には耐熱アクリロニトリル・ブタジェンスチレンm
脂(ABS) ヤl[リフェニレンエーテル樹脂(PP
E)等のエンジニアリング樹脂が使用されている。 そこで、経済的に有利で、かつ、良好な機械的強度を有
するものとして、故紙やta!a屑を配合した樹脂組成
物が提案された(特開昭54−42470号、同59−
207988号公報)、どの組成物は前記分野での活用
を少なからず回走としたが、デザインが複雑な成形体で
の成形加工性や、耐熱寸法安定性、低温#衝撃性等が不
十分であり、最近の高度な市場の要求を満たすことがで
きない。 一方、攪拌造粒法による樹脂組成物も多く提案されてい
る。例えば、ポリオレフィンに無機フィラーを充填する
もの(特開昭58−198588号、同59−3814
9号、同59−172531号、同59−220319
号、同110−1229号各公報)や紙を配合したもの
(特開昭130−233134号公報)等がある。しか
しながら、これらのものは成形加工性、耐熱剛性、低温
耐衝撃等が不十分であることは前記各材料と同様であり
、外観もよくなく、経済性も必ずしも有利ではない。 [発明が解決しようとする問題点1 本発明は、これら従来のポリオレフィン系樹脂における
技術上の問題点、即ち、成形加工性、#熱寸法安定性、
耐熱剛性、低温耐衝撃性の不足するところを高度に改善
し、かつ経済性も有利にすることを目的としている。 c問題点を解決するための手段] 未発明は、特定成分配合物を、特殊な方法で混合・混練
して成形加工する際に特定の樹脂温度範囲で混合・混練
および成形を行なうことによって上記目的を達成し得る
ことを見い出してなされたものである。 即ち、本発明は、下記の(a)成分および(b)成分か
らなる配合物を、攪拌造粒法で混合会混練し、そののち
成形加工して成形体を製造するに際し、該混合・混練お
よび成形加工を、該配合組成物の温度が、■成形加工が
射出成形のときは (a)成分の融解終了温度以上〜こ
の温度+30℃以下、・■成形加工がその他の成形のと
きは(a)成分のファイバーストレスが4.Eikg/
cm2での熱変形温度以上〜融解終了温度+30℃以下
、の範囲内で行なうことを特徴とするプロピレン系樹脂
成形耐の製造方法である。 (a)メルトフローレート(MFR)が25./10分
以上、常温キシレン可溶分が5〜20重量2、かつ該可
溶分中のエチレン含量が20〜45重、i %、および
プロピレン単独重合部分のMFRが30〜150g/1
0分である結晶性プロピレン・エチレンブロック共重合
体80〜40重量2 (b)ポリエステル系、ポリアミド系、ポリアクリロニ
トリル系、レーヨン系、木綿、羊毛の各種繊維より選ば
れた少なくとも 1種の繊維20〜60重量2 (ただし、配合量は、最終成形体のものを表す、) [作用] 本発明で用いる上記(a)成分の結晶性プロピレン・エ
チレン共重合体は、JIS−に7210 (230℃
、荷重2.18kg)によるMFRが253/10分以
上(中でも33g/10分以上、とりわけ45g/10
分以上、特に80g710分以上がよい)、常温キシレ
ン可溶分が5〜20千Mr%C好ましくは6〜18重量
B)かつ該可溶分中のエチレン含量が20〜45重量2
(好ましくは25〜35重量%)、およびプロピレン
単独重合部分のMFRが30〜150g/10分(中で
も30〜100g/10分、牛νに40〜80g/10
分がよい)のものである。 ここで、共重合体のMFRが25g/lo分未満では成
形加工性、耐熱寸法安定性、攪拌造粒時の混合容易性が
劣る。常温キシレン可溶分が5重量2未満では耐衝撃性
が劣り、20重量2超過では耐熱剛性が劣る。該可溶分
中のエチレン含量が200重量2満では耐衝撃性が劣り
、45重量%Mi過では攪拌造粒時の混合容易性や耐熱
剛性が劣る。また、プロピレン単独重合部分のMFRが
30g/10分未満では成形加工性、とりわけ射出成形
性、耐熱寸法安定性、攪拌混合時の混合容易性が劣り、
150g/10分超過では耐衝撃性が劣る。 MFRの測定は、JIS−に7210(230℃、2.
If1kg)により求める。常温キシレン可溶分は、2
gの試料を沸騰キシレン20Os Q中に15分間浸漬
して溶解させた後、常温まで冷却し、G4型ガラスフィ
ルターで濾過し乾爆して求めた固相重量から逆算して求
め、この可溶分中のエチレン含量はNMR法により求め
る。 なお、プロピレン単独重合部分のMFHについては、重
合工程において、該重合部分を抜き出して測定すること
ができる。 この共重合体の製造には、通常の立体規則性触媒が用い
られる0代表的にはハロゲン化チタン系化合物または担
体付チタン触媒成分とハロゲン化有機アルミニウム化合
物との複合触媒があり、必要に応じて安息香酸等の電子
供与化合物を加えたり、共粉砕等の手段により活性化し
たものを利用することができる0重合法としては、特公
昭38−1838号、同44−16He号、同49−3
02134号、特開昭50−11529号等の各公報に
記載された手法が用いられる。 共重合に際して、または共重合後の変性によってプロピ
レンとエチレンの外に、他の単量体、例えば、α−オレ
フィン(例えばブテン、ペンテン、ヘキセン、オクテン
等)、不飽和有機酸やその無水物(例えばアクリル酸、
メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、イタコン
酸等)、不飽和エステル(例えば醇酸ビニル、アクリル
酸エチル、メタクリル酸メチル等)やビニルシランまた
は芳香族ビニル化合物等との三元以上の共重合体となし
てもよい、更には、これら重合体の混合物でも差し支え
ない。 また、予め重合したものをジアシルパーオキサイド、ジ
アルキルパーオキサイド等の有機過酸化物でMFRを調
整してもよく、この調整は、成形加工性とりわけ射出成
形性を向上させ、かつ耐熱寸法安定性と低温耐衝撃性を
向上させるので好ましい、特に、この調整で共重合体の
MFRを45g/10分以上にしたものが好ましい。 このようにして得られるプロピレン・エチレンブロック
共重合体のエチレン含量は3〜12重量2、また、プロ
ピレン単独重合部分の密度は0.940 g/cm”以
上、さらには該部分の11−へブタン不溶分(If)は
911重量2上であるものが好ましい。 この (a)成分の形状は粒状、顆粒状、粉状等を問わ
ないが1粒状、顆粒状又はその併用が混合・混練の容易
性の点で好ましく、特に配合物が後記する (b)成分
と (a)成分のみのときは粒状の (a)成分が、ま
た、後記する付加的成分を併用した配合物のときは粒状
と顆粒状の(a)成分の併用が好ましく、各成分の分散
性、混練作業性を向上させる。特に、付加的成分が無機
フィラーのときは顆粒状の (a)成分が適する。 本発明で用いる上記(b)成分の繊維は、ポリエステル
系、ポリアミド系、ポリアクリルニトリル系、レーヨン
系、木綿、羊毛の各繊維より選ばれ′た少なくとも 1
種の繊維である。これらは、混紡品、交織品、交編品で
あっても差し支えない。中でも性能、経済性や入手の容
易さ等より、ポリエステル系、ポリアミド系またはこれ
らと木綿の混紡品が好ましい。これらm維は、不a布、
糸、織物1編物等の形状を問わない、特に屑繊維は経済
的に有利である。 これらの1a維は、配合前に予めターボミル等で解繊し
て綿状にするのが一般的で、その結果、長さ0.1〜2
0ffim、好ましくは0.5〜lOma+で、かつ、
太さ径504m以下、中でも30gm以下、特に5〜2
0gmのものが好ましく、本発明方法の前工程を通じて
溶解、分解しないものである。 以上の必須成分の配合割合は、最終成形体のものにおい
て、 (a)成分が80〜40重量2.好ましくは75
〜40重量2、特に好ましくは75〜50重量2であり
、 (b)成分が20〜60重量2.好ましくは25〜
60重量2.特に好ましくは25〜50重量Xである。 (b)成分が少ないと耐熱剛性、耐熱寸法安定性、耐衝
撃性が低く、多いと成形加工性、低温耐衝撃性が劣り好
ましくない。 本発明では、これら必須成分の外に付加的成分を、発明
の効果を著しく損なわない範囲で併用することができる
。付加的成分は、予め上記(a)成分との組成物となっ
ていてもよく、また、製造工程途中で配合されてもよい
。 付加的成分としては、本発明で用いる上記樹脂成分以外
の熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂、有機または無機の
フィラー、ゴムまたはラテックス、酸化防止剤、核剤、
着色剤、滑剤、光安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤1
分散剤、wA害防止剤、中和剤、発泡剤、可塑剤、気泡
防止剤、難燃剤、架橋剤、流れ性改良剤(例えば各種過
酸化物)、ウェルド強度改良剤(例えば各種過酸化物)
等を挙げることができる。 これらの中で、次のものは特に好ましいものである。 (1)無処理または表面舛理済みのマイカ、タルク、炭
酸カルシウム、硫醜バリウム、酸化チタンから選ばれた
少なくとも 1種の無機フィラーは。 耐熱剛性、耐熱寸法安定性等を向上させるので好ましく
、特にタルク、マイカ、とりわけタルクが好ましい、こ
こでマイカは平均粒径が 100JL11以下、好まし
くは504m以下、とりわけ30gm以下のものが好ま
しく、更にどちらかといえば金マイカより白マイカが好
ましい。タルクは平均粒径が50pm以下、好ましくは
15gm以下でアスペクト比が2以上、かつ豪州または
中国産原石より粉砕分級されたものが好ましく、中でも
とりわけ平均粒径が0.5〜lO弘m、特に1〜3 g
mでかつその粒度分布が狭い(例えば特開昭57−82
35号公報や同58−32850号公報に示される形態
を有する)ものが好ましい。これらは併用するこ、′も
出来る。 これらのフィラーの表面処理としては、例えばシランカ
ップリング剤系、高級脂肪酸系、脂肪酸金属塩系、不飽
和有機酸またはその誘導体系(無水マレモノ醇系、アク
リす酸系等)、有機チタネート系、樹脂酸系、ポリエチ
レングリコールエーテル等の各種処理剤での化学的また
は物理的表面処理を挙げることができる。また、平均粒
径の測定は例えば液相沈降方式の光透過法による稙算分
布の50%値による方法がある。 これらのフィラーの配合割合は、上記(a)成分、 (
b)成分およびフィラーの合計量に対して2511以下
、好ましくは1−15重量%、特に好ましくは5〜15
重量2の範囲が、成形加工性、低温耐衝撃性、外観の点
でよい。 (2)また1次に挙げる核剤の配合は、耐熱剛性を高め
たり耐熱寸法安定性を向上させる点で好ましく、その量
は組成物全体100重量部に対し0.01〜3重量部で
あり、 3重量部を超えると経済性に不利であり好まし
くない。 用いられる核剤は芳香族カルボン酸の金属塩、芳香族酸
性リン酸エステル金属塩から選ばれた少なくとも一種の
もので、具体的な化合物の例としては、パラ−t−ブチ
ル安息香酸アルミニウム塩、リン酸ビス(4−t−ブチ
ルフェニル)ナトリウム、ベンゼン環の2位同士がメチ
リデン、エチリデン笠のアルキリデンで結合されたリン
酸ビス(4,8−ジ−t−ブチルフェニル)ナトリウム
等が挙げられる。なかでもリン酸ビス(4−七−ブチル
フェニルナトリウム、ベンゼン環の2位同士がメチリデ
ン、エチリデン等のアルキリデンで結合されたりン耐ビ
ス(4,6−ジーt−ブチルフェニル)ナトリウムが好
ましく、とりわけベンゼン環の2位同士がメチリデン、
エチリデン等のアルキリデンで結合されたリン酸ビス(
4,6−ジーt−ブチルフェニル)ナトリウムが好まし
い。 (3)また、次に挙げる醇化防止剤の配合は,耐熱老化
性や混合ψ混練時における混合安定性の点で好ましく、
その量は組成物全体100重量部に対し0、01〜5重
量部であり、5重量部を超えると経済的に不利である。 用いられる酸化防止剤は、ホスファイト系、フェノール
系、硫黄系であり、具体的にはホスファイト系としては
、トリオクチルホスファイト、トリラウリルホスファイ
ト、トリデシルホスファイト、オクチル−ジフェニルホ
スファイト、トリス(2,4−ジ−t−ブチルフェニル
)ホスファイト、トリフェニルホスファイト、トリス(
ブトキシエチル)ホスファイト、トリス(ノニルフェニ
ル)ホスファイト、ジステアリンペンタエリスリトール
ジホスファイト、テトラ(トリデシル)−1,1,3−
トリス(2−メチル−5−t−ブチル−4−ヒドロキシ
フェニル)ブタンジホスファイト、テトラ(C12〜1
5”合アルキル)−4,4’−イソプロピリデンジフェ
ニルジホスファイト、テトラ(トリデシル)−4,4’
−ブチリデンビス(3−メチル−8−t−ブチルフェノ
ール)ジホスファイト、トリス(3,5−ジ−t−ブチ
ル−4−ヒドロキシフェニル)ホスファイト、トリス(
モノ・ジー混合ノニルフェニル)ホスファイト、水素化
−4,4°−イソプロピリデンジフェノールポリホスフ
ァイト、ビス(オクチルフェニル)・ビス[4,4−ブ
チリデンビス(3−メチル−e−t−ブチルフェノール
)]−1,6−ヘキサンジオールジホスファイト、フェ
ニル・4.4−インプロピリデンジフェノール・ペンタ
エリスリトールジホスファイト、ビス(2,4−t−ブ
チルフェニル)ペンタエリスリトールジホスファイト、
ビス(2,8−ジ−t−ブチル−4−メチルフェニル)
ペンタエリスリトールジホスファイト、トリス[4,4
−インプロピリデンビス(2−t−ブチルフェノール)
]ホスファイト、フェニル・ジイソデシルホスファイト
、ジ(ノニルフェニル)ペンタエリスリトールジホスフ
ァイト、トリス(l、3−ジ−ステアロイルオキシイソ
プロピル)ホスファイト、 4,4°−イソプロピリデ
ンビス(2−t−ブチルフェノール)・ジ(ノニルフェ
ニル)ホスファイト、9.10−ジ−ハイドロ−3−オ
キサ−10−フォスノアフェナンスレン−1O−オキサ
イド、テトラキス(2,4−ジ−t−ブチルフェニル)
−4,4−ビフェニレンジホスホナイト等が挙げられる
。 フェノール系としては、2,6−ジーt−ブチル−p−
クレゾール、2.6−ジフェニル−4−オクトキシフェ
ノール、ステアリル−(3,5−ジ−メチル−4−ヒド
ロキシベンジル)チオグリコレート、ステアリル−β−
(4−ヒドロキシ−3,5−ジ−t−ブチルフェニル)
プロピオネート、ジステアリル−3,5−ジ−t−ブチ
ル−4−ヒドロキシベンジルホスホネート、2,4.8
−トリス(3”、5°−ジ−t−ブチルートヒドロキシ
ベンジルチオ)1,3.5− )リアジン、ジステアリ
ル(4−ヒドロキシ−3−メチル−5−t−ブチル)ベ
ンジルマロネート、2.2゛−メチレンビス(4−メチ
ル−6−トブチルフエノール)、 4,4°−メチレン
ビス(2,6−ジー1−ブチルフェノール)、2.2’
−メチレンビス[8−(1−メチルシクロヘキシル)p
−クレゾール]、ビス[3,5−ビス(4−ヒドロキシ
−3−t−ブチルフェニル)ブチリックアシドコグリコ
ールエステル。 4.4゛−ブチリデンビス(6−t−ブチル−履−クレ
ゾール)、 2.2゛−エチリデンビス(4,6−ジー
t−ブチルフェノール)、 2,2°−エチリデンビス
(4−3−ブチル−8−t−ブチルフェノール) 、
1,1.3−)リス(2−メチル−4−ヒドロキシ−5
−t−ブチルフェニル)ブタン、ビス(2−t−ブチル
−4−メチル−6−(2−ヒドロキシ−3−t−ブチル
−5−メチルベンジル)フェニル]テレフタレート、
1,3.5−トリス(2,6−シメチルー3−ヒドロキ
シ−4−、t−ブチル)ベンジルイソシアヌレート、1
,3.5− トリス(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒ
ドロキシベンジル) −2,4,8−)リスチルベンゼ
ン、テトラキス[メチレン−3−(3,5−シートブチ
ル−4−ヒドロキシフェニル)プロピオネート)メタン
、1,3.54リス(3,5−ジ−t−ブチル−4−ヒ
ドロキシベンジル)インシアヌレート、1,3.5−
トリス[(3,5−ジーし一ブチルー4−ヒドロキシフ
ェニル)プロピオニルオキシエチル)インシアヌレート
、2−オクチルチオ−4,8−ジ(4−ヒドロキシ−3
,5−ジ−t−ブチル)フェノキシ−1,3,5−)リ
アジン、414°−チオビス(6−t−ブチル−m−ク
レゾール)等のフェノール類および4,4°−ブチリデ
ンビス(2−t−ブチル−5−メチルフェノール)の炭
酸オリゴエステル(例えば重合度2,3,4,5,6,
7,8,9.10)等の多価フェノール炭酸オリ、ゴエ
ステル類が挙げられる。 さらに、硫黄系としては、例えば、ジラウリル−、シミ
リスチル−、ジステアリル−等のジアルキルチオジプロ
ピオネートおよびブチル−、オクチル−、ラウリル−、
ステアリル−等のフルキルチオプロピオン酸の多価アル
コール(例えばグリセリン、トリメチロールエタン、ト
リメチロールプロパン、ペンタエリスリトール、トリス
ヒドロキシエチルイソシアヌレート)の円ステル(例え
ばペンタエリスリトールテトララウリルチオプロピオネ
ート)が挙げられる。 中でもフェノール系、硫黄系が好ましく、特にフェノー
ル系が混合混線時の安定性や耐熱老化性の点で好ましく
、とりわけ2.6−ジt−ブチル−p−クレゾール、テ
トラキス[メチレン−3−(3,5−ジ−t−ブチル−
4−ヒドロキシフェニル)プロピオネート] メタン、
ステアリル−β−(4−ヒドロキシ−3,5−ジ−t−
ブチルフェニル)プロピオネート、ジステアリルチオプ
「1ビオネート、ペンタエリスリトールテトララウリル
チオプロピオネートが好ましい、これらは、混合混線時
の加温領域で優れた劣化防止性効果を発揮する。 (4)また、各種滑剤や可塑剤1例えばステアリン酸カ
ルシウムやステアリン酸ブチル等の配合は攪拌混合性を
向上せしめるので望ましい。 (5)さらに、エチレン系ゴム、例えばエチレン・プロ
ピレン共重合ゴム−、エチレン・ブテン−1共重合ゴム
の配合は、耐衝撃性ばかりでなく耐熱寸法安定性、混合
混線の容易性の向上に有効である。 本発明の方法では1以上の必須成分および要すれば付加
的成分からなる配合物を攪拌造粒法で混合・混練し、そ
ののち成形加工して成形体を製造するに際し、該混合・
混練および成形加工を、該配合組成物の温度が、■成形
加工が射出成形のときは(a)成分の融解終了温度以上
〜この温度+30℃以下、■成形加工がその他の成形の
ときは (a)成分のファイバーストレスが4.8kg
/ca2での熱変形温度以上〜融解終了温度+30℃以
下、の範囲内で行なう方法が採られる。 ここで、「攪拌造粒法」とは、例えば、スーパーミキサ
ーやヘンシェルミキサー等の高速回転型攪拌混合器で攪
拌しながら混練物を得る方法であり、これを紹介したも
のとしては、昭和50年発行「造粒便覧」第283〜3
16頁の記載がある。この方法において、各成分の配合
は全量−時でも段階的または間歇的に行なってもよい、
Wl拌の回転数は一般には11000rp以上であり、
混合器の予熱または加熱の有無は問わない。一般に、混
合混練で(a)成分が溶融し始めると混合器のモーター
負荷電流が増加し始めるが、その電流値が攪拌開始時の
10〜202以上増加した適当な時点で、予め20℃前
後に冷却された別の混合器に移送して数百rpm程度の
低速回転数で冷却して組成物を得る。 この組成物はこれを粉砕器で粉砕してフレーク状にする
か、または造粒機で粒状(ペレット)にするのが好まし
い。また、例えば、(a)成分と (b)成分および要
すれば付加的成分を予め高濃度に配合した組成物を作り
、これをマスターバッチとして用い、別途(a)成分等
で希釈しつつ成形加工することもできる。 また、「融解終了温度」とは、差動走査熱量計([]1
fferential Scanning Calor
imeter 、以下、DSCと略称する)で測定され
た融解ピーク曲線において、最終ピークの変曲点での接
線の外挿直線とベースラインとの交点である。 OSC
M定では、サンプルff15mg、差動速度lO℃/分
の条件が用いられる。 「攪拌造粒法」によらなければ、均一分散した組成物を
得がたいばかりか、機械的混練による品質劣化の少ない
組成物が得がたい。 射出成形の場合、配合組成物の温度が(a)成分の融解
終了温度未満では成形困難であり、この温度+30℃超
過では(b)成分が変質、分解または形状が変化したり
して成形体の品質が劣るようになる。このことは、射出
成形以外の成形において上記「融解終了温度」を「ファ
イバーストレスが4.8kg/cm2での熱変形温度」
に置き代えたときと同様である。 本発明で用いる配合組成物は、どちらかといえば、射出
成形により適しており、その場合混合・混練および成形
加工時の好ましい配合組成物温度は、融解終了温度+2
5℃以下である。 さらに、成形加工法は押゛出成形、中空成形、射出成形
、シート成形、熟成形等殆ど全ての成形法において本発
明の効果は発揮されるが、中でも押出成形、シート成形
、熟成形、射出成形が好ましく、とりわけ射出成形がよ
い。 【発明の効果] 本発明の方法によってのみ、先の目的が達成されるほか
に、耐傷性き性、塗装性もよくヒケも少ない活用性の極
めて高いプロピレン系樹脂成形体が得られる。その為、
高い品質レベルと経済性の要求される分野、例えば、オ
フィスオートメーション機器、家電製品、生活用品、自
動車等広(X分野にわたって広く適用が可能となった。 [実施例1 以下の実施例で用いる評価方法は次の通りである。 (1)成形加工性 8機製作所製5T−35型スクリューインライン射出成
形機で、幅8111II+、厚み2mmの断面形状を有
するスパイラル金型を用い、成形温度を (a)成分の
融解終了温度+25℃(ただし、比較例4では融解終了
温度+45℃、また、比較例6では280℃)とし、射
出圧力を800kg1cI112にして成形を実施した
。このときのスパイラル流れ長さを計測して「流動性」
として評価し、同時にその成形時のスクリュー押切時間
を「充填時間」として評価した。前者は長さが長いほど
、また、後者は時間が短いほど成形加工性がよい。 (2) lll1熱寸法安定性 200mm径×2II11厚の円板状試片(ゲート:l
l11径のピンポイント)を上記射出成形機で同様に成
形し、これを23℃、50%R)+ (相対湿度)の雰
囲気で72時間放置後、それを定盤上に静置し、その最
大変形量を成形反り量としてノギスで測定する。また、
同試片を 100℃の熱風炉で4時間処理し、更に23
℃、50% RHの室内に24時間放置後、先の方法で
反り量を測定し、下記式にて算出したものを再加熱反り
変形量とする。この再加熱反り変形量が3■以下のもの
は実用上特に良好である。 再加熱反り変形量= 1成形反り量−加熱処理後の反り量1 (3)#熱剛性 J IS−に7203 (測定温度110℃)に準拠。 (4)低温衝撃強度 サポート(穴径40+am)上に設置した試験片(10
0X100X2各mm)に荷重センサであるダートを落
下させ(1m X 4kgf) 、試験片の衝撃荷重に
おける変形破壊挙動を測定し、得られた衝撃ノ々ターン
における亀裂発生点までにおいて吸収された衝撃エネル
ギーを算出し、材料の衝撃強度とした。測定雰囲気温度
は一40℃(ただし、実験No、13では23℃)であ
る。 また、各実施例および比較例で用いた配合成分は次のと
おりである。 (b)成分:裁断後に綿状に解繊した繊維Bl ポリ
アミド、直径14pm、長さ5ffi飼。 B2 ポ+)x−7,チル80%十木綿2oz(混紡
品)、直径16ルエ、長さ51ゆ B3 ポリエステル85%+木綿35X (I紡品
)、直径17終m、長さ51゜ (C)成分;付加的成分 C1タルク、中国産、実質IFB、m以下で平均粒径1
.5 ルm、アスペクト比4゜ C2ガラス繊維、直径l吟]。 (d)成分:その他の成分 耐熱ABS (鐘淵化学工業社製アクリロニトリル−ブ
タジェン−スチレン共重合体「カネエース」) 実施例1〜7および比較例1〜6 第1表に示す各配合物を高速回転型攪拌混合器(用田製
作所製スーパーミキサー:1OOf!、)に投入し、1
20orpmにて攪拌混合・混練した0次に。 該組成物が実質的に (a)成分の融解終了温度+25
℃に達した後、いったん50Orpmに撹拌速度を落し
つつ、20℃に冷却された冷却専用混合器に移送した。 こうして得られた塊状組成物を粉砕機にて粉砕し、更に
先と同じ融溶温度に設定した三菱重工。 社製40mm径単軸押出機にて粒状(ペレット)化した
。 この際、(a)成分のAI、 A2およびA3について
はその+oo 重量部にリン醸ビス(4,8−ジ−t−
ブチルフェニル)ナトリウム0.15重量部およびテト
ラキス[メチレン−3−(3,5−ジ−t−ブチル−4
−ヒドロキシフェニル)プロピオネート17720.1
0重量部を配合したものを用いた。また、同A4. A
5およびA6についてはトリス(2,4−ジ−t−ブチ
ルフェニル)ホスファイトを0.10重量部配合したも
のを用いた。なお、比較例4では攪拌混合・混練および
造粒の温度は (a)成分の融解終了温度+45℃とし
た。この後、欠配した評価方法で評価した。ただし、耐
熱剛性と低温衝撃強度の試験片は、成形加工性評価で用
いるのと同じ射出成形機に各試片用金型を取り付け、同
様な条件で成形したものを用いた。これらの結果を第1
表に示す。 実施例1〜7の結果については、いずれも良好な成形加
工性、耐熱寸法安定性、耐熱剛性および低温衝撃強度を
発現した。これに対し、比較例1〜6はいずれも性能バ
ランスが不良であった。 さらに、実施例5の組成物ペレットを三菱ナトコ800
EX L型射出成形機を用いて先と同じ成形条件で30
0 X600 X3各■の寸法の自動車内装部品を想定
したモデル板を成形し、その成形加工性。 耐熱寸法安定性、耐熱剛性、低温衝撃性を評価したとこ
ろ、いずれも実用十分なレベルを発現し、同時にヒケや
耐傷付性、塗装性、ウェルド強度、外観等も実用十分で
あった。 また、実施例4の組成物ペレットを三菱重工社製シート
成形機を用いて先の射出成形の時と同じ温度条件下で1
200mm幅X 2.Omm厚のシートを押出成形した
。このとき、そのシート加工性は良好で、得られたシー
トは実用十分な耐熱寸法安定性、耐熱剛性、低温衝撃性
を発現した。
Claims (1)
- (1)下記の(a)成分および(b)成分からなる配合
物を、攪拌造粒法で混合・混練し、そののち成形加工し
て成形体を製造する方法において、該混合・混練および
成形加工を、該配合組成物の温度が、[1]成形加工が
射出成形のときは(a)成分の融解終了温度〜この温度
+30℃以下、[2]成形加工がその他の成形のときは
(a)成分のファイバーストレスが4.6kg/cm^
2での熱変形温度以上〜融解終了温度+30℃以下、の
範囲内で行なうことを特徴とするプロピレン系樹脂成形
体の製造方法。 (a)メルトフローレート(MFR)が25g/10分
以上、常温キシレン可溶分が5〜20重量%かつ該可溶
分中のエチレン含量が20〜45重量%、およびプロピ
レン単独重合部分のMFRが30〜150g/10分で
ある結晶性プロピレン・エチレンブロック共重合体80
〜40重量% (b)ポリエステル系、ポリアミド系、ポリアクリロニ
トリル系、レーヨン系、木綿、羊毛の各繊維より選ばれ
た少なくとも1種の繊維20〜60重量% (ただし、配合量は、最終成形体のものを表す。)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17227586A JPS6327550A (ja) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | プロピレン系樹脂成形体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17227586A JPS6327550A (ja) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | プロピレン系樹脂成形体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6327550A true JPS6327550A (ja) | 1988-02-05 |
Family
ID=15938893
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17227586A Pending JPS6327550A (ja) | 1986-07-22 | 1986-07-22 | プロピレン系樹脂成形体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6327550A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05112337A (ja) * | 1991-10-18 | 1993-05-07 | Fuji Photo Film Co Ltd | 包装装置 |
US7482402B2 (en) | 2005-05-17 | 2009-01-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Fiber reinforced polypropylene compositions |
US8119725B2 (en) | 2005-05-17 | 2012-02-21 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Fiber reinforced polypropylene composite interior trim cover panels |
-
1986
- 1986-07-22 JP JP17227586A patent/JPS6327550A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05112337A (ja) * | 1991-10-18 | 1993-05-07 | Fuji Photo Film Co Ltd | 包装装置 |
US7482402B2 (en) | 2005-05-17 | 2009-01-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Fiber reinforced polypropylene compositions |
US8119725B2 (en) | 2005-05-17 | 2012-02-21 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Fiber reinforced polypropylene composite interior trim cover panels |
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