JPS63255350A - 非時効性溶融亜鉛メツキ綱ストリツプの製造方法 - Google Patents
非時効性溶融亜鉛メツキ綱ストリツプの製造方法Info
- Publication number
- JPS63255350A JPS63255350A JP62336807A JP33680787A JPS63255350A JP S63255350 A JPS63255350 A JP S63255350A JP 62336807 A JP62336807 A JP 62336807A JP 33680787 A JP33680787 A JP 33680787A JP S63255350 A JPS63255350 A JP S63255350A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel strip
- furnace
- temperature
- overaging
- zinc
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 37
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 37
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 21
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 title claims description 21
- 239000011701 zinc Substances 0.000 title claims description 21
- 230000032683 aging Effects 0.000 title claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 3
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 title 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 24
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 claims description 8
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 2
- 239000000779 smoke Substances 0.000 claims description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 6
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 6
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 6
- 229910000611 Zinc aluminium Inorganic materials 0.000 description 5
- HXFVOUUOTHJFPX-UHFFFAOYSA-N alumane;zinc Chemical compound [AlH3].[Zn] HXFVOUUOTHJFPX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000655 Killed steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 2
- 239000010731 rolling oil Substances 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003679 aging effect Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003712 anti-aging effect Effects 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
- C23C2/29—Cooling or quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
- C23C2/36—Elongated material
- C23C2/40—Plates; Strips
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
鋼板の使用業者（例えば、自動車産業）が非被覆板の使
用から予備被覆板の使用へと移行してきている過去数年
の間に、溶融亜鉛メッキ冷間圧延鋼の成形性に対する要
求は増大してきた。その結果、連続溶・融亜鉛メツキラ
インで製造した鋼ストリップの時効特性を支配すること
は非常に重要である。十分に良好な非時効特性を達成す
るには、亜鉛メッキ鋼ストリップのフェライト中の溶質
炭素（および、窒素）の岳は４〜５ ｐｐｍを越えては
ならない。
用から予備被覆板の使用へと移行してきている過去数年
の間に、溶融亜鉛メッキ冷間圧延鋼の成形性に対する要
求は増大してきた。その結果、連続溶・融亜鉛メツキラ
インで製造した鋼ストリップの時効特性を支配すること
は非常に重要である。十分に良好な非時効特性を達成す
るには、亜鉛メッキ鋼ストリップのフェライト中の溶質
炭素（および、窒素）の岳は４〜５ ｐｐｍを越えては
ならない。
従来の（センジミール型（ＳＥＮＤＺＩＨＩＲ−ｔｙｐ
ｏ） ）溶融亜鉛メッキ法では７５０〜８５０℃の焼鈍
処理と約４５５℃の亜鉛浴の閂に、１０〜ｂ秒の冷却速
度のガス冷却段階が常にある。この処理の後、フェライ
ト中に約３０１）Ｅｌｍの溶質炭素が存在する。比較的
良好な非時効特性を実現することを目的とする時には、
フェライト中の溶質炭素研は１１０１）１１未満に下げ
なければならない。
ｏ） ）溶融亜鉛メッキ法では７５０〜８５０℃の焼鈍
処理と約４５５℃の亜鉛浴の閂に、１０〜ｂ秒の冷却速
度のガス冷却段階が常にある。この処理の後、フェライ
ト中に約３０１）Ｅｌｍの溶質炭素が存在する。比較的
良好な非時効特性を実現することを目的とする時には、
フェライト中の溶質炭素研は１１０１）１１未満に下げ
なければならない。
この目的実現のため亜鉛浴後に連続過時効炉を配置した
溶融亜鉛メツキラインが幾つか知られている。ガス冷却
が遅いため、鋼ストリップの過時効処理には約３７５℃
の高温と３分を越える長時間の焼鈍を必要とする。
溶融亜鉛メツキラインが幾つか知られている。ガス冷却
が遅いため、鋼ストリップの過時効処理には約３７５℃
の高温と３分を越える長時間の焼鈍を必要とする。
これらのラインの主要な問題点は、
（２） 使用している炉ロールの表面に亜鉛を取り込み
、鋼ストリップの表面に欠陥が発生すること、および ０ 焼鈍１１間が長いために、炉内のストリップの長さ
がかなりなものとなり、ストリップを炉ラインの中央に
維持することが困難となること、である。
、鋼ストリップの表面に欠陥が発生すること、および ０ 焼鈍１１間が長いために、炉内のストリップの長さ
がかなりなものとなり、ストリップを炉ラインの中央に
維持することが困難となること、である。
本発明によれば、過時効処理温度を３００〜３５０℃に
下げることにより上記の困難が軽減され、かつ非時効特
性が改善される。これは、ゆっくりしたガス冷却に代え
て、米国特許第４．３６１゜４４８号明細書に従って鋼
ストリップを６００〜７００℃（通常、約６５０℃）の
温度から溶融亜鉛浴へ急冷することにより鋼ストリップ
を急激に冷却して、達成される。実施された研究によれ
ば、第１表に示すアルミニウムキルド鋼の時効指数（Ａ
ｌｌｌｉｎｇＩｎｄｅｘ ）は、第３図に示すように、
ゆっくりガス冷却した後より亜鉛急冷した後のほうが、
かなり急速に減少する。（時効指数はｉ＊炭素あるいは
／および窒素聞に相当する。アルミニウムキルド鋼の高
温帯鋼が７００℃を越える温度で巻かれたならば、時効
指数は溶質炭素にのみ相当する。時効指数は、引張試験
片を用いて１０％の一様な変形をさせ１００℃３０分の
時効の後に、測定した。） 第１表 フルニウムキルド鋼の規格 以下において、本発明を付属する図面を参照しつつ説明
する。
下げることにより上記の困難が軽減され、かつ非時効特
性が改善される。これは、ゆっくりしたガス冷却に代え
て、米国特許第４．３６１゜４４８号明細書に従って鋼
ストリップを６００〜７００℃（通常、約６５０℃）の
温度から溶融亜鉛浴へ急冷することにより鋼ストリップ
を急激に冷却して、達成される。実施された研究によれ
ば、第１表に示すアルミニウムキルド鋼の時効指数（Ａ
ｌｌｌｉｎｇＩｎｄｅｘ ）は、第３図に示すように、
ゆっくりガス冷却した後より亜鉛急冷した後のほうが、
かなり急速に減少する。（時効指数はｉ＊炭素あるいは
／および窒素聞に相当する。アルミニウムキルド鋼の高
温帯鋼が７００℃を越える温度で巻かれたならば、時効
指数は溶質炭素にのみ相当する。時効指数は、引張試験
片を用いて１０％の一様な変形をさせ１００℃３０分の
時効の後に、測定した。） 第１表 フルニウムキルド鋼の規格 以下において、本発明を付属する図面を参照しつつ説明
する。
第１図は溶融亜鉛メツキラインを図解して示す。
第２図は、第１図の亜鉛メツキラインの後に配置するべ
き過時効炉の好ましい実施態様を図解して示す。
き過時効炉の好ましい実施態様を図解して示す。
第３図は本発明と先行技術の相違を説明するグラフであ
る。
る。
第４図は本発明の方法の熱サイクルを説明するグラフで
ある。
ある。
第１図において符号１は鋼ストリップの圧延油を洗浄す
る装置を示す。符号２は鋼ストリップをＡ１−Ａ３の温
度範囲に加熱する炉を示し、３は均熱炉でありそれの最
終の領域４はボット５の中の頓鉛−アルミニウム浴へと
続く。亜鉛−アルミニウム浴には冷却装［６、均熱炉か
ら亜鉛−アルミニウム浴へのシュートの同様に冷却され
た流出ロア、ｍ４を循環させるポンプ装置８および鋼ス
トリップを亜鉛−アルミニウム浴中を通して案内する案
内ロール装！２９がある。符号１０および１１はガスジ
ェットノズルを示し、符号１２は空気−水吹き出しジェ
ットを示す。処理される鋼ストリップは符号１３で示し
である。
る装置を示す。符号２は鋼ストリップをＡ１−Ａ３の温
度範囲に加熱する炉を示し、３は均熱炉でありそれの最
終の領域４はボット５の中の頓鉛−アルミニウム浴へと
続く。亜鉛−アルミニウム浴には冷却装［６、均熱炉か
ら亜鉛−アルミニウム浴へのシュートの同様に冷却され
た流出ロア、ｍ４を循環させるポンプ装置８および鋼ス
トリップを亜鉛−アルミニウム浴中を通して案内する案
内ロール装！２９がある。符号１０および１１はガスジ
ェットノズルを示し、符号１２は空気−水吹き出しジェ
ットを示す。処理される鋼ストリップは符号１３で示し
である。
鋼の圧延油を洗浄して後、ストリップ１３を保護雰囲気
を有する炉２でＡ −Ａ３の温度範囲に加熱し、均熱
炉３で焼鈍を続ける。雰囲気ガスは１０〜２５％の水素
および９０〜７５％の窒素を含有してよい。均熱炉の最
終領域４において鋼の温度を６００〜７００℃の温度に
制御して後亜鉛−アルミニウム浴中へ急冷する。ボット
５は好ましくはセラミックであり、しかも鋼ストリップ
が持ち込むエネルギーの影響により亜鉛−アルミニウム
浴の温度が上昇するのを防ぐための冷却装置６あるいは
熱交Ｊ！Ｊ！器が装備されている。ストリップの両側に
配置されしかもその全幅に及んでいるノズルを介してス
トリップの表面に溶融金属を一様に流すようにセラミッ
クタービンを好ましくは装備したポンプ８によって溶融
金属を循環する。
を有する炉２でＡ −Ａ３の温度範囲に加熱し、均熱
炉３で焼鈍を続ける。雰囲気ガスは１０〜２５％の水素
および９０〜７５％の窒素を含有してよい。均熱炉の最
終領域４において鋼の温度を６００〜７００℃の温度に
制御して後亜鉛−アルミニウム浴中へ急冷する。ボット
５は好ましくはセラミックであり、しかも鋼ストリップ
が持ち込むエネルギーの影響により亜鉛−アルミニウム
浴の温度が上昇するのを防ぐための冷却装置６あるいは
熱交Ｊ！Ｊ！器が装備されている。ストリップの両側に
配置されしかもその全幅に及んでいるノズルを介してス
トリップの表面に溶融金属を一様に流すようにセラミッ
クタービンを好ましくは装備したポンプ８によって溶融
金属を循環する。
その結果、金属浴のその点の温度は鋼ストリップの有す
る多量の熱エネルギーにかかわらず一定にとどまり、し
かも同時に溶融亜鉛の流速によって溶融亜鉛の急冷効果
を制御することができる。鋼ストリップの速さが変化す
る際にはポットロール９の高さ位置を１ＩＩＪ ＩＩＩ
することで亜鉛メッキ時間を一定とすることができる。
る多量の熱エネルギーにかかわらず一定にとどまり、し
かも同時に溶融亜鉛の流速によって溶融亜鉛の急冷効果
を制御することができる。鋼ストリップの速さが変化す
る際にはポットロール９の高さ位置を１ＩＩＪ ＩＩＩ
することで亜鉛メッキ時間を一定とすることができる。
この制御は周知のように配置してストリップの速さに応
じて自動的に行うことができる。亜鉛浴の後に被覆の厚
さはガスジェットノズル１ｏによって制御する。この後
直ちに溶融被覆は冷気ジェットにより急速に凝固させ、
しかる後鋼ストリップを空気−水吹き出しノズル１２に
よって好ましくは３５０℃未満の温度に急速に冷却する
。冷却装置１１および１２の位置は鋼ストリップの速さ
に応じて異なる高さに調節することができる。
じて自動的に行うことができる。亜鉛浴の後に被覆の厚
さはガスジェットノズル１ｏによって制御する。この後
直ちに溶融被覆は冷気ジェットにより急速に凝固させ、
しかる後鋼ストリップを空気−水吹き出しノズル１２に
よって好ましくは３５０℃未満の温度に急速に冷却する
。冷却装置１１および１２の位置は鋼ストリップの速さ
に応じて異なる高さに調節することができる。
第２図は第１図の亜鉛メツキラインに後続する過時効炉
を図示する。
を図示する。
過時効炉は２０である。炉内温度は３００〜３５０℃の
範囲である。類２０内の訓ストリップへ空気を向ける従
来の空気ノズルが２１である。ファン２２は炉２０およ
びチューブ２３の中に空気を循環させる。２４は第１図
の炉からの煙ガス（矢印２５）の取入口である。煙ガス
の温度は約６００℃であり、類２０内の希望する温度を
維持するための煙ガスの正確な蛍は従来の温度センサに
よって得られ、第２図には制御装置は示してない。符号
２６，２７および２８は従来の空気冷却装置、水冷却装
置およびテンパーローリング装置（ｔｅｍｐｅｒ ｒｏ
ｌｌｉｎａ ａｒｒａｎｏｅｍｅｎｔ）をそれぞれ示し
、過時効炉２０の後の鋼ストリツプ処理用である。
範囲である。類２０内の訓ストリップへ空気を向ける従
来の空気ノズルが２１である。ファン２２は炉２０およ
びチューブ２３の中に空気を循環させる。２４は第１図
の炉からの煙ガス（矢印２５）の取入口である。煙ガス
の温度は約６００℃であり、類２０内の希望する温度を
維持するための煙ガスの正確な蛍は従来の温度センサに
よって得られ、第２図には制御装置は示してない。符号
２６，２７および２８は従来の空気冷却装置、水冷却装
置およびテンパーローリング装置（ｔｅｍｐｅｒ ｒｏ
ｌｌｉｎａ ａｒｒａｎｏｅｍｅｎｔ）をそれぞれ示し
、過時効炉２０の後の鋼ストリツプ処理用である。
２７で水冷の後、鋼ストリップ１３の温度は一般的に５
０℃以下である。
０℃以下である。
第２図の炉２０の新規性は、デフレクタロール（ｄｅｆ
ｌｅｃｔｏｒ ｒｏｌｌ＞ ３０およびステアリングロ
ール（ｓｔｅｅｒｉｎｇ ｒｏｌｌ ） ３１が炉の外
に、鋼ストリップが炉中を通過する際に鋼ストリップを
中央に寄せるために、装置しである点に見られる。
ｌｅｃｔｏｒ ｒｏｌｌ＞ ３０およびステアリングロ
ール（ｓｔｅｅｒｉｎｇ ｒｏｌｌ ） ３１が炉の外
に、鋼ストリップが炉中を通過する際に鋼ストリップを
中央に寄せるために、装置しである点に見られる。
これの一つの主な効果は、炉のロールの検査および発生
するであろうサービス（清掃）がラインを止めることな
く生産中に実施できることである。
するであろうサービス（清掃）がラインを止めることな
く生産中に実施できることである。
従来タイプのステアリングロール３１を装備することは
、同様にして容易である。
、同様にして容易である。
ロール３０および３１を炉２０の外に有することのもう
一つの主な効果は、冷Ｗ装置（空気又は水）をｉ［して
鋼ストリップを直ちに冷却してからそれがロールに接す
るようにし、ロールが亜鉛を取り込まないようにするこ
とができることである。この冷却装置は炉２０の底端の
３２および上端の３３で示す。冷却装置３３は好ましく
は鋼ストリップに両側から接し、しかもそれによって炉
の上部壁の開口３４のシールを提供する対のロールとし
て作られる。
一つの主な効果は、冷Ｗ装置（空気又は水）をｉ［して
鋼ストリップを直ちに冷却してからそれがロールに接す
るようにし、ロールが亜鉛を取り込まないようにするこ
とができることである。この冷却装置は炉２０の底端の
３２および上端の３３で示す。冷却装置３３は好ましく
は鋼ストリップに両側から接し、しかもそれによって炉
の上部壁の開口３４のシールを提供する対のロールとし
て作られる。
亜鉛浴の後の第１のデフレクタロール（第１図１４、お
よび第２図３６）での亜鉛の取り込みは鋼ストリップを
３５０℃未満の温度に、好ましくはロール１６の前で２
００〜２５０℃の温度に冷却することにより排除する。
よび第２図３６）での亜鉛の取り込みは鋼ストリップを
３５０℃未満の温度に、好ましくはロール１６の前で２
００〜２５０℃の温度に冷却することにより排除する。
さらに、ロールの温度は鋼ストリップの亜鉛被覆の温度
よりかなり低い。このように、第２図に示すように連続
過時効炉のロールを炉の外に設置することおよび鋼スト
リップを最高３５０℃の温度に維持することでａ−ル表
面の亜鉛の取り込みを防止することができることを実現
する。ロール面に鋼ストリップが接する前に３２で冷気
を吹き付けることによっであるいは冷えたロール３３に
よってさらに亜鉛被覆を冷却することは必ずしも必要で
はないが好ましいとみなされる。
よりかなり低い。このように、第２図に示すように連続
過時効炉のロールを炉の外に設置することおよび鋼スト
リップを最高３５０℃の温度に維持することでａ−ル表
面の亜鉛の取り込みを防止することができることを実現
する。ロール面に鋼ストリップが接する前に３２で冷気
を吹き付けることによっであるいは冷えたロール３３に
よってさらに亜鉛被覆を冷却することは必ずしも必要で
はないが好ましいとみなされる。
ロールを炉の外に設置することによってステアリングロ
ール３を設置することが可能となり、そ′れによりスト
リップを炉ラインの中央に保持することが容易である。
ール３を設置することが可能となり、そ′れによりスト
リップを炉ラインの中央に保持することが容易である。
！！業の観点から生産中の炉〇−ルの検査および発生ず
るであろう清掃がラインを停止することな〈実施できる
ことは非常に重要である（これは不可欠の条件である）
。 ４゜第３図は２〜３分間の連続過時効亜
鉛急冷処理によって非時効性亜鉛メッキ鋼ストリップ（
／１値は３ＱＨＰａ未満）を製造することができること
を示す。従来のゆっくりしたガス冷却では１０分以上の
非常に長い処３１１時間を要し実際に実現するのは困難
であろう。
るであろう清掃がラインを停止することな〈実施できる
ことは非常に重要である（これは不可欠の条件である）
。 ４゜第３図は２〜３分間の連続過時効亜
鉛急冷処理によって非時効性亜鉛メッキ鋼ストリップ（
／１値は３ＱＨＰａ未満）を製造することができること
を示す。従来のゆっくりしたガス冷却では１０分以上の
非常に長い処３１１時間を要し実際に実現するのは困難
であろう。
非時効性溶融亜鉛メッキ鋼ストリップの熱処理概要は第
３図に示す。焼鈍温度（Ｔ、−８００〜８５０℃）の後
に鋼ストリップは予備急冷温度（７２−６００〜７００
℃）にガス冷却しその侵亜鉛浴中へ鋼を急冷する。亜鉛
被覆の厚さを制御して後ざらに鋼は、たとえば３００℃
未満の温度に冷却する。連続効時効炉で亜鉛メッキした
鋼ストリップは約２〜３分間Ｔ３−３００〜３５０℃の
温度に加熱しかつ／あるいは保持する。各炉ロールの前
に亜鉛被覆は冷却し、その結果過時効処ｌ！１１．温度
は波状となる。処理の侵亜鉛メッキ鋼ストリップは空気
又は水で５０℃未満の工場内温度に冷却し、その後ス４
ンバス圧延を行う。
３図に示す。焼鈍温度（Ｔ、−８００〜８５０℃）の後
に鋼ストリップは予備急冷温度（７２−６００〜７００
℃）にガス冷却しその侵亜鉛浴中へ鋼を急冷する。亜鉛
被覆の厚さを制御して後ざらに鋼は、たとえば３００℃
未満の温度に冷却する。連続効時効炉で亜鉛メッキした
鋼ストリップは約２〜３分間Ｔ３−３００〜３５０℃の
温度に加熱しかつ／あるいは保持する。各炉ロールの前
に亜鉛被覆は冷却し、その結果過時効処ｌ！１１．温度
は波状となる。処理の侵亜鉛メッキ鋼ストリップは空気
又は水で５０℃未満の工場内温度に冷却し、その後ス４
ンバス圧延を行う。
第１図は溶融亜鉛メツキラインを示す。
第２図は、１１１図の亜鉛メツキラインめ後に配置する
べき過時効炉の好ましい実ＩＭ態様を示す。 第３図は本発明と先行技術の相違を示すグラフである。 第４図は本発明の方法の熱サイクルを示すグラフである
。 図において、１−洗浄機、２−加熱炉、３−均熱炉、４
−均熱炉最終領域、５−ポット、６−冷却装置、７−流
出口、８−ポンプ装置、９−ポットロール、 １０および１１−ガスジェットノズル、１２−空気一水
吹き出しジェット、 １３−鋼ストリップ、 １４−第１デフレクタロール、２〇−過時効炉、２１−
従来の空気ノズル、２２−ファン、２３−チューブ、２
４−取入口、２５−煙ガス、２６−従来の空冷装置、２
７−水冷装置、２８−テンパー０−リング装置、 ３０−デフレクタロール、 ３１−ステアリングロール、 ３２および３３−冷却装置（水又は空気）、３４−炉上
部間口、３５−炉底部間口、３６−第１デフレクタロー
ル
べき過時効炉の好ましい実ＩＭ態様を示す。 第３図は本発明と先行技術の相違を示すグラフである。 第４図は本発明の方法の熱サイクルを示すグラフである
。 図において、１−洗浄機、２−加熱炉、３−均熱炉、４
−均熱炉最終領域、５−ポット、６−冷却装置、７−流
出口、８−ポンプ装置、９−ポットロール、 １０および１１−ガスジェットノズル、１２−空気一水
吹き出しジェット、 １３−鋼ストリップ、 １４−第１デフレクタロール、２〇−過時効炉、２１−
従来の空気ノズル、２２−ファン、２３−チューブ、２
４−取入口、２５−煙ガス、２６−従来の空冷装置、２
７−水冷装置、２８−テンパー０−リング装置、 ３０−デフレクタロール、 ３１−ステアリングロール、 ３２および３３−冷却装置（水又は空気）、３４−炉上
部間口、３５−炉底部間口、３６−第１デフレクタロー
ル
Claims (7)
- （１）端部に連続過時効炉を有する溶融亜鉛メッキライ
ンにおいて非時効性溶融亜鉛メッキ鋼ストリップを製造
する方法において、 （ａ）鋼ストリップを亜鉛浴に急冷することにより該鋼
ストリップを６００〜７００℃の温度から急激に冷却す
ること、 （ｂ）該亜鉛浴の後に該鋼ストリップを冷却すること、
および （ｃ）上記により亜鉛メッキした鋼ストリップを連続過
時効炉で希望する温度で過時効すること、から成ること
を特徴とする、非時効性溶融亜鉛メッキ鋼ストリップの
製造方法。 - （２）該鋼ストリップを亜鉛浴約４６０℃の温度に最大
約１秒の時間で急冷することを特徴とする、特許請求の
範囲第１項に記載の方法。 - （３）該鋼ストリップを該亜鉛浴の後に３００℃未満の
温度に冷却することを特徴とする、特許請求の範囲第１
項に記載の方法。 - （４）該亜鉛メッキ鋼ストリップの過時効を約３５０℃
以下の温度で１〜３分間行うことを特徴とする、特許請
求の範囲第１項に記載の方法。 - （５）炉壁の外側に該鋼ストリップのためのガイドロー
ルを有する該過時効炉において過時効処理中に該鋼スト
リップを直ちに冷却して後にガイドロールと接触させる
ことを特徴とする、特許請求の範囲第１項に記載の方法
。 - （６）該鋼ストリップが該炉中を移動する際に該ストリ
ップを中央に寄せるための少くとも１個のステアリング
ロールが上記炉壁の外側に取り付けてあることを特徴と
する、特許請求の範囲第５項に記載の方法。 - （７）溶融亜鉛メッキラインの炉からの煙ガスの熱を該
連続過時効炉の加熱に用いることを特徴とする、特許請
求の範囲第１項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/946,817 US4759807A (en) | 1986-12-29 | 1986-12-29 | Method for producing non-aging hot-dip galvanized steel strip |
| US946817 | 1986-12-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63255350A true JPS63255350A (ja) | 1988-10-21 |
| JP2505841B2 JP2505841B2 (ja) | 1996-06-12 |
Family
ID=25485030
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62336807A Expired - Lifetime JP2505841B2 (ja) | 1986-12-29 | 1987-12-29 | 非時効性溶融亜鉛メツキ綱ストリツプの製造方法 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4759807A (ja) |
| EP (1) | EP0276457B1 (ja) |
| JP (1) | JP2505841B2 (ja) |
| KR (1) | KR910004610B1 (ja) |
| AT (1) | ATE88764T1 (ja) |
| AU (1) | AU604281B2 (ja) |
| BR (1) | BR8707090A (ja) |
| CA (1) | CA1319086C (ja) |
| DE (1) | DE3785661T2 (ja) |
| ES (1) | ES2039423T3 (ja) |
| SU (1) | SU1750434A3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110079647A (zh) * | 2019-06-20 | 2019-08-02 | 常熟科弘材料科技有限公司 | 一种薄规格家电用dx51d镀锌板的镀锌工艺 |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4752508A (en) * | 1987-02-27 | 1988-06-21 | Rasmet Ky | Method for controlling the thickness of an intermetallic (Fe-Zn phase) layer on a steel strip in a continuous hot-dip galvanizing process |
| US5019460A (en) * | 1988-06-29 | 1991-05-28 | Kawasaki Steel Corporation | Galvannealed steel sheet having improved spot-weldability |
| US5798002A (en) * | 1996-12-02 | 1998-08-25 | Gugel; Saveliy M. | Method of and device for producing carbide and carbon solid solution containing surface layers |
| US6177140B1 (en) | 1998-01-29 | 2001-01-23 | Ispat Inland, Inc. | Method for galvanizing and galvannealing employing a bath of zinc and aluminum |
| RS50049B (sr) * | 2000-11-10 | 2008-11-28 | Sollac, | Uređaj oblaganja sa namakanjem metalne trake |
| FR2816637B1 (fr) * | 2000-11-10 | 2003-10-24 | Lorraine Laminage | Installation de revetement au trempe d'une bande metallique |
| FR2816640B1 (fr) * | 2000-11-10 | 2003-10-31 | Lorraine Laminage | Installation de revetement au trempe a chaud et en continu d'une bande metallique |
| US6811624B2 (en) * | 2002-11-26 | 2004-11-02 | United States Steel Corporation | Method for production of dual phase sheet steel |
| US7311789B2 (en) * | 2002-11-26 | 2007-12-25 | United States Steel Corporation | Dual phase steel strip suitable for galvanizing |
| WO2005113850A1 (en) * | 2004-05-20 | 2005-12-01 | Usenbek Kasmakun | Method for producing a hot-dipped galvanised zinc-iron coated steel strip |
| JP4171454B2 (ja) * | 2004-11-19 | 2008-10-22 | 新日本製鐵株式会社 | 伸びおよび穴拡げ性に優れた高強度鋼板または溶融亜鉛めっき高強度鋼板の製造設備 |
| EP2198067A4 (en) * | 2007-09-10 | 2011-10-05 | Pertti J Sippola | METHOD AND APPARATUS FOR PROVIDING IMPROVED FORMABILITY FOR GALVANIZED STEEL HAVING HIGH TENSILE STRENGTH RESISTANCE |
| US20130224385A1 (en) * | 2011-04-21 | 2013-08-29 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method and Apparatus for Galvanizing an Elongated Object |
| US9758853B2 (en) | 2013-03-28 | 2017-09-12 | Jfe Steel Corporation | Hot-dip Al—Zn alloy coated steel sheet and method for producing same |
| CN103397164A (zh) * | 2013-07-25 | 2013-11-20 | 张家港市胜达钢绳有限公司 | 一种淬火方法 |
| DE102015001438A1 (de) | 2015-02-04 | 2016-08-18 | Bernhard Engl | Flexible Wärmebehandlungsanlage für metalisches Band |
| WO2017115180A1 (en) * | 2015-12-28 | 2017-07-06 | Sabic Global Technologies B.V. | Synchronized sink roll |
| DE102016011047A1 (de) | 2016-09-13 | 2018-03-15 | Sms Group Gmbh | Flexible Wärmebehandlungsanlage für metallisches Band in horizontaler Bauweise |
| US11208711B2 (en) * | 2018-11-15 | 2021-12-28 | Psitec Oy | Method and an arrangement for manufacturing a hot dip galvanized rolled high strength steel product |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5335636A (en) * | 1976-09-14 | 1978-04-03 | Nippon Kokan Kk | Apparatus for continuous molten zinc plating treatment |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3201275A (en) * | 1961-12-21 | 1965-08-17 | Gen Electric | Method and apparatus for meniscus coating |
| US3297499A (en) * | 1964-04-02 | 1967-01-10 | Nat Steel Corp | Method for heat treating steel strip |
| AT259324B (de) * | 1965-03-25 | 1968-01-10 | Ruthner Ind Planungs Ag | Verfahren zur Wärmebehandlung von Flußstahlbändern vor dem Tauchverzinken |
| GB1148319A (en) * | 1965-03-25 | 1969-04-10 | Nippon Kokan Kk | Apparatus for continuously manufacturing steel sheets coated with protecting metal layer |
| US3837790A (en) * | 1972-12-29 | 1974-09-24 | Armco Steel Corp | Method and apparatus for heating metallic strip |
| JPS5912729B2 (ja) * | 1976-10-27 | 1984-03-26 | 新日本製鐵株式会社 | 竪型直火加熱炉 |
| JPS54121234A (en) * | 1978-03-13 | 1979-09-20 | Kobe Steel Ltd | Production of molten metal plated steel plate nonaging property |
| JPS5518562A (en) * | 1978-07-25 | 1980-02-08 | Kawasaki Steel Corp | Method and apparatus for manufacturing galvanized steel strip for deep drawing |
| US4294632A (en) * | 1979-09-24 | 1981-10-13 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Method for overaging of hot dip metal coated steel material |
| US4364728A (en) * | 1981-05-19 | 1982-12-21 | The Electric Furnace Company | Continuous strip preheat furnace and method of operation |
| US4361448A (en) * | 1981-05-27 | 1982-11-30 | Ra-Shipping Ltd. Oy | Method for producing dual-phase and zinc-aluminum coated steels from plain low carbon steels |
| JPS5819466A (ja) * | 1981-07-27 | 1983-02-04 | Nisshin Steel Co Ltd | 鋼帯のめつき設備 |
| FR2546534B1 (fr) * | 1983-05-24 | 1989-04-21 | Usinor | Procede et installation de fabrication en continu d'une bande d'acier survieillie portant un revetement de zn, al ou d'alliage zn-al |
| JPS6036626A (ja) * | 1983-08-06 | 1985-02-25 | Kawasaki Steel Corp | 連続焼鈍装置 |
| JPS6036627A (ja) * | 1983-08-08 | 1985-02-25 | Chugai Ro Kogyo Kaisha Ltd | 金属ストリツプの連続熱処理炉 |
-
1986
- 1986-12-29 US US06/946,817 patent/US4759807A/en not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-12-19 ES ES198787118894T patent/ES2039423T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-19 AT AT87118894T patent/ATE88764T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-12-19 DE DE8787118894T patent/DE3785661T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-19 EP EP19870118894 patent/EP0276457B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-23 CA CA000555221A patent/CA1319086C/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-12-24 AU AU83073/87A patent/AU604281B2/en not_active Ceased
- 1987-12-28 KR KR1019870015157A patent/KR910004610B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1987-12-28 SU SU874203930A patent/SU1750434A3/ru active
- 1987-12-28 BR BR8707090A patent/BR8707090A/pt not_active IP Right Cessation
- 1987-12-29 JP JP62336807A patent/JP2505841B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5335636A (en) * | 1976-09-14 | 1978-04-03 | Nippon Kokan Kk | Apparatus for continuous molten zinc plating treatment |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110079647A (zh) * | 2019-06-20 | 2019-08-02 | 常熟科弘材料科技有限公司 | 一种薄规格家电用dx51d镀锌板的镀锌工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SU1750434A3 (ru) | 1992-07-23 |
| DE3785661T2 (de) | 1993-08-12 |
| CA1319086C (en) | 1993-06-15 |
| US4759807A (en) | 1988-07-26 |
| KR910004610B1 (ko) | 1991-07-08 |
| AU8307387A (en) | 1988-06-30 |
| EP0276457A3 (en) | 1989-02-08 |
| BR8707090A (pt) | 1988-08-02 |
| ES2039423T3 (es) | 1993-10-01 |
| EP0276457B1 (en) | 1993-04-28 |
| ATE88764T1 (de) | 1993-05-15 |
| AU604281B2 (en) | 1990-12-13 |
| DE3785661D1 (de) | 1993-06-03 |
| EP0276457A2 (en) | 1988-08-03 |
| KR880007789A (ko) | 1988-08-29 |
| JP2505841B2 (ja) | 1996-06-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS63255350A (ja) | 非時効性溶融亜鉛メツキ綱ストリツプの製造方法 | |
| US4361448A (en) | Method for producing dual-phase and zinc-aluminum coated steels from plain low carbon steels | |
| JP3365469B2 (ja) | 鋼帯の連続焼鈍における一次冷却方法 | |
| CN109097534B (zh) | 极薄精密不锈钢带光亮退火工艺 | |
| US5798007A (en) | Process and apparatus for the continuous heat treatment of a metal strip travelling in a different atmosphere | |
| US4752508A (en) | Method for controlling the thickness of an intermetallic (Fe-Zn phase) layer on a steel strip in a continuous hot-dip galvanizing process | |
| US4760995A (en) | Continuously treating line for steel bands having a heating furnace by directly flaming | |
| US2794630A (en) | Apparatus for heat treating strip material | |
| US3264143A (en) | Heat treating strip material | |
| US2594876A (en) | Apparatus for carburizing steel | |
| US5628842A (en) | Method and apparatus for continuous treatment of a strip of hot dip galvanized steel | |
| EP0086331A1 (en) | Continuous heat treating line for mild and high tensile strength stell strips or sheets | |
| JPS5822525B2 (ja) | 鋼帯の冷却部におけるシ−ル装置 | |
| US4123291A (en) | Method of treating steel strip and sheet surfaces, in sulfur-bearing atmosphere, for metallic coating | |
| JPH0892712A (ja) | 溶融亜鉛めっき浴への侵入鋼帯の温度制御方法 | |
| JPS5944367B2 (ja) | 水焼入連続焼鈍法 | |
| JPS5591929A (en) | Method and facility for continuous annealing of cold rolled steel strip | |
| JPS6132391B2 (ja) | ||
| US20230014843A1 (en) | Device and method for heat treatment of steels, including a wet cooling | |
| JPH0718753Y2 (ja) | 非鉄ストリップ用竪型連続熱処理炉 | |
| CA1103569A (en) | Preheat and cleaning system | |
| CN113645719A (zh) | 冷轧带钢钝化近红外加热器灯管布置结构 | |
| JPS55104432A (en) | Continuous annealing treating method of cold rolled steel plate | |
| SU945204A1 (ru) | Прот жна электропечь дл отжига электротехнической стали | |
| JPS6254372B2 (ja) |