JPS63250441A - 高強度ばね用鋼線 - Google Patents
高強度ばね用鋼線Info
- Publication number
- JPS63250441A JPS63250441A JP8533987A JP8533987A JPS63250441A JP S63250441 A JPS63250441 A JP S63250441A JP 8533987 A JP8533987 A JP 8533987A JP 8533987 A JP8533987 A JP 8533987A JP S63250441 A JPS63250441 A JP S63250441A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- strength
- wire
- spring
- springs
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 45
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 229910000639 Spring steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 7
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 abstract description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 229910000954 Medium-carbon steel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 abstract 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 abstract 1
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 2
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 description 1
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 description 1
- 229910008458 Si—Cr Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000003252 repetitive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Springs (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、高強度ばね用鋼及び同訓を利用した弁ばね用
鋼線に係り、特に内燃機関用弁ばね、クラッチばね又は
ブレーキばね等の機械用ばねに用いられるものに関する
。
鋼線に係り、特に内燃機関用弁ばね、クラッチばね又は
ブレーキばね等の機械用ばねに用いられるものに関する
。
（従来の技術）
耐疲労性や耐へたり性が要望される代表的な弁ばね用鋼
としては５ｉ−Ｃｒｌｌのオイルテンパー線が用いられ
ている。
としては５ｉ−Ｃｒｌｌのオイルテンパー線が用いられ
ている。
これらのワイヤーの引張強さは線径に応じた概略式とし
て、 Ｔ、Ｓ、＝７１．ｄ〜１７２＋１５５ ここで、Ｔ、Ｓ、：引張強さくｋｇｆ／ｎｕ２）ｄ ：
素線径（ｍｍφ） で与えられる。
て、 Ｔ、Ｓ、＝７１．ｄ〜１７２＋１５５ ここで、Ｔ、Ｓ、：引張強さくｋｇｆ／ｎｕ２）ｄ ：
素線径（ｍｍφ） で与えられる。
具体的にこの式に基づいて引張強さを求めると、４１Ｉ
ＩＩｌφのワイヤーでＴ、Ｓ、は約１９０ｋｇｆ／ＩＩ
Ｉ！１２となる。
ＩＩｌφのワイヤーでＴ、Ｓ、は約１９０ｋｇｆ／ＩＩ
Ｉ！１２となる。
また、弁ばね用オイルテンパー線として５ＷＲ５６７Ｂ
等のピアノ線用が用いられることがある。
等のピアノ線用が用いられることがある。
このときのワイヤーの引張強さはＳ ｉ −Ｃｒ鋼のオ
イルテンパー線よりも更に低く、４ 、０ ａｍφのワ
イヤーで目標とされる引張強さは約１６５ｋｇｆ／■２
である。
イルテンパー線よりも更に低く、４ 、０ ａｍφのワ
イヤーで目標とされる引張強さは約１６５ｋｇｆ／■２
である。
更に、弁ばね用ワイヤーとして、伸線加工されたま−の
ワイヤーが用いられる場合もある。その代表的な例とし
て、５ＷＲＳ８２Ａを伸線加工したワイヤーが挙げられ
るが、その引張強さは約１７０ｋｇｆ／震２である、 そして、従来の弁ばね用ワイヤーに関する規格としては
次のようなものがある。
ワイヤーが用いられる場合もある。その代表的な例とし
て、５ＷＲＳ８２Ａを伸線加工したワイヤーが挙げられ
るが、その引張強さは約１７０ｋｇｆ／震２である、 そして、従来の弁ばね用ワイヤーに関する規格としては
次のようなものがある。
（ＪＩＳ規格等）
ＪＩＳ Ｇ３５６６、ＪＩＳ Ｇ３５６１、ＪＩＳ
Ｇ３５６５、 ＪＳＭＡ（日本ばね工業会規格） （発明が解決しようとする問題点） 一般に、圧縮・引張コイルばねにおいて、ばねの高さＨ
（ａ＋ｍ）、並びに軸方向力が作用した場合の索線に生
じるねじり応力（ｋｇｆ／ｍｍ２）はそれぞれ次式で与
えられる。
Ｇ３５６５、 ＪＳＭＡ（日本ばね工業会規格） （発明が解決しようとする問題点） 一般に、圧縮・引張コイルばねにおいて、ばねの高さＨ
（ａ＋ｍ）、並びに軸方向力が作用した場合の索線に生
じるねじり応力（ｋｇｆ／ｍｍ２）はそれぞれ次式で与
えられる。
）Ｉ＝Ａ−Ｎａ−ｄ ・・・・・・■τ
＝８・Ｐ −Ｄ／（π・ｄ３） ・・・・・・■
但し。
＝８・Ｐ −Ｄ／（π・ｄ３） ・・・・・・■
但し。
Ａ：定数、Ｎａ：有効巻数、ｄ：素線径（ａｍ）Ｐ：ば
ねにかかる荷重（ｋｇｆ） Ｄ：コイル平均径（ＩＩＩｌｌ） ところで、弁ばねの高さを低くすることによって、弁ば
ねのみではなく、弁の駆動系全体及びそれを保護してい
るブロックを軽量化することができるが、ばねの高さを
低くするためには、前記の式かられかるように、有効巻
数Ｎａを減少サセ、素線径ｄを小さくすることが必要と
なる。
ねにかかる荷重（ｋｇｆ） Ｄ：コイル平均径（ＩＩＩｌｌ） ところで、弁ばねの高さを低くすることによって、弁ば
ねのみではなく、弁の駆動系全体及びそれを保護してい
るブロックを軽量化することができるが、ばねの高さを
低くするためには、前記の式かられかるように、有効巻
数Ｎａを減少サセ、素線径ｄを小さくすることが必要と
なる。
しかし、この場合には、前記０式かられかるように、ば
ねに作用する繰り返し応力が大きくなるため、ばねの疲
労寿命が低下してしまうという相反関係がある。
ねに作用する繰り返し応力が大きくなるため、ばねの疲
労寿命が低下してしまうという相反関係がある。
またエンジン等においては、その出力を向上させるため
にはエンジンの回転数を上げることが最も有効である。
にはエンジンの回転数を上げることが最も有効である。
従って、エンジン等の要部に使用されているばねについ
ては、その固有振動数を大きくすることが望まれること
が少なくない。
ては、その固有振動数を大きくすることが望まれること
が少なくない。
なお、固有振動数ｆ１は
ｆ、＝３．５６Ｘ１０’ ・ｄ／（Ｎａ−Ｄ”）−・−
・■（ＪＩＳ Ｂ２７０４） で与えられる。
・■（ＪＩＳ Ｂ２７０４） で与えられる。
このためには、有効巻数Ｎａを減少させ、ばねの素線径
ｄを大きくすることが必要となる。
ｄを大きくすることが必要となる。
しかし、素線径ｄを大きくすると軽量化に不適当である
ため、索線径ｄを一定にして有効巻数Ｎａを減少させる
ことになるが、この場合にもばねに作用する繰り返し応
力が大きくなるため、ばねの疲労寿命が低下してしまう
という相反関係がある。
ため、索線径ｄを一定にして有効巻数Ｎａを減少させる
ことになるが、この場合にもばねに作用する繰り返し応
力が大きくなるため、ばねの疲労寿命が低下してしまう
という相反関係がある。
以上のことから、ばねの疲労寿命を保証するためには、
ばねの素材の強度を向上させることが必要となる。
ばねの素材の強度を向上させることが必要となる。
現在使用されているばね用ワイヤーの代表的素材である
５ｉ−Ｃｒ鋼でも、オイルテンパー処理での焼もどし温
度を下げることによって高強度ワイヤーは得られるが、
この場合には次のような問題点が生じる。
５ｉ−Ｃｒ鋼でも、オイルテンパー処理での焼もどし温
度を下げることによって高強度ワイヤーは得られるが、
この場合には次のような問題点が生じる。
焼もどし処理は溶融鉛を使用することにより行われるが
、現行の５ｉ−Ｃｒ鋼で高強度化を図るためには、素線
径４ 、 Ｏｍｍφのワイヤーで溶融鉛温度を４００℃
以下にしなければならない。しかし、溶融鉛の融点は３
２７℃であり、この処理温度では処理鋼線の表面に鉛が
付着してしまうという問題がある。
、現行の５ｉ−Ｃｒ鋼で高強度化を図るためには、素線
径４ 、 Ｏｍｍφのワイヤーで溶融鉛温度を４００℃
以下にしなければならない。しかし、溶融鉛の融点は３
２７℃であり、この処理温度では処理鋼線の表面に鉛が
付着してしまうという問題がある。
更に、引張強さを２２０ｋｇｆ／ａｍ”以上にすると延
性が極端に低下し、ばねコイリング時での折損や疲労寿
命の低下を招いてしまうという問題がある。
性が極端に低下し、ばねコイリング時での折損や疲労寿
命の低下を招いてしまうという問題がある。
一般に成形されたばねは、ばね成形時の歪除去と弾性限
の向上のためブルーイング処理がなされるが、この際に
現行の５ｉ−Ｃｒ鋼で高強度を維持するためにはブルー
イング温度が低くなり、上記の問題点について充分な効
果が得られなくなる。
の向上のためブルーイング処理がなされるが、この際に
現行の５ｉ−Ｃｒ鋼で高強度を維持するためにはブルー
イング温度が低くなり、上記の問題点について充分な効
果が得られなくなる。
そこで１本発明は、上記従来技術の欠点を解消し、高強
度でも高い延性を有し、且つ高いブルーイング処理温度
でもその強度を維持する鋼を提供することを目的とする
ものである。
度でも高い延性を有し、且つ高いブルーイング処理温度
でもその強度を維持する鋼を提供することを目的とする
ものである。
（問題点を解決するための手段）
上記目的を達成するため、本発明者は、化学成分をバラ
ンスよく調整し、特に低Ｃ１高Ｃｒ、極低Ａｌ化により
所期の高強度化を図ったものであり、また弁ばね用１１
Ｍとしては更にオイルテンパー処理で引張強さを調整し
て疲労特性の向上を図ったものであり、その要旨とする
ところは、次のとうりである。
ンスよく調整し、特に低Ｃ１高Ｃｒ、極低Ａｌ化により
所期の高強度化を図ったものであり、また弁ばね用１１
Ｍとしては更にオイルテンパー処理で引張強さを調整し
て疲労特性の向上を図ったものであり、その要旨とする
ところは、次のとうりである。
すなわち、高強度ばね用鋼に係る本発明は、Ｃ：０．３
−０．５％未満、Ｓｉ：０．８〜２．０％、Ｍｎ：０．
１−１．０％、Ｃｒ：１．２〜２．５％、Ａｆｌ≦０゜
００５％及びＯ≦３０ｐｐｍを含み、更に必要に応じて
Ｖ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：０．０５〜０．５％、
Ｎｂ：０．０５〜０．５％及びＴａ：０．０５〜０゜５
％のうちの１種又は２種以上を含み、残部がＦｅ及び不
可避的不純物からなることを特徴とするものである。
−０．５％未満、Ｓｉ：０．８〜２．０％、Ｍｎ：０．
１−１．０％、Ｃｒ：１．２〜２．５％、Ａｆｌ≦０゜
００５％及びＯ≦３０ｐｐｍを含み、更に必要に応じて
Ｖ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：０．０５〜０．５％、
Ｎｂ：０．０５〜０．５％及びＴａ：０．０５〜０゜５
％のうちの１種又は２種以上を含み、残部がＦｅ及び不
可避的不純物からなることを特徴とするものである。
また、弁ばね用鋼線に係る本発明は、上記化学成分を有
する鋼をオイルテンパー処理により、引張強さＴ 、
Ｓ 、（ｋｇ ｆ ／ ｎｏ”）が素線径ｄ （ｍｍ）
に対して。
する鋼をオイルテンパー処理により、引張強さＴ 、
Ｓ 、（ｋｇ ｆ ／ ｎｏ”）が素線径ｄ （ｍｍ）
に対して。
７１ ｄ−１７２＋ １７３≦Ｔ、Ｓ、≦７１ ｄ −
”” ＋ ２０１なる関係を有するように調整したこと
を特徴とするものである。
”” ＋ ２０１なる関係を有するように調整したこと
を特徴とするものである。
以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
まず、本発明鋼の化学成分を限定した理由について説明
する。
する。
Ｃ：
Ｃは強度を増大するために有効な元素であるが、０．３
％未満では十分な強度を得ることができず。
％未満では十分な強度を得ることができず。
また０、５％以上では１本発明鋼のようにＣｒｆｉｔが
１．２％以上の錆では靭性が劣化するので、０．３〜０
．５％未満とした。
１．２％以上の錆では靭性が劣化するので、０．３〜０
．５％未満とした。
Ｓｊ：
Ｓｉは脱酸に有効で、１つオイルテンパー処理した場合
の強度増大に大きく寄与する元素であるが、０．８％未
満では高強度にすることが困難になる。一方、２．５％
を超えると脱炭を助長して表面の強度を低下させるばか
りでなく、Ａｌの混入源となる。後述するように、Ａｌ
の増加は非延性介在物を生成せしめるため、ばねの疲労
特性が悪くなる。従って、Ｓｉ量は０．８〜２．５％と
した。
の強度増大に大きく寄与する元素であるが、０．８％未
満では高強度にすることが困難になる。一方、２．５％
を超えると脱炭を助長して表面の強度を低下させるばか
りでなく、Ａｌの混入源となる。後述するように、Ａｌ
の増加は非延性介在物を生成せしめるため、ばねの疲労
特性が悪くなる。従って、Ｓｉ量は０．８〜２．５％と
した。
Ｍｎ：
焼入焼もどし処理では、鋼の焼入性が重要であり、この
ためにはＭｎの添加がなされなければならない。また、
鋼の靭延性に有害なＳを固定する役割を果たすため、あ
る程度のＭｎの添加が必要とする。しかし、添加しすぎ
ると、処理鋼の延性が低下し、高強度ワイヤーが得られ
なくなる。従って、Ｍｎ量は０．１〜１．０％とした。
ためにはＭｎの添加がなされなければならない。また、
鋼の靭延性に有害なＳを固定する役割を果たすため、あ
る程度のＭｎの添加が必要とする。しかし、添加しすぎ
ると、処理鋼の延性が低下し、高強度ワイヤーが得られ
なくなる。従って、Ｍｎ量は０．１〜１．０％とした。
Ｃｒ：
脱炭を防止するのに有効な元素であり、また。
鋼の焼もどし軟化抵抗を大きくするため、高強度化に有
効である（第１図参照）。しかし、１．２％未満ではそ
の効果は少なく、２．５％を超えると既述のような低Ｃ
の範囲でも靭性が劣化するので、Ｃｒ縫は１．２〜２．
５％とした。
効である（第１図参照）。しかし、１．２％未満ではそ
の効果は少なく、２．５％を超えると既述のような低Ｃ
の範囲でも靭性が劣化するので、Ｃｒ縫は１．２〜２．
５％とした。
Ａ Ｑ：
Ａｌを０．００５％以上添加した材料では多数のＡｌ２
０．が生成し、このＡ１１ｔ、Ｏ，は非延性であるだけ
でなく、非常に硬度が高いため、疲労試験において早期
破壊が発生する。このため、Ａｌの添加量は極力抑える
べきであり、０．００５％以下にする必要がある。
０．が生成し、このＡ１１ｔ、Ｏ，は非延性であるだけ
でなく、非常に硬度が高いため、疲労試験において早期
破壊が発生する。このため、Ａｌの添加量は極力抑える
べきであり、０．００５％以下にする必要がある。
０：
Ｏは鋼中のＡｌ、Ｓｉなどと結び付いてＳ ｉ ０２系
、Ａｌ、Ｏ，系の介在物を生成する。これらの介在物は
疲労に有害であるので、少なくするにはＯを３０ｐｐＬ
１１以下に規制する必要がある。
、Ａｌ、Ｏ，系の介在物を生成する。これらの介在物は
疲労に有害であるので、少なくするにはＯを３０ｐｐＬ
１１以下に規制する必要がある。
Ｖ、Ｍｏ、Ｎｂ、 Ｔａ：
これらの元素は析出強化を付与する元素であり。
高強度化に効果があるので、必要に応じて単独又は複合
して適数添加することができる。
して適数添加することができる。
すなわち、■の添加は結晶粒を微細にし、処理鋼の靭延
性の向上に寄与する。また、耐へたり性の改善にも有効
である。更に、■ばばね成形後の歪取り焼鈍及びオイル
テンパー処理において二次析出強化を図るため、焼もど
し軟化抵抗が大きくなり、高強度化に有効である。しか
し、０．０５％以下ではその効果は非常に小さくなる。
性の向上に寄与する。また、耐へたり性の改善にも有効
である。更に、■ばばね成形後の歪取り焼鈍及びオイル
テンパー処理において二次析出強化を図るため、焼もど
し軟化抵抗が大きくなり、高強度化に有効である。しか
し、０．０５％以下ではその効果は非常に小さくなる。
一方、オイルテンパー処理におけるオーステナイト化時
に過度にＶを添加すると溶は込まず、未溶解炭化物がオ
イルテンパー材に残ってしまい。
に過度にＶを添加すると溶は込まず、未溶解炭化物がオ
イルテンパー材に残ってしまい。
この未溶解炭化物が粗大になると処理材の延性が低下す
る。従って、この添加量には上限があり。
る。従って、この添加量には上限があり。
０．５％である。以上のことから、Ｖ量を０．０５〜０
．５％とした。
．５％とした。
また、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａは、■と同様に析出強化を付与
する元素であり、高強度化に効果がある。
する元素であり、高強度化に効果がある。
しかし、各元素とも０．０５％以下ではその効果が小さ
く、一方、０．５％を超えると粗大な未溶解炭化物がで
きるため、各元素の添加量はそれぞれ０．０５〜０．５
％の範囲とした。
く、一方、０．５％を超えると粗大な未溶解炭化物がで
きるため、各元素の添加量はそれぞれ０．０５〜０．５
％の範囲とした。
なお、Ｐ、Ｓ等々の不可避的不純物を規制するのが望ま
しい。例えば、鋼中にＰが多く存在すると偏析の原因と
なり、素材の靭延性を損う恐れがあるので、Ｐを０．０
２０％以下にするのが望ましい、またＳ含有量が高くな
るとワイヤーの絞り値を低下させることになるので、高
強度ワイヤーで良好な絞り値を得るにはＳを０．０１０
％以下にするのが望ましい。
しい。例えば、鋼中にＰが多く存在すると偏析の原因と
なり、素材の靭延性を損う恐れがあるので、Ｐを０．０
２０％以下にするのが望ましい、またＳ含有量が高くな
るとワイヤーの絞り値を低下させることになるので、高
強度ワイヤーで良好な絞り値を得るにはＳを０．０１０
％以下にするのが望ましい。
次に、特に弁ばね用鋼線の場合、オイルテンパー処理に
より引張強さを限定した理由について説明する。
より引張強さを限定した理由について説明する。
一般的にばねの素線の疲労限はワイヤーの引張強度が高
いほど向上する。
いほど向上する。
しかし、引張強さＴ、Ｓが素線径ｄに対して。
Ｔ、Ｓ、＝７１ｄ−””＋１５５で与えられる強度より
１０ （ｋｇ ｆ ／ ｍｍ”）程度大きくても疲労限
の向上は顕著でなく、目的を達成することができない。
１０ （ｋｇ ｆ ／ ｍｍ”）程度大きくても疲労限
の向上は顕著でなく、目的を達成することができない。
一方、Ｔ、Ｓ、＝ ７１ ｄ−””＋ ２０１で与えら
れる強度より大きくなると靭延性が不足し、コイリング
時に折損が増えるだけでなく、疲労限も低下してゆく。
れる強度より大きくなると靭延性が不足し、コイリング
時に折損が増えるだけでなく、疲労限も低下してゆく。
従って、前記鋼をオイルテンパー処理し、引張強さを素
線径に対して、 ７１ ｄ −１／” ＋ １７３≦Ｔ、Ｓ、≦７］、
ｄ −” ＋ ２０１なる関係を有するように調整する
ことにより、弁ばね用Ｗ４線を得ることとした。
線径に対して、 ７１ ｄ −１／” ＋ １７３≦Ｔ、Ｓ、≦７］、
ｄ −” ＋ ２０１なる関係を有するように調整する
ことにより、弁ばね用Ｗ４線を得ることとした。
次に、本発明の一実施例を示す。
（実施例）
第１表に示した化学成分（ｗｔ％）を有する供試鋼（ａ
〜ｄ）につき素線径４．２ｍｍφのワイヤーを製造し、
オイルテンパー処理した後に中村式回転曲げ疲労試験機
で疲労試験を行い、疲労限度を求めた。
〜ｄ）につき素線径４．２ｍｍφのワイヤーを製造し、
オイルテンパー処理した後に中村式回転曲げ疲労試験機
で疲労試験を行い、疲労限度を求めた。
その結果は第２表に示す。同表より、本発明鋼であるａ
、ｂは高強度で優れた疲労特性を示しているが、比較ｍ
ｅ、ｄは高強度にすること自体が困難であった。特に比
較ａｄはＡｌｌの量が多く、Ａｌ２２０３系の非金属介
在物が多数鋼中に存在していたため、疲労限が低い。
、ｂは高強度で優れた疲労特性を示しているが、比較ｍ
ｅ、ｄは高強度にすること自体が困難であった。特に比
較ａｄはＡｌｌの量が多く、Ａｌ２２０３系の非金属介
在物が多数鋼中に存在していたため、疲労限が低い。
［以下余白）
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば、鋼の化学成分を
バランスよく調整したので、高強度で且つ高延性、耐疲
労性等の優れたばね用鋼を提供することができる。
バランスよく調整したので、高強度で且つ高延性、耐疲
労性等の優れたばね用鋼を提供することができる。
また、かＮる鋼を使用することにより、従来からの５ｉ
−ＣｒｆＡと同様の焼もどし及びブルーイング処理温度
で処理することによって、引張強さが素線径に対してＴ
、Ｓ、＝ ７１ ｔｉ−”＋ １７３（ｋｇｆ／ｍａ＋
”）以上の引張強さを有するオイルテンパー線が得られ
るだけでなく、超微利粒を有する鋼線を製造することが
可能となる。
−ＣｒｆＡと同様の焼もどし及びブルーイング処理温度
で処理することによって、引張強さが素線径に対してＴ
、Ｓ、＝ ７１ ｔｉ−”＋ １７３（ｋｇｆ／ｍａ＋
”）以上の引張強さを有するオイルテンパー線が得られ
るだけでなく、超微利粒を有する鋼線を製造することが
可能となる。
特に、このワイヤーを使用することにより、従来より高
い疲労強度を有した弁ばね用鋼線を得ることができ、更
に本発明鋼ではＡＩ２が極端に低いレベルに押さえられ
ているため、疲労に有害な非延性介在物も非常に少なく
することができる。
い疲労強度を有した弁ばね用鋼線を得ることができ、更
に本発明鋼ではＡＩ２が極端に低いレベルに押さえられ
ているため、疲労に有害な非延性介在物も非常に少なく
することができる。
従って、従来材（Ｓｉ−Ｃｒｉｌ等）よりも高い疲労強
度を得ることが可能となり、エンジンの小型化や軽量化
に寄与するだけでなく、小型のばねで高出力の機能を内
燃機関に与えることが可能となる。
度を得ることが可能となり、エンジンの小型化や軽量化
に寄与するだけでなく、小型のばねで高出力の機能を内
燃機関に与えることが可能となる。
また高Ｃｒ量の添加により焼もどし軟化抵抗が向上し、
高強度鋼線の製造が可能になると共に、弁ばね用鋼線で
重要な耐熱性も向上する。
高強度鋼線の製造が可能になると共に、弁ばね用鋼線で
重要な耐熱性も向上する。
第１図は引張強さとブルーイング温度の関係に与えるＣ
ｒの効果を示す図である。
ｒの効果を示す図である。
Claims (8)
- （１）重量％で（以下、同じ）、Ｃ：０．３〜０．５％
未満、Ｓｉ：０．８〜２．５％、Ｍｎ：０．１〜１．０
％、Ｃｒ：１．２〜２．５％、Ａｌ≦０．００５％及び
Ｏ≦３０ｐｐｍを含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物
からなることを特徴とする高強度ばね用鋼。 - （２）前記不可避的不純物として、Ｐ≦０．０２０％、
Ｓ≦０．０１０％に規制した特許請求の範囲第１項記載
の高強度ばね用鋼。 - （３）Ｃ：０．３〜０．５％未満、Ｓｉ：０．８〜２．
５％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｃｒ：１．２〜２．５
％、Ａｌ≦０．００５％及びＯ≦３０ｐｐｍを含み、更
にＶ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：０．０５〜０．５％
、Ｎｂ：０．０５〜０．５％及びＴａ：０．０５〜０．
５％のうちの１種又は２種以上を含み、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなることを特徴とする高強度ばね用
鋼。 - （４）前記不可避的不純物として、Ｐ≦０．０２０％、
Ｓ≦０．０１０％に規制した特許請求の範囲第３項記載
の高強度ばね用鋼。 - （５）Ｃ：０．３〜０．５％未満、Ｓｉ：０．８〜２．
５％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｃｒ：１．２〜２．５
％、Ａｌ≦０．００５％及びＯ≦３０ｐｐｍを含み、残
部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋼であって、オイ
ルテンパー処理により引張強さＴ．Ｓ．（ｋｇｆ／ｍｍ
＾２）が素線径ｄ（ｍｍ）に対して、７１ｄ＾−＾１＾
／＾２＋１７３≦Ｔ．Ｓ．≦７１ｄ＾−＾１＾／＾２＋
２０１なる関係を有するように調整したことを特徴とす
る弁ばね用鋼線。 - （６）前記不純物として、Ｐ≦０．０２０％、Ｓ≦０．
０１０％に規制した特許請求の範囲第５項記載の弁ばね
用鋼線。 - （７）Ｃ：０．３〜０．５％未満、Ｓｉ：０．８〜２．
５％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｃｒ：１．２〜２．５
％、Ａｌ≦０．００５％及びＯ≦３０ｐｐｍを含み、更
にＶ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：０．０５〜０．５％
、Ｎｂ：０．０５〜０．５％及びＴａ：０．０５〜０．
５％のうちの１種又は２種以上を含み、残部がＦｅ及び
不可避的不純物からなる鋼であって、オイルテンパー処
理により引張強さＴ．Ｓ．（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）が素線
径ｄ（ｍｍ）に対して、 ７１ｄ＾−＾１＾／＾２＋１７３≦Ｔ．Ｓ．≦７１ｄ＾
−＾１＾／＾２＋２０１なる関係を有するように調整し
たことを特徴とする弁ばね用鋼線。 - （８）前記不純物として、Ｐ≦０．０２０％、Ｓ≦０．
０１０％に規制した特許請求の範囲第７項記載の弁ばね
用鋼線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8533987A JP2661911B2 (ja) | 1987-04-07 | 1987-04-07 | 高強度ばね用鋼線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8533987A JP2661911B2 (ja) | 1987-04-07 | 1987-04-07 | 高強度ばね用鋼線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63250441A true JPS63250441A (ja) | 1988-10-18 |
| JP2661911B2 JP2661911B2 (ja) | 1997-10-08 |
Family
ID=13855889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8533987A Expired - Fee Related JP2661911B2 (ja) | 1987-04-07 | 1987-04-07 | 高強度ばね用鋼線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2661911B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0614994A1 (en) * | 1993-02-17 | 1994-09-14 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Spring steel wires and process for producing the same |
| JP2005344199A (ja) * | 2004-06-07 | 2005-12-15 | Kobe Steel Ltd | 冷間曲げ加工用鋼材 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101461717B1 (ko) | 2012-09-27 | 2014-11-14 | 주식회사 포스코 | 초고강도 타이어코드용 선재 및 강선 및 그 제조방법 |
| KR101912048B1 (ko) * | 2017-09-07 | 2018-10-25 | 전경수 | 인체 맞춤형 매트리스 |
-
1987
- 1987-04-07 JP JP8533987A patent/JP2661911B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0614994A1 (en) * | 1993-02-17 | 1994-09-14 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Spring steel wires and process for producing the same |
| JP2005344199A (ja) * | 2004-06-07 | 2005-12-15 | Kobe Steel Ltd | 冷間曲げ加工用鋼材 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2661911B2 (ja) | 1997-10-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5149156B2 (ja) | 焼戻しマルテンサイト鋼、該鋼からの部品の製造方法、及びそのように得られた部品 | |
| JP5328785B2 (ja) | 低含量のコバルトを有するまたはコバルト不含の硬化マルテンサイト鋼、当該鋼から部品を製造する方法、およびこのようにして得られる部品 | |
| JP5541418B2 (ja) | ばね鋼およびばね | |
| JPH0853714A (ja) | ねじり疲労強度に優れた機械構造用軸物部品 | |
| JPH08311607A (ja) | 歯元曲げ強度に優れた低歪浸炭歯車およびその製造方法 | |
| US6383311B1 (en) | High strength drive shaft and process for producing the same | |
| JP4097151B2 (ja) | 加工性に優れた高強度ばね用鋼線および高強度ばね | |
| JP2783145B2 (ja) | 疲労強度の優れた窒化ばね用鋼および窒化ばね | |
| JPS62274051A (ja) | 耐疲労性、耐へたり性に優れた弁ばね用鋼線 | |
| JPS63250441A (ja) | 高強度ばね用鋼線 | |
| JPH064904B2 (ja) | ばね用▲高▼強度オイルテンパー線 | |
| JP3075314B2 (ja) | 超高強度ばね用鋼線の製造方法 | |
| JPS59170241A (ja) | 高強度・高靭性ばね用鋼 | |
| JPH07238343A (ja) | 快削性浸炭用鋼及びその切削加工前熱処理法 | |
| JPH0254416B2 (ja) | ||
| JPS6130653A (ja) | 高強度ばね鋼 | |
| JPS59123743A (ja) | 熱処理歪の少ない浸炭用鋼 | |
| JPH0874006A (ja) | 強度及び捩り特性に優れたバネ用析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JPH07126803A (ja) | 浸炭歯車用鋼 | |
| JP2007031747A (ja) | ばね用鋼線材およびその耐疲労性の判定方法 | |
| JPH07292435A (ja) | 高強度ばね用鋼 | |
| JPH10152757A (ja) | 面内異方性の小さい高炭素鋼板 | |
| JP2001026841A (ja) | 冷間鍛造性に優れたＢｉ快削鋼およびその製造方法 | |
| JP2000063979A (ja) | 曲げ強度に優れた中炭素鋼 | |
| JPH11236617A (ja) | 冷間加工性と耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼およびその製法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |