JPS59123743A - 熱処理歪の少ない浸炭用鋼 - Google Patents
熱処理歪の少ない浸炭用鋼Info
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- JPS59123743A JPS59123743A JP22984182A JP22984182A JPS59123743A JP S59123743 A JPS59123743 A JP S59123743A JP 22984182 A JP22984182 A JP 22984182A JP 22984182 A JP22984182 A JP 22984182A JP S59123743 A JPS59123743 A JP S59123743A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱処理歪の少ない浸炭用鋼に関する。
歯車や軸受等の鋼製品は、耐磨耗性や耐疲労性の改善を
目的として浸炭焼入れ等の表面硬化処理がなされること
が多いが、この際に熱処理歪が不可避的に発生し、しか
も、上記浸炭処理が部品加工の最終工程であるため、上
記熱処理歪がそのまま製品に残されて、強度の低下等の
有害な影響となって現われる。このような問題を解決す
るために、焼入れの際に拘束治具を用いたり、或いは熱
処理歪の少ない焼入れ液を用いる等の方法により熱処理
歪の低減を図り、又は浸炭処理後に矯正を行なう等の方
法を採用しているが、いずれも多大の費用と労力を要す
る問題がある。特に、例えば、自動車産業に代表される
ように、省エネルギーを背景として、部品の軽量化が推
進されている最近においては、部品は小型化、薄肉化す
る傾向が強いが、このように部品を薄肉化した場合に、
上記の浸炭処理後の熱処理歪が大きくなるので、従来に
も増して熱処理歪の少ない浸炭用鋼が要望されるに至っ
ている。
目的として浸炭焼入れ等の表面硬化処理がなされること
が多いが、この際に熱処理歪が不可避的に発生し、しか
も、上記浸炭処理が部品加工の最終工程であるため、上
記熱処理歪がそのまま製品に残されて、強度の低下等の
有害な影響となって現われる。このような問題を解決す
るために、焼入れの際に拘束治具を用いたり、或いは熱
処理歪の少ない焼入れ液を用いる等の方法により熱処理
歪の低減を図り、又は浸炭処理後に矯正を行なう等の方
法を採用しているが、いずれも多大の費用と労力を要す
る問題がある。特に、例えば、自動車産業に代表される
ように、省エネルギーを背景として、部品の軽量化が推
進されている最近においては、部品は小型化、薄肉化す
る傾向が強いが、このように部品を薄肉化した場合に、
上記の浸炭処理後の熱処理歪が大きくなるので、従来に
も増して熱処理歪の少ない浸炭用鋼が要望されるに至っ
ている。
一般に、鋼におりるＣ及びその他の合金元素の含有量を
増すとき、その焼入れ性が高まって、焼入れ時にマルテ
ンサイトやヘーナイト組織の生成量が多くなるために、
芯部硬さが増すと共に熱処理歪が増大する。本発明者ら
はかがる事実に鑑み、鋼におけるＣ、Ｍｎ及びその伯の
合金元素の含有量によって本発明によって規定される焼
入れ性パラメータ（以下、Ｄｌ と称することがある。
増すとき、その焼入れ性が高まって、焼入れ時にマルテ
ンサイトやヘーナイト組織の生成量が多くなるために、
芯部硬さが増すと共に熱処理歪が増大する。本発明者ら
はかがる事実に鑑み、鋼におけるＣ、Ｍｎ及びその伯の
合金元素の含有量によって本発明によって規定される焼
入れ性パラメータ（以下、Ｄｌ と称することがある。
）が、上記各合金元素の含有量が所定範囲にあるときは
、その含有量の変動にもががわらず、熱処理歪挙動、特
に熱処理歪率とそのばらつきがＤｌ により連続関数的
に規制されることを見出して、本発明に至ったものであ
る。
、その含有量の変動にもががわらず、熱処理歪挙動、特
に熱処理歪率とそのばらつきがＤｌ により連続関数的
に規制されることを見出して、本発明に至ったものであ
る。
本発明による第１の熱処理歪の少ない浸炭用鋼は、Ｃ０
，２２〜０．２８重量％、Ｓ ｉ ０．５０重量％以下
及びＭｎ０．３０〜１．５重量％を含有すると共に、Ａ
ｆＯ，ｏ ２０−０．０６ ＯＮ量％、Ｎ ｂ Ｏ，０
０５〜０．０５０ ＭＭ％及びＴ ｉ ０．００５〜０
．０５０重量％（以下、第１選択元素群と称することが
ある。）から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、
残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、上記元素に
よって次式で規定される焼入れ性パラメータ Ｄ１＝２５．４Ｘ （１，３％Ｃ＋０．１ ） Ｘ
（２，１％Ｍｎ＋０．６ ） Ｘ （１，４％
Ｃｒ＋０．７ ） ｘ （２，５％ＮＯ＋ １．０
）（但し、％元素はその元素の重量％を示す。）が３
５〜４５（ｕｎ）の範囲にあることを特徴とする。
，２２〜０．２８重量％、Ｓ ｉ ０．５０重量％以下
及びＭｎ０．３０〜１．５重量％を含有すると共に、Ａ
ｆＯ，ｏ ２０−０．０６ ＯＮ量％、Ｎ ｂ Ｏ，０
０５〜０．０５０ ＭＭ％及びＴ ｉ ０．００５〜０
．０５０重量％（以下、第１選択元素群と称することが
ある。）から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し、
残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、上記元素に
よって次式で規定される焼入れ性パラメータ Ｄ１＝２５．４Ｘ （１，３％Ｃ＋０．１ ） Ｘ
（２，１％Ｍｎ＋０．６ ） Ｘ （１，４％
Ｃｒ＋０．７ ） ｘ （２，５％ＮＯ＋ １．０
）（但し、％元素はその元素の重量％を示す。）が３
５〜４５（ｕｎ）の範囲にあることを特徴とする。
通常、浸炭用鋼においては、芯部強度や靭性を考慮して
、Ｃ量は０．１２′〜０．２５重量％であるが、一般に
Ｃは焼入れ性を介して熱処理歪に関与するばかりではな
く、マルテンサイトやヘーナイト等の中間組織の結晶格
子定数を変化させるため、他の合金元素に比べて熱処理
歪に与える影響が大きい。本発明者らの実験によれば、
Ｃ量が増せば歪量は低減するが、歪のばらつきが大きく
なるため、歪が低位で安定するためには、０．２２〜０
．２８重量％の範囲にあることを要する。
、Ｃ量は０．１２′〜０．２５重量％であるが、一般に
Ｃは焼入れ性を介して熱処理歪に関与するばかりではな
く、マルテンサイトやヘーナイト等の中間組織の結晶格
子定数を変化させるため、他の合金元素に比べて熱処理
歪に与える影響が大きい。本発明者らの実験によれば、
Ｃ量が増せば歪量は低減するが、歪のばらつきが大きく
なるため、歪が低位で安定するためには、０．２２〜０
．２８重量％の範囲にあることを要する。
Ｓｉは溶製時の脱酸元素として０．０５重量％以上が必
要であるが、余りに多量に含有するときは、冷間鍛造等
の加工性が低下するので、０．５０重量％を上限とする
。
要であるが、余りに多量に含有するときは、冷間鍛造等
の加工性が低下するので、０．５０重量％を上限とする
。
Ｍｎも脱酸脱硫元素として、また、焼入れ性を増大させ
て、芯部強度を向上させるために０．３０重量％以上を
含有する必要があるが、余りに多量に含有するときは、
芯部強度が高くなりすぎると共に、後述する本発明によ
る焼入れ性パラメータＤを過度に大きくして歪量を大き
くするので、１゜５０重量％を上限とする。
て、芯部強度を向上させるために０．３０重量％以上を
含有する必要があるが、余りに多量に含有するときは、
芯部強度が高くなりすぎると共に、後述する本発明によ
る焼入れ性パラメータＤを過度に大きくして歪量を大き
くするので、１゜５０重量％を上限とする。
Ａβは一般に浸炭加熱時のオーステナイト結晶粒の成長
を抑制する効果をもつが、０．０２０重量％未満ではこ
の効果が殆ど発現されず、一方、０゜０６０Ｍ量％を越
えて多量に含有させても、上記効果が飽和し、また、却
って転勤疲労性を劣化させるアルミナ系介在物量も増す
ので、０．０６０重量％を上限とする。
を抑制する効果をもつが、０．０２０重量％未満ではこ
の効果が殆ど発現されず、一方、０゜０６０Ｍ量％を越
えて多量に含有させても、上記効果が飽和し、また、却
って転勤疲労性を劣化させるアルミナ系介在物量も増す
ので、０．０６０重量％を上限とする。
Ｎｂ及びＴｉもＡｆｆと同様にいずれも浸炭加熱時のオ
ーステナイト結晶粒の成長を抑制する効果をもつが、こ
の効果か有効に発現されるためには、いずれの元素につ
いても０．００５重量％以上含有させることを要する。
ーステナイト結晶粒の成長を抑制する効果をもつが、こ
の効果か有効に発現されるためには、いずれの元素につ
いても０．００５重量％以上含有させることを要する。
しかし、０．０５重量％を越えて多量に含有させても上
記効果が飽和する。
記効果が飽和する。
以上のように、Ｃ，Ｓｌ及びＭｎに加えて、上記第１選
択元素群の少なくとも１種を含有する浸炭用鋼は、更に
、これら合金元素の鋼における含有量によって次式で規
定される焼入れ性パラメータ Ｄ ＝２５．４Ｘ （１３％Ｃ＋０．１ ） Ｘ
（２，１％Ｍｎ＋０．６ ）Ｘ （１４％（：ｒ
＋０．７ ） Ｘ （２，５％Ｍｏ＋ １．０ ）
（但し、％元素はその元素の重量％を示す。以下、同じ
。） が３５〜４５龍の範囲にあることを要する。
択元素群の少なくとも１種を含有する浸炭用鋼は、更に
、これら合金元素の鋼における含有量によって次式で規
定される焼入れ性パラメータ Ｄ ＝２５．４Ｘ （１３％Ｃ＋０．１ ） Ｘ
（２，１％Ｍｎ＋０．６ ）Ｘ （１４％（：ｒ
＋０．７ ） Ｘ （２，５％Ｍｏ＋ １．０ ）
（但し、％元素はその元素の重量％を示す。以下、同じ
。） が３５〜４５龍の範囲にあることを要する。
即ち、本発明者らの広範な実験による結果、上記合金元
素の含有量が上記所定範囲にあるとき、その含有量の変
動にかかわらず、歪量と歪のばらつきがＤｌ に対して
連続関数的に変化し、痔が３５〜４５ｍｔＮの範囲にあ
るとき、歪を低位に安定させることができる。Ｄ が３
５ｍｍよりも小さいと■ きは、歪量は少なくなるが、そのばらつきが太きくなり
、一方、Ｄ□が４５龍よりも大きいときは、歪のばらつ
きは小さくなるが、歪量が大きくなる。
素の含有量が上記所定範囲にあるとき、その含有量の変
動にかかわらず、歪量と歪のばらつきがＤｌ に対して
連続関数的に変化し、痔が３５〜４５ｍｔＮの範囲にあ
るとき、歪を低位に安定させることができる。Ｄ が３
５ｍｍよりも小さいと■ きは、歪量は少なくなるが、そのばらつきが太きくなり
、一方、Ｄ□が４５龍よりも大きいときは、歪のばらつ
きは小さくなるが、歪量が大きくなる。
本発明による第２の浸炭用鋼は、ＣＯ，２２〜０゜２８
重量％、Ｓｉ０．５０重量％以下及びＭ ｎ Ｏ，３０
〜１．５Ｍ量％を含有すると共に、Ａｌ１．０２０〜０
．０６０重量％、Ｎｂ０．００５〜０．０５０重量％及
びＴ ｉ Ｏ，００５〜０．０５０重量％がら選ばれる
少なくとも１種の元素と、Ｃｒ Ｏ，３０〜１．５０Ｅ
Ｎ％以下及びＭｏ０．０５〜０．５０重量％（以下、第
２選択元素群と称することがある。）から選はれる少な
くとも１種の元素とを含有し、残部鉄及び不可避的不純
物よりなり、且つ、前記焼入れ性パラメータＤ□が３５
〜４５（＋ｎ）の範囲にあることを特徴とする。
重量％、Ｓｉ０．５０重量％以下及びＭ ｎ Ｏ，３０
〜１．５Ｍ量％を含有すると共に、Ａｌ１．０２０〜０
．０６０重量％、Ｎｂ０．００５〜０．０５０重量％及
びＴ ｉ Ｏ，００５〜０．０５０重量％がら選ばれる
少なくとも１種の元素と、Ｃｒ Ｏ，３０〜１．５０Ｅ
Ｎ％以下及びＭｏ０．０５〜０．５０重量％（以下、第
２選択元素群と称することがある。）から選はれる少な
くとも１種の元素とを含有し、残部鉄及び不可避的不純
物よりなり、且つ、前記焼入れ性パラメータＤ□が３５
〜４５（＋ｎ）の範囲にあることを特徴とする。
即ち、この浸炭用鋼は、既に説明した合金元素以外に更
に上記の第２選択元素群の少なくとも１種の所定量を含
有する。
に上記の第２選択元素群の少なくとも１種の所定量を含
有する。
Ｃｒは鋼の焼入れ性を向上させる合金元素であって、０
．３０重量％以上を含有させるときにその効果が有効に
発現されるが、余りに多量に含有させるときは、芯部硬
さが高くなりすぎたり、また、表面に異常組織か生じた
りするので、その上限は１．５０ｆｆｉ量％とする。
．３０重量％以上を含有させるときにその効果が有効に
発現されるが、余りに多量に含有させるときは、芯部硬
さが高くなりすぎたり、また、表面に異常組織か生じた
りするので、その上限は１．５０ｆｆｉ量％とする。
Ｍｏも焼入れ性を向上させる合金元素であり、０．０５
重量％以上を含有させるときにその効果か有効に発現さ
れるが、本発明においては主として経済性の面から、そ
の上限は０．５０重量％とする。
重量％以上を含有させるときにその効果か有効に発現さ
れるが、本発明においては主として経済性の面から、そ
の上限は０．５０重量％とする。
本発明による第２の浸炭用鋼においても、前記Ｄ が３
５〜４５龍の範囲にあることを要する。
５〜４５龍の範囲にあることを要する。
その理由は、第１の浸炭用鋼について説明したと同しで
ある。
ある。
本発明による第３の浸炭用鋼は、Ｃ０，２２〜０゜２８
重量％、ＳｉＯ，５ＯＪｉｉ量％以下及びＭ ｎ ０．
３０〜１．５重量％を含有すると共に、Ａｌ１．０２０
〜０．０６０重量％、Ｎ ｂ ０．００５〜０．０５０
重量％及びＴｉＯ，００５〜０．０５０重量％から選ば
れる少なくとも１種の元素と、３０．０３〜０．４０重
量％、Ｐｂ０．０５−０．３５重量％及びＺ ｒ Ｏ，
０５〜０．２０重量％（以下、第３選択元素群と称する
ことがある。）から選ばれる少なくとも１種の元素とを
含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、前
記焼入れ性パラメータＤ１が３５〜４５（ｍ１１）の範
囲にあることを特徴とする。
重量％、ＳｉＯ，５ＯＪｉｉ量％以下及びＭ ｎ ０．
３０〜１．５重量％を含有すると共に、Ａｌ１．０２０
〜０．０６０重量％、Ｎ ｂ ０．００５〜０．０５０
重量％及びＴｉＯ，００５〜０．０５０重量％から選ば
れる少なくとも１種の元素と、３０．０３〜０．４０重
量％、Ｐｂ０．０５−０．３５重量％及びＺ ｒ Ｏ，
０５〜０．２０重量％（以下、第３選択元素群と称する
ことがある。）から選ばれる少なくとも１種の元素とを
含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、前
記焼入れ性パラメータＤ１が３５〜４５（ｍ１１）の範
囲にあることを特徴とする。
この第３の浸炭用鋼は、既に説明した第１選択元素群の
少なくとも１種に加えて、第３選択元素群の少なくとも
１種を含有する。これらｓ、ｐｂ及びＺｒはいずれも被
剛性を向上させる合金元素であるか、その効果が有効に
認められるのは、Ｓについては０．０３重量％以上、ｐ
ｂ ニツイテハ０゜０５重量％以上、また、７．ｒに
ついては０．０５重量％以上である。しかし、余りに多
量に含有させるときは、鋼の強度特性を劣化させ、また
、被削性についても飽和現象が認められるので、その上
限をＳ Ｏ，４，０重量％、Ｐ ｂ ０．３５重量％、
Ｚ ｒ ０゜２０重量％とする。
少なくとも１種に加えて、第３選択元素群の少なくとも
１種を含有する。これらｓ、ｐｂ及びＺｒはいずれも被
剛性を向上させる合金元素であるか、その効果が有効に
認められるのは、Ｓについては０．０３重量％以上、ｐ
ｂ ニツイテハ０゜０５重量％以上、また、７．ｒに
ついては０．０５重量％以上である。しかし、余りに多
量に含有させるときは、鋼の強度特性を劣化させ、また
、被削性についても飽和現象が認められるので、その上
限をＳ Ｏ，４，０重量％、Ｐ ｂ ０．３５重量％、
Ｚ ｒ ０゜２０重量％とする。
この浸炭用鋼も、上記各合金元素の含有量によって規定
される前記Ｄ□が３５〜４５ｎｍの範囲にあることを要
する。その理由は既に説明したのと間しである。
される前記Ｄ□が３５〜４５ｎｍの範囲にあることを要
する。その理由は既に説明したのと間しである。
本発明による第４の浸炭用鋼は、Ｃ０，２２〜０゜２８
重量％、Ｓｉ０．５０重量％以下及びＭ ｎ ０．３０
〜１．５重量％を含有すると共に、Ａ１１．０２０〜０
．０６０ｆｆ量％、Ｎ ｂ ０．００５〜０．０５０重
量％及びＴ ｉ Ｏ，ＯＯ５〜０．０５０重量％から選
ばれる少なくとも１種の元素と、Ｃｒ ０．３０〜１．
５０重量％以下及びＭ ｏ ０．０５〜０．５０重量％
から選ばれる少なくとも１種の元素と、３０．０３〜０
．４０重量％、ＰｂＯ，０５〜０．３５重量％及びＺ
ｒ ０゜０５〜０．２０重量％から選ばれる少なくとも
１種の元素とをを含有し、残部鉄及び不可避的不純物よ
りなり、且つ、前記焼入れ性パラメータＤ１が３５〜４
５（ｎ）の範囲にあることを特徴とする。
重量％、Ｓｉ０．５０重量％以下及びＭ ｎ ０．３０
〜１．５重量％を含有すると共に、Ａ１１．０２０〜０
．０６０ｆｆ量％、Ｎ ｂ ０．００５〜０．０５０重
量％及びＴ ｉ Ｏ，ＯＯ５〜０．０５０重量％から選
ばれる少なくとも１種の元素と、Ｃｒ ０．３０〜１．
５０重量％以下及びＭ ｏ ０．０５〜０．５０重量％
から選ばれる少なくとも１種の元素と、３０．０３〜０
．４０重量％、ＰｂＯ，０５〜０．３５重量％及びＺ
ｒ ０゜０５〜０．２０重量％から選ばれる少なくとも
１種の元素とをを含有し、残部鉄及び不可避的不純物よ
りなり、且つ、前記焼入れ性パラメータＤ１が３５〜４
５（ｎ）の範囲にあることを特徴とする。
各合金元素の含有量範囲は既に説明したとおりであり、
また、これら合金元素によって規定されるＤｌについて
も既に説明した通りである。
また、これら合金元素によって規定されるＤｌについて
も既に説明した通りである。
以上のように、本発明の浸炭用鋼は、特定の合金元素を
特定の範囲で含有すると共に、これら合金元素の含有量
によって規定される前記焼入れ性パラメータＤ□を所定
の範囲とすることによって、熱処理後の歪を低位に安定
させることができる。
特定の範囲で含有すると共に、これら合金元素の含有量
によって規定される前記焼入れ性パラメータＤ□を所定
の範囲とすることによって、熱処理後の歪を低位に安定
させることができる。
以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこ
れら実施例により何ら限定されるものではない。
れら実施例により何ら限定されるものではない。
実施例１
第１表に示すように、本発明による化学成分と焼入れ性
パラメータＤ工とを有する種々の鋼材を高周波炉にて／
８製し、この鋼材を１１５０ ’Ｃに加熱して熱間鍛造
し、直径８０ｍｍの丸棒に加工し、これを９２５°Ｃで
２時間加熱した後、空気中で放冷する焼ならし処理をし
、次に、第１図に示すように、高さ２５鶴、内径５８ｍ
、、最少外径６２ｎ、最大外径７１■であって、胴部中
央部に幅７１、深さ４．５１の環状溝ををする薄肉円筒
型の全試験片に加工した後、９２５°Ｃで３時間加熱し
て浸炭、油焼入れ（油温４０／６０’ｃ、Ｈ値０．５０
ｉｎ−’）を施した。この試験片について、浸炭焼入
れ処理前後の図示した内径の変化から歪量を測定し、ま
た、そのばらつきを標準偏差で求めた。結果を第１表及
び第２図に示す。第２図より歪量及びそのばらつきがＤ
工に対して連続関数的に変化し、財が３５〜４５１ｍの
範囲にあるときに歪を低位に安定させることができるこ
とが明らかである。
パラメータＤ工とを有する種々の鋼材を高周波炉にて／
８製し、この鋼材を１１５０ ’Ｃに加熱して熱間鍛造
し、直径８０ｍｍの丸棒に加工し、これを９２５°Ｃで
２時間加熱した後、空気中で放冷する焼ならし処理をし
、次に、第１図に示すように、高さ２５鶴、内径５８ｍ
、、最少外径６２ｎ、最大外径７１■であって、胴部中
央部に幅７１、深さ４．５１の環状溝ををする薄肉円筒
型の全試験片に加工した後、９２５°Ｃで３時間加熱し
て浸炭、油焼入れ（油温４０／６０’ｃ、Ｈ値０．５０
ｉｎ−’）を施した。この試験片について、浸炭焼入
れ処理前後の図示した内径の変化から歪量を測定し、ま
た、そのばらつきを標準偏差で求めた。結果を第１表及
び第２図に示す。第２図より歪量及びそのばらつきがＤ
工に対して連続関数的に変化し、財が３５〜４５１ｍの
範囲にあるときに歪を低位に安定させることができるこ
とが明らかである。
実施例２
ＳＣｒ４２０を素材鋼として、本発明による鋼材と、比
較鋼、即ち、Ｄ□は本発明の範囲内にあるが、合金元素
含有量が本発明の範囲外にある鋼材及びＤｌが本発明の
範囲外であるが、合金元素含有量が本発明の範囲内にあ
る鋼材とを実施例１と同様にして溶製した。これら鋼材
の化学成分及びＤｌを第２表に示す。
較鋼、即ち、Ｄ□は本発明の範囲内にあるが、合金元素
含有量が本発明の範囲外にある鋼材及びＤｌが本発明の
範囲外であるが、合金元素含有量が本発明の範囲内にあ
る鋼材とを実施例１と同様にして溶製した。これら鋼材
の化学成分及びＤｌを第２表に示す。
これら鋼材を用いて実施例１と同様にして試験片を加工
し、同様にして浸炭焼入れ（油温度１１０／１３０°Ｃ
，Ｈ値０．２０ ｉｎ−’）による熱処理歪の挙動を調
べた。結果を第２表に示す。
し、同様にして浸炭焼入れ（油温度１１０／１３０°Ｃ
，Ｈ値０．２０ ｉｎ−’）による熱処理歪の挙動を調
べた。結果を第２表に示す。
本発明の浸炭用鋼によれば、歪が低位に安定しているこ
とが明らかである。
とが明らかである。
第１図は浸炭焼入れによる熱処理歪の挙動を調べるため
に本発明において用いた試験用円筒を示ず断面図、第２
図は本発明による焼入れ性ノくラメータＤ と熱処理歪
との関係を示すグラフである。 ２３６−
に本発明において用いた試験用円筒を示ず断面図、第２
図は本発明による焼入れ性ノくラメータＤ と熱処理歪
との関係を示すグラフである。 ２３６−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１Ｃ０，２２〜０．２８ Ｊｔｉｔ％、ＳｉＱ、５
０！ｉＴｈ；以下及びＭｎ０．３０〜１．５．ｉｌｉ量
％を含有すると共に、Ａ６０．０２０−０．０６０ｉｉ
量％、Ｎｂｏ、ｏ。 ５〜０．０５０ ｍｔＥ９Ａ及びＴ ｉ ０．００５〜
０．０５０重量％から選ばれる少な（とも１種の元素を
含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、上
記元素によって次式で規定される焼入れ性パラメータ Ｄ１＝２５．、ＩＸ （１，３％Ｃ＋０．１ ）
Ｘ （２，１％Ｍｎ＋０．６ ） Ｘ （１，４
％Ｃｒ＋０．７ ） Ｘ （２，５％門ｏ＋ １．
０ ）（但し、％元素はその元素の重量％を示ず。）が
３５〜４５（＋ｕ＋）の範囲にあることを特徴とする熱
処理歪の少ない浸炭用鋼。 ｆ２１ Ｃ０，２２〜０．２８ ｍｍ％、Ｓ ｉ ０
．５０ Ｍｆｉｋ ％以下及びＭ ｎ ０．３０〜１．
５重量％を含をすると共に、Ａ ｅ ０．０２０−０．
０６０１１ｆｉｔ％、Ｎｂ０．００５〜０．０５０重量
％及びＴｉＯ，００５〜０．０５０Ｍ量％から選ばれる
少な（とも１種の元素と、Ｃｒ０１３０〜１．５０重量
％以下及びＭ Ｏ０，０５〜０．５０重量％から選ばれ
る少なくとも１種の元素とを含有し、残部鉄及び不可避
的不純物よりなり、且つ、上記元素によって次式で規定
される焼入れ性パラメータ Ｄ１＝２５．４Ｘ （１，３％Ｇ＋０．１ ） Ｘ
（２，１％Ｍｎ＋０．６ ）Ｘ （１，４％叶＋０．
７ ）Ｘ （２，５％Ｍｏ＋ １．０ ）（但し、％元
素はその元素の重量％を示ず。）が３５〜４５（１ｍ）
の範囲にあることを特徴とする熱処理歪の少ない浸炭用
鋼。 ＋３１ Ｃ０，２２〜０．２８重量％、Ｓ ｉ ０．
５０重量％以下及びＭｎＯ，３０〜１．５重量％を含有
すると共に、Ａｆｆｏ、０２０〜０．０６０重量％、Ｎ
ｂ ０．００５〜０．０５０重量％及びＴ ｉ Ｏ，
００５〜０．０５０重量％から選ばれる少なくとも１種
の元素と、Ｓｏ、０３〜０．４０ｆｉｆ％、Ｐ ｂ ０
．０５〜０．３５Ｍ量％及びＺ ｒ Ｏ，０５〜０．２
０重量％から選ばれる少なくとも１種の元素とを含有し
、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、上記元素
によって次式で規定される焼入れ性パラメータ ＤＪ、 〜２５．４Ｘ （１，３％Ｃ＋Ｏ，１，） Ｘ
（２，１％Ｍｎ＋０．６ ） ×（、１，４％Ｃｒ＋
０．７ ） Ｘ （２，５％Ｍｏ＋ １．０ ）（但し
、％元素はその元素の重量％を示す。）が３５〜４５（
ｍａｌ）の範囲にあることを特徴とする熱処理歪の少な
い浸炭用鋼。 ＋４） Ｃ０，２２〜０．２８重量％、Ｓ ｉ Ｏ，
５０重量％以下及びＭ ｎ ０．３０〜１．５重量％を
含有すると共に、Ａ Ｉｆ ０．０２０〜０．０６０重
量％、Ｎ ｂ Ｏ，００５〜０．０５０重量％及びＴ
ｉ ０．００５〜０．０５０重量％から選ばれる少な（
とも１種の元素と、ＣｒＯ，３０〜１．５０ＭＭ％以下
及びＭｏ０．０５〜０．５０重量％から選ばれる少なく
とも１種の元素と、３０．０３〜０．４０重量％、Ｐ
ｂ Ｏ，０５〜０．３５重量％及びＺ ｒ ０．０５〜
０．２０重量％から選ばれる少な（とも１種の元素とを
を含有し、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、且つ、
上記元素によって次式で規定される焼入れ性パラメータ
Ｄ −ｒ 〜２５．４ ×（１−３％Ｃ＋０．１ ）Ｘ
（２，１％Ｍｎ＋０．６ ） Ｘ （１，４％Ｃ
ｒ＋０．７ ） Ｘ （２，５％Ｍｏ＋ １．０
）（但し、％元素はその元素の重量％を示す。）が３５
〜４５（ｉ＋ｍ）の範囲にあることを特徴とする熱処理
歪の少ない浸炭用鋼。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22984182A JPS59123743A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 熱処理歪の少ない浸炭用鋼 |
| JP22111189A JPH02277744A (ja) | 1982-12-28 | 1989-08-28 | 熱処理歪量及びそのばらつきの少ない浸炭用棒鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22984182A JPS59123743A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 熱処理歪の少ない浸炭用鋼 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22111189A Division JPH02277744A (ja) | 1982-12-28 | 1989-08-28 | 熱処理歪量及びそのばらつきの少ない浸炭用棒鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59123743A true JPS59123743A (ja) | 1984-07-17 |
| JPH0453937B2 JPH0453937B2 (ja) | 1992-08-28 |
Family
ID=16898517
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22984182A Granted JPS59123743A (ja) | 1982-12-28 | 1982-12-28 | 熱処理歪の少ない浸炭用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59123743A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61210154A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-18 | Kobe Steel Ltd | 低歪浸炭用鋼 |
| JPH02277744A (ja) * | 1982-12-28 | 1990-11-14 | Kobe Steel Ltd | 熱処理歪量及びそのばらつきの少ない浸炭用棒鋼 |
| EP0769566A1 (en) | 1995-09-29 | 1997-04-23 | Toa Steel Co., Ltd. | Case hardening steel for gears |
| JP2002294396A (ja) * | 2001-04-03 | 2002-10-09 | Kobe Steel Ltd | 熱処理歪の少ない肌焼用鋼 |
| FR2935988A1 (fr) * | 2008-09-12 | 2010-03-19 | Ascometal Sa | Acier, notamment pour roulements et pieces mecaniques aptes a la cementation ou a la carbonitruration, et pieces realisees avec cet acier. |
-
1982
- 1982-12-28 JP JP22984182A patent/JPS59123743A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02277744A (ja) * | 1982-12-28 | 1990-11-14 | Kobe Steel Ltd | 熱処理歪量及びそのばらつきの少ない浸炭用棒鋼 |
| JPS61210154A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-18 | Kobe Steel Ltd | 低歪浸炭用鋼 |
| EP0769566A1 (en) | 1995-09-29 | 1997-04-23 | Toa Steel Co., Ltd. | Case hardening steel for gears |
| US5746842A (en) * | 1995-09-29 | 1998-05-05 | Toa Steel Co., Ltd. | Steel gear |
| JP2002294396A (ja) * | 2001-04-03 | 2002-10-09 | Kobe Steel Ltd | 熱処理歪の少ない肌焼用鋼 |
| FR2935988A1 (fr) * | 2008-09-12 | 2010-03-19 | Ascometal Sa | Acier, notamment pour roulements et pieces mecaniques aptes a la cementation ou a la carbonitruration, et pieces realisees avec cet acier. |
| EP2208804A1 (fr) * | 2008-09-12 | 2010-07-21 | Ascometal | Acier, notamment pour roulements et pièces mécaniques aptes à la cémentation ou à la carbonitruration, et pièces réalisées avec cet acier. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0453937B2 (ja) | 1992-08-28 |
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