JPS59170241A - 高強度・高靭性ばね用鋼 - Google Patents
高強度・高靭性ばね用鋼Info
- Publication number
- JPS59170241A JPS59170241A JP4430283A JP4430283A JPS59170241A JP S59170241 A JPS59170241 A JP S59170241A JP 4430283 A JP4430283 A JP 4430283A JP 4430283 A JP4430283 A JP 4430283A JP S59170241 A JPS59170241 A JP S59170241A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- steel
- strength
- grain size
- spring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
度が高く、特に自動車などの車両用懸架ばね素材として
の使用に適する高強度・高靭性ばね用銅に関するもので
ある。 近年、自動車の走行性能や燃費を向上させるために、そ
の軽量化が進められており、自動車の構成部品である懸
架ばねにおいても軽量化が要求されるようになってきて
いる。このような要求に対し、ばね用銅としては高応力
化で対応することが通常の考え方であり、その一つとし
て鮒へたり性を向」ニさせたばね用銅の開発がなされて
いる。 従来、1耐へたり性の優れたばね用銅としては、鎖中に
含まれるSiが開へたり性に有効な元素であることから
、JIS 5UP6およびこれよりもSi含イ1量が
多い5UP7が使用されてきた。 そして、最近では5UP7よりもさらに耐へたり慴のイ
Ωれたはね用銅の開発が進められ、一部では5UP6.
5UP7にNb、■なと゛を添力Uしたtmが使用され
ている。 木窺明者らはこのような要求に対応すべく鋭意研究を進
め、酎へたり性だけではなく疲労強度を著しく高めた高
強度・高靭性はね用銅を得ることを目的として訂細に研
究を行った結果、C15t、Mn、Crを特定量組合わ
せて含有させ、これにA文、V、Nbの1種以上を添加
し、使用目的に応じてさらにBを添加し、さらにはC5
)および
の使用に適する高強度・高靭性ばね用銅に関するもので
ある。 近年、自動車の走行性能や燃費を向上させるために、そ
の軽量化が進められており、自動車の構成部品である懸
架ばねにおいても軽量化が要求されるようになってきて
いる。このような要求に対し、ばね用銅としては高応力
化で対応することが通常の考え方であり、その一つとし
て鮒へたり性を向」ニさせたばね用銅の開発がなされて
いる。 従来、1耐へたり性の優れたばね用銅としては、鎖中に
含まれるSiが開へたり性に有効な元素であることから
、JIS 5UP6およびこれよりもSi含イ1量が
多い5UP7が使用されてきた。 そして、最近では5UP7よりもさらに耐へたり慴のイ
Ωれたはね用銅の開発が進められ、一部では5UP6.
5UP7にNb、■なと゛を添力Uしたtmが使用され
ている。 木窺明者らはこのような要求に対応すべく鋭意研究を進
め、酎へたり性だけではなく疲労強度を著しく高めた高
強度・高靭性はね用銅を得ることを目的として訂細に研
究を行った結果、C15t、Mn、Crを特定量組合わ
せて含有させ、これにA文、V、Nbの1種以上を添加
し、使用目的に応じてさらにBを添加し、さらにはC5
)および
〔0〕含有量を規制し、制御圧延を行って銅の
結晶粒度を9番以上とすることにより、上記目的を達成
することができた。 すなわち、この発明による高強度・高靭性はね用銅は、
重量%で、C:0.40〜0.75%、Si:1.0〜
2.5%、Mn:0.571.0%、Cr:0.1〜1
.0%、およびA文=0.01〜0.1%、■・0.0
3〜0.3%。 Nb:O,O1〜0.3%の1種または2挿具」−を含
有し、必要に応じてB:0.0005〜0.01%を含
み、さらに必要に応じて(S)≦0.010%、(0)
60.0015%に規制し、残部Feおよび不純物から
なり、制御圧延により結晶粒度が9番以上であることを
特徴としている。 次に、この発明による高強度・高靭性ばね用銅の成分範
囲(重量%)の限定理由を説明する。 C(炭素); Cは、鋼の強度を高めるのに有効な元素であるが、0,
40%未満ではばねとしての必要な強度でイqることが
できず、0.75%を超えると鍔状のセメンタイトが出
やすくなり、ばねの疲労強度が損われるので、0.40
〜0,75%の範囲とした。 Si(けい素): Siは、鋼の強度を向上し、ばねの耐へたり性を向上さ
せるのに有効な元素であるが、1.0%未満ではばねと
して必要な耐へたり性を得ることができず、2.5%を
超えると靭性が劣化するので、i、o〜265%の範囲
とした。 Mn(マンガン); Mnは、鋼の脱酸に有効であると共にSによる害を阻止
するのに有効な元素であり、このためには0.5%以上
含有させることが必要であるが、1.0%を超えると焼
入性が過大になって靭性を劣化すると共に焼入れ時の変
形の原因となりやすいので、0.5〜1.0%の範囲と
した。 Cr(クロム); Crは、高炭素鋼の脱炭および黒鉛化を防止するのに有
効な元素であるが、0.1%未満ではこれらの効果を十
分に期待することかできず、1.0%を超えると靭性が
劣化するので、0.1〜1.0%の範囲とした。 Aft(アルミニウム)、■(バナジウム) 、Nb
(ニオブ); A文、V、Nbは、低温圧延時の結晶粒微細化効果が大
きく、はね特性の向上および信頼性の増大を得ることが
でき、また、V、Nbは焼入れ焼もどし時の析出硬化に
も寄与する。そして、A文については、0.01%未満
では結晶粒微細化の効果が小さく、0.1%を超えると
地肌発生の原因となるので、o、oi〜0.1%の範囲
とした。また、■については、0.03%未満では上記
した結晶粒微細化および析出硬化の効果があまり期待で
きず、0.3%を超えると製鋼上の取扱いが困難となる
ので、0.03〜0.3%の範囲とした。さらに、Nb
(Nb+Taでも可)については、0.01%未満で
は結晶粒微細化および析出硬化の効果があまり期待でき
ず、また焼入加熱時の結晶粒粗大化をおさえる効果が十
分得られず、0.3%を超えると造塊時に炭化物(N
b C)がストリンガ−状に生成し、これが通當の分塊
圧延時に溶体化せず、また後の熱処理で溶解しにくく、
製品としてのばね特性を低下させるので、0.O1〜0
.3%の範囲とした。 B(ボロン); Bは、鋼の焼入性を増大させるのに有効な元素であり、
必要なばね特性が(↓)られるように使用目的等に応じ
て添加するが、0.0005%未満では上記した効果が
得られず、0.01%を超えても」二記した効果は増大
しないので、0.0005〜0.01%の範囲とした。 〔S〕 (いおう); Sは、ばねの疲労強度を損う元素であり、S含有量が低
いほどばねとしての信頼性を高めることができるので、
使用目的等に応じてその上限を規制するのが良い。そし
て、0.010%以下であればSによる害はほとんどな
くなるので、0.010%以下とした。
結晶粒度を9番以上とすることにより、上記目的を達成
することができた。 すなわち、この発明による高強度・高靭性はね用銅は、
重量%で、C:0.40〜0.75%、Si:1.0〜
2.5%、Mn:0.571.0%、Cr:0.1〜1
.0%、およびA文=0.01〜0.1%、■・0.0
3〜0.3%。 Nb:O,O1〜0.3%の1種または2挿具」−を含
有し、必要に応じてB:0.0005〜0.01%を含
み、さらに必要に応じて(S)≦0.010%、(0)
60.0015%に規制し、残部Feおよび不純物から
なり、制御圧延により結晶粒度が9番以上であることを
特徴としている。 次に、この発明による高強度・高靭性ばね用銅の成分範
囲(重量%)の限定理由を説明する。 C(炭素); Cは、鋼の強度を高めるのに有効な元素であるが、0,
40%未満ではばねとしての必要な強度でイqることが
できず、0.75%を超えると鍔状のセメンタイトが出
やすくなり、ばねの疲労強度が損われるので、0.40
〜0,75%の範囲とした。 Si(けい素): Siは、鋼の強度を向上し、ばねの耐へたり性を向上さ
せるのに有効な元素であるが、1.0%未満ではばねと
して必要な耐へたり性を得ることができず、2.5%を
超えると靭性が劣化するので、i、o〜265%の範囲
とした。 Mn(マンガン); Mnは、鋼の脱酸に有効であると共にSによる害を阻止
するのに有効な元素であり、このためには0.5%以上
含有させることが必要であるが、1.0%を超えると焼
入性が過大になって靭性を劣化すると共に焼入れ時の変
形の原因となりやすいので、0.5〜1.0%の範囲と
した。 Cr(クロム); Crは、高炭素鋼の脱炭および黒鉛化を防止するのに有
効な元素であるが、0.1%未満ではこれらの効果を十
分に期待することかできず、1.0%を超えると靭性が
劣化するので、0.1〜1.0%の範囲とした。 Aft(アルミニウム)、■(バナジウム) 、Nb
(ニオブ); A文、V、Nbは、低温圧延時の結晶粒微細化効果が大
きく、はね特性の向上および信頼性の増大を得ることが
でき、また、V、Nbは焼入れ焼もどし時の析出硬化に
も寄与する。そして、A文については、0.01%未満
では結晶粒微細化の効果が小さく、0.1%を超えると
地肌発生の原因となるので、o、oi〜0.1%の範囲
とした。また、■については、0.03%未満では上記
した結晶粒微細化および析出硬化の効果があまり期待で
きず、0.3%を超えると製鋼上の取扱いが困難となる
ので、0.03〜0.3%の範囲とした。さらに、Nb
(Nb+Taでも可)については、0.01%未満で
は結晶粒微細化および析出硬化の効果があまり期待でき
ず、また焼入加熱時の結晶粒粗大化をおさえる効果が十
分得られず、0.3%を超えると造塊時に炭化物(N
b C)がストリンガ−状に生成し、これが通當の分塊
圧延時に溶体化せず、また後の熱処理で溶解しにくく、
製品としてのばね特性を低下させるので、0.O1〜0
.3%の範囲とした。 B(ボロン); Bは、鋼の焼入性を増大させるのに有効な元素であり、
必要なばね特性が(↓)られるように使用目的等に応じ
て添加するが、0.0005%未満では上記した効果が
得られず、0.01%を超えても」二記した効果は増大
しないので、0.0005〜0.01%の範囲とした。 〔S〕 (いおう); Sは、ばねの疲労強度を損う元素であり、S含有量が低
いほどばねとしての信頼性を高めることができるので、
使用目的等に応じてその上限を規制するのが良い。そし
て、0.010%以下であればSによる害はほとんどな
くなるので、0.010%以下とした。
〔0〕 (酸素):
0は酸化物系の介在物を生成し、これが疲労破壊の起点
となりやすいので、使用目的等に応じてその含有量を規
制するのが良い。この場合、0.0015%以下であれ
ば、疲労破壊の起点となりにくいのモ、0.0015%
以下とした。 このような成分含有量の鋼を素材とするばねにおいて、
その酎へたり性および疲労強度をさらに向上させるよう
に、制御圧延によって結晶粒度を9番以上とする。ここ
で、制御圧延により結晶粒度を9番以上としたのは、結
晶粒度が9番未満では十分な耐へたり性および疲労強度
が得られないためであり、結晶粒度が同じ9番以上であ
っても、制御圧延によって9番以上としたものは削へた
り性および疲労強度がさらに向」ニするためである。 この場合の制御圧延としては、例えば、ビレ、2ト加熱
温度=930〜980°C1最終圧延ロールでの圧延温
度=900°C以下、最終圧延ロールでの圧下率=5%
以上、圧延後のAr1変態点までの冷却速度:30°C
/min以上、の条件を選定することがより望ましい。 この理由は、ビレ・ント加熱温度が930°Cよりも低
いと圧延時の負荷が増大して圧延効率が低下するおそれ
があるためであり、980°Cよりも高いとビレ・ント
加熱時の初期結晶粒が粗大化するおそれがあるためであ
る。また、最終圧延ロールでの圧延温度を900°C以
下、圧下率を5%以上とするのがより望ましいのは、圧
延後の再結晶をおさえるようにするためである。さらに
、圧延後の冷却速度は、圧延後の再結晶をおさえるため
および脱炭を防止するために、30°C/min以」二
とすることがより望まし次にこの発明の実施例を比較例
とともに説明する。 次表に示す化学成分の錆を溶製したのち鋳造し分塊圧延
してビレットを作成した。次l/)で、ビ゛レット加熱
温度を同表に示す値にして圧延を開始し、最終圧延ロー
ルにより同表に示す温度および圧下率で圧延を行い、圧
延後Ar1変態点までを同表に示す冷却速度で冷却して
ばね用鋼線を製造した。その後、各ばね用鋼線の結晶粒
度をJISの規定に準じて測定したところ、同じく表に
示す結果が得られた。 次に、各ばね用鋼線の静的へたりおよび疲労強度を測定
した。このとき、静的へたりは、へたり時応力が180
kgf / mm2であるように調質したばね常数3
のコイルばねを120kgfの荷重でセツティングし、
110kgfの荷重で150時間加圧した後の静的へた
り(残留剪断歪)で測定した。その結果を同じく表に示
す。一方、疲労強度は、各ばね用鋼線の硬さがHRC4
5〜48となるように調質し、小野式回転曲げ疲労試験
機により41す定した。この結果を同じく表に示す。 表に示す結果より明らかなように、制御圧延を行わず、
結晶粒度が9番以下である試料N091〜7のものでは
、いずれも残留剪断歪が大きく、疲労強度が低いことが
わかる。これに対して、制御圧延を行い、結晶粒度が9
P&以上である本発明の試料No、 8〜32では、い
ずれも残留剪断歪が小さく、疲労強度も高いことがわか
る。そして、とくに〔S)、(0)含有量をそれぞれ0
.010%以下、0.0015%以下に規制したもので
は、疲労強度がさらに高くなっていた。また、Bを添加
した場合にも疲労強度を高めることができ、とくに線径
の太いばねの性能および信頼性を高めることができた。 一方、添伺図面は、試料No、 1 、7について結
晶粒度の変化による疲労強度の変化を示したものであっ
て、熱処理のみによっては結晶粒度の調整はせいぜい1
0までが限度であり、疲労強度も低いものである。これ
に対して制御圧延した場合には結晶粒度の調整は12位
までも可能であり、また疲労強度もかなり高める°こと
ができた。。そして、同じ結晶粒度であっても制御圧延
をした場合としない場合とでは疲労強度にかなり差を生
ずることが確認された。 以」二説明してきたように、この発明のばね用銅ではC
,Si、Mn、Crを特定量組合わせて含有させ、これ
にAI、V、Nbの1種以上を添加し、使用目的に応じ
てさらにBを添加し、さらには〔S〕および
となりやすいので、使用目的等に応じてその含有量を規
制するのが良い。この場合、0.0015%以下であれ
ば、疲労破壊の起点となりにくいのモ、0.0015%
以下とした。 このような成分含有量の鋼を素材とするばねにおいて、
その酎へたり性および疲労強度をさらに向上させるよう
に、制御圧延によって結晶粒度を9番以上とする。ここ
で、制御圧延により結晶粒度を9番以上としたのは、結
晶粒度が9番未満では十分な耐へたり性および疲労強度
が得られないためであり、結晶粒度が同じ9番以上であ
っても、制御圧延によって9番以上としたものは削へた
り性および疲労強度がさらに向」ニするためである。 この場合の制御圧延としては、例えば、ビレ、2ト加熱
温度=930〜980°C1最終圧延ロールでの圧延温
度=900°C以下、最終圧延ロールでの圧下率=5%
以上、圧延後のAr1変態点までの冷却速度:30°C
/min以上、の条件を選定することがより望ましい。 この理由は、ビレ・ント加熱温度が930°Cよりも低
いと圧延時の負荷が増大して圧延効率が低下するおそれ
があるためであり、980°Cよりも高いとビレ・ント
加熱時の初期結晶粒が粗大化するおそれがあるためであ
る。また、最終圧延ロールでの圧延温度を900°C以
下、圧下率を5%以上とするのがより望ましいのは、圧
延後の再結晶をおさえるようにするためである。さらに
、圧延後の冷却速度は、圧延後の再結晶をおさえるため
および脱炭を防止するために、30°C/min以」二
とすることがより望まし次にこの発明の実施例を比較例
とともに説明する。 次表に示す化学成分の錆を溶製したのち鋳造し分塊圧延
してビレットを作成した。次l/)で、ビ゛レット加熱
温度を同表に示す値にして圧延を開始し、最終圧延ロー
ルにより同表に示す温度および圧下率で圧延を行い、圧
延後Ar1変態点までを同表に示す冷却速度で冷却して
ばね用鋼線を製造した。その後、各ばね用鋼線の結晶粒
度をJISの規定に準じて測定したところ、同じく表に
示す結果が得られた。 次に、各ばね用鋼線の静的へたりおよび疲労強度を測定
した。このとき、静的へたりは、へたり時応力が180
kgf / mm2であるように調質したばね常数3
のコイルばねを120kgfの荷重でセツティングし、
110kgfの荷重で150時間加圧した後の静的へた
り(残留剪断歪)で測定した。その結果を同じく表に示
す。一方、疲労強度は、各ばね用鋼線の硬さがHRC4
5〜48となるように調質し、小野式回転曲げ疲労試験
機により41す定した。この結果を同じく表に示す。 表に示す結果より明らかなように、制御圧延を行わず、
結晶粒度が9番以下である試料N091〜7のものでは
、いずれも残留剪断歪が大きく、疲労強度が低いことが
わかる。これに対して、制御圧延を行い、結晶粒度が9
P&以上である本発明の試料No、 8〜32では、い
ずれも残留剪断歪が小さく、疲労強度も高いことがわか
る。そして、とくに〔S)、(0)含有量をそれぞれ0
.010%以下、0.0015%以下に規制したもので
は、疲労強度がさらに高くなっていた。また、Bを添加
した場合にも疲労強度を高めることができ、とくに線径
の太いばねの性能および信頼性を高めることができた。 一方、添伺図面は、試料No、 1 、7について結
晶粒度の変化による疲労強度の変化を示したものであっ
て、熱処理のみによっては結晶粒度の調整はせいぜい1
0までが限度であり、疲労強度も低いものである。これ
に対して制御圧延した場合には結晶粒度の調整は12位
までも可能であり、また疲労強度もかなり高める°こと
ができた。。そして、同じ結晶粒度であっても制御圧延
をした場合としない場合とでは疲労強度にかなり差を生
ずることが確認された。 以」二説明してきたように、この発明のばね用銅ではC
,Si、Mn、Crを特定量組合わせて含有させ、これ
にAI、V、Nbの1種以上を添加し、使用目的に応じ
てさらにBを添加し、さらには〔S〕および
〔0〕含有
量を規制し、制御圧延を行って鋼の結晶粒度を9番以上
としたから、耐へたり性だけでなく疲労強度を著しく高
めた高強度・品切性ばね用銅が得られ、車両用懸架ばね
素材として使用した場合の軽量化を実現することができ
るという優れた効果を有する。
量を規制し、制御圧延を行って鋼の結晶粒度を9番以上
としたから、耐へたり性だけでなく疲労強度を著しく高
めた高強度・品切性ばね用銅が得られ、車両用懸架ばね
素材として使用した場合の軽量化を実現することができ
るという優れた効果を有する。
添付図面は、結晶粒度の変化による疲労強度の変化を制
御圧延の有無とともに調べた結果の一例を示すグラフで
ある。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊
御圧延の有無とともに調べた結果の一例を示すグラフで
ある。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 5(1)重量%で、C:0.40〜0.75%、Si:
1.0〜2.5%、Mn:0.5〜1.0%、Cr:0
.1〜1.0%、およびA文=0.01〜0.1%、
V : OII’ 03〜0.3%。 Nb:O,O1〜0.3%の1種または2種以上lOを
含有し、残部Feおよび不純物からなり、制御圧延によ
り結晶粒度が9番以上であることを特徴とする高強度・
高靭性ばね用銅。 (2)重量%で、C:0.40〜0.75%、Si:1
.O〜2.5%、Mn:0.5−1.O15%、Cr:
O,1〜1.0%、およびA父:0.01〜0.1%、
V:0.03〜0.3%。 Nb:0.01〜03%の1種または2種以」二を含有
し、さらに(S)≦0.010%、〔0〕≦0.001
5%に規制し、残部Feおよび不fr毛20 物か
らなり、制御圧延により結晶粒度が9番以上であること
を特徴とする高強度・高靭性ばね用銅。 (3)重量%で、C:0.40〜0.75%、Si:1
.O〜2.5%、Mn:0.5〜1.0%、 Cr :
O’、 l 〜1..0%、およびA文=0.01〜
0.1%、V:0.03〜0.3%。 Nb:0.01〜0.3%の1種または2種以」二を含
有し、さらにB:0.0005〜0.01%を含み、残
部Feおよび不純物からなり、制御圧延により結晶粒度
が9番以上であることを特徴とする高強度e高靭性ばね
用銅。 (4)重量%で、C:0.40〜0.75%、Si:1
.0〜2.5%、Mn+0.5〜1.0%、Cr:O,
1〜1.0%、およびA文=0.01〜0.1%、V:
0.03〜0.3%。 Nb:O,O1〜0.3%の1イiliまたは2種以上
を含有し、さらにB:0.0005〜0.01%を含み
、(S)≦0.010%、〔0〕≦0.0015%に規
制し、残部Feおよび不純物からなり、制御圧延により
結晶粒度が9番以上であることを特徴とする高強度・高
靭性ばね用銅。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4430283A JPS59170241A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 高強度・高靭性ばね用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4430283A JPS59170241A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 高強度・高靭性ばね用鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59170241A true JPS59170241A (ja) | 1984-09-26 |
JPH0314898B2 JPH0314898B2 (ja) | 1991-02-27 |
Family
ID=12687701
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4430283A Granted JPS59170241A (ja) | 1983-03-18 | 1983-03-18 | 高強度・高靭性ばね用鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59170241A (ja) |
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