JPS63212483A - 多自由度マニピユレ−タの制御装置 - Google Patents
多自由度マニピユレ−タの制御装置Info
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- JPS63212483A JPS63212483A JP62043182A JP4318287A JPS63212483A JP S63212483 A JPS63212483 A JP S63212483A JP 62043182 A JP62043182 A JP 62043182A JP 4318287 A JP4318287 A JP 4318287A JP S63212483 A JPS63212483 A JP S63212483A
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- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
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- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B25—HAND TOOLS; PORTABLE POWER-DRIVEN TOOLS; MANIPULATORS
- B25J—MANIPULATORS; CHAMBERS PROVIDED WITH MANIPULATION DEVICES
- B25J9/00—Programme-controlled manipulators
- B25J9/16—Programme controls
- B25J9/1628—Programme controls characterised by the control loop
- B25J9/1641—Programme controls characterised by the control loop compensation for backlash, friction, compliance, elasticity in the joints
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- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
- G05B2219/00—Program-control systems
- G05B2219/30—Nc systems
- G05B2219/37—Measurements
- G05B2219/37356—Torsion, twist
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
- G05B2219/00—Program-control systems
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- G05B2219/39—Robotics, robotics to robotics hand
- G05B2219/39186—Flexible joint
-
- G—PHYSICS
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- G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
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- G05B2219/40599—Force, torque sensor integrated in joint
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Control Of Position Or Direction (AREA)
- Numerical Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的]
(農業上の利用分野)
この発明は多自由度マニピュレータの制御装置に係わり
、特に制御用演算回数の増大を招くことなく、マニピュ
レータの動特性を考慮した島性能な制御装置に関する。
、特に制御用演算回数の増大を招くことなく、マニピュ
レータの動特性を考慮した島性能な制御装置に関する。
(従来の技術)
一般に多自由度マニピュレータのlll1ll性能を向
上させるためにはリンクの慣性力や重力等の動特性を考
慮することが肝要である。このような多自由度マニピュ
レータの制御装置として例えば第3図のようなものがあ
る。すなわちマニピュレータ1を剛体多リンク機構とし
てモデリングし、各関節3−1.・・・3−nの角度、
角速度等を用いて非線形補償要素5で非線形力(慣性力
、重力等)、及び干渉力(他リンクからの干渉や、他設
備との接触力、把持物体による外乱などのリンクに働く
外力等)を計算により算出し、この計算結果を用いて前
記各関節毎に非線形補償を行なう制御装置7を用いたも
のである。
上させるためにはリンクの慣性力や重力等の動特性を考
慮することが肝要である。このような多自由度マニピュ
レータの制御装置として例えば第3図のようなものがあ
る。すなわちマニピュレータ1を剛体多リンク機構とし
てモデリングし、各関節3−1.・・・3−nの角度、
角速度等を用いて非線形補償要素5で非線形力(慣性力
、重力等)、及び干渉力(他リンクからの干渉や、他設
備との接触力、把持物体による外乱などのリンクに働く
外力等)を計算により算出し、この計算結果を用いて前
記各関節毎に非線形補償を行なう制御装置7を用いたも
のである。
しかしこの制御!I!装置7による場合にはマニピュレ
ータ1の剛体モデル中のパラメータ(リンク慣性、重心
位置等)が既知でなければならないが、これらパラメー
タの同定を正確に行なうのは難しく、もし真の値からず
れていると制御性能の向上を図ることはできない。また
、パラメータが正確であったとしても、制御装置7の非
線形補償要素5はオンラインの計算量が非常に多く、制
御周期の短縮化が難しく、却って制御性能が低下するも
のとなる。さらに、マニピュレータ1は実際には剛体で
はなく、特に各関節は減速機等のトルク伝達機構がばね
特性等により低剛性であることが多く、これを考慮しな
いとリンクの振動やリンク角の誤差を招き、制御性能が
低下するという問題がある。
ータ1の剛体モデル中のパラメータ(リンク慣性、重心
位置等)が既知でなければならないが、これらパラメー
タの同定を正確に行なうのは難しく、もし真の値からず
れていると制御性能の向上を図ることはできない。また
、パラメータが正確であったとしても、制御装置7の非
線形補償要素5はオンラインの計算量が非常に多く、制
御周期の短縮化が難しく、却って制御性能が低下するも
のとなる。さらに、マニピュレータ1は実際には剛体で
はなく、特に各関節は減速機等のトルク伝達機構がばね
特性等により低剛性であることが多く、これを考慮しな
いとリンクの振動やリンク角の誤差を招き、制御性能が
低下するという問題がある。
(発明が解決しようとする問題点)
上記のように従来の制御装置ではマニピュレータの非線
形力や干渉力を補償する際のパラメータ誤差や制御周期
の増大を招き、また関節の低剛性のためにリンク振動や
リンク角の誤差を招き、f111御性能が低下するとい
う問題があった。
形力や干渉力を補償する際のパラメータ誤差や制御周期
の増大を招き、また関節の低剛性のためにリンク振動や
リンク角の誤差を招き、f111御性能が低下するとい
う問題があった。
そこでこの発明はマニピュレータの非線形力や干渉力、
あるいはgQ節の低剛性等による影響をリンクパラメー
タの同定なしに排除し、制御性能の著しい向上を図るこ
とのできる多自由度マニピュレータの制a装置の提供を
目的とする。
あるいはgQ節の低剛性等による影響をリンクパラメー
タの同定なしに排除し、制御性能の著しい向上を図るこ
とのできる多自由度マニピュレータの制a装置の提供を
目的とする。
[発明の構成]
(問題点を解決するための手段)
上記問題を解決するためにこの発明は、アクチュエータ
により関節軸を介して出力する多自由度マニピュレータ
において、前記関節軸に作用する力を検出するセンサを
設け、このセンサが出力する力信号に基づく補正値を前
記アクチュエータへの入力信号に対して加減する演算手
段を設けてなる構成とした。
により関節軸を介して出力する多自由度マニピュレータ
において、前記関節軸に作用する力を検出するセンサを
設け、このセンサが出力する力信号に基づく補正値を前
記アクチュエータへの入力信号に対して加減する演算手
段を設けてなる構成とした。
(作用)
上記構成によれば、センサが出力する力信号に基づく補
正値をアクチュエータへの入力信号に加減して、例えば
各関節に加わる非線形力や干渉力を補償し、あるいは各
関節のねじれ角をフィードバックすることによってリン
クの振動や撓みによるリンク角の誤差を防止し、所望の
動作を高精度で制御することができる。
正値をアクチュエータへの入力信号に加減して、例えば
各関節に加わる非線形力や干渉力を補償し、あるいは各
関節のねじれ角をフィードバックすることによってリン
クの振動や撓みによるリンク角の誤差を防止し、所望の
動作を高精度で制御することができる。
(実施例)−
以下、この発明の詳細な説明する。
第1図はこの発明の一実施例に係る多自由度マニピュレ
ータの一関節分を表わし、アクチュエータとしてのモー
タ11を備える他、減速機13、角度センサ15、トル
クセンサ17を備え、マニピュレータリンク19を介し
て自由度数分速なっている。従ってモータ11(アクチ
ュエータ)により関節軸21を介して出力するように構
成され、自由度数分速なっている他のgQWiも同様に
構成されているものである。
ータの一関節分を表わし、アクチュエータとしてのモー
タ11を備える他、減速機13、角度センサ15、トル
クセンサ17を備え、マニピュレータリンク19を介し
て自由度数分速なっている。従ってモータ11(アクチ
ュエータ)により関節軸21を介して出力するように構
成され、自由度数分速なっている他のgQWiも同様に
構成されているものである。
前記角度センサ15はモータ11の回転角θ−を計測し
、減速機13はモータ11の回転を減速すると同時にリ
ンク19を駆動するのに十分なトルクを発生するもので
ある。前記トルクセンサ17は、関節軸21に作用する
力、例えば減速機13の出力軸に係るトルクτを計測す
るセンサであり、リンク19による非線形力(慣性力、
重力等)feや干渉力(他リンクからの干渉、他設備と
の接触、把持物体による外乱等のリンクに働く外力等)
fdの総和 τ曹、fe +fd ・・・
(1)を求めることができる。
、減速機13はモータ11の回転を減速すると同時にリ
ンク19を駆動するのに十分なトルクを発生するもので
ある。前記トルクセンサ17は、関節軸21に作用する
力、例えば減速機13の出力軸に係るトルクτを計測す
るセンサであり、リンク19による非線形力(慣性力、
重力等)feや干渉力(他リンクからの干渉、他設備と
の接触、把持物体による外乱等のリンクに働く外力等)
fdの総和 τ曹、fe +fd ・・・
(1)を求めることができる。
ここで減速1113は歯車のばね特性等の存在により完
全な剛体ではないので、入力軸回転角θmと出力軸回転
角θeでは減速比をNとすると、e−(θl/N)−θ
e ・・・(2)のねじれが生じ、減速
!113のばね定数をKGとすれば、 τ−Ko −e ・・・〈
3)の関係がある。
全な剛体ではないので、入力軸回転角θmと出力軸回転
角θeでは減速比をNとすると、e−(θl/N)−θ
e ・・・(2)のねじれが生じ、減速
!113のばね定数をKGとすれば、 τ−Ko −e ・・・〈
3)の関係がある。
また、トルクセンサ17も低剛性であれば、ばね定数K
Oは両者を総合したものとなる。
Oは両者を総合したものとなる。
次にこのような一関節分の制御装置を第2図のブロック
図で示す。この制御装置はモータ・リンク系30、モー
タ回転角位:ば制御系40、非線形力・干渉力補償制御
系50、関節軸たわみ振動補償制御系60からなってい
る。
図で示す。この制御装置はモータ・リンク系30、モー
タ回転角位:ば制御系40、非線形力・干渉力補償制御
系50、関節軸たわみ振動補償制御系60からなってい
る。
モータ・リンク系30では、前記(1)〜(3)式が成
立っており、リンク31(第1図のリンク19に対応す
る)をトルクτで駆動すると作用・反作用によりモータ
32(第1図のモータ11に対応する)に−τ/Nの力
が帰ってくる。そこで非線形力、干渉力補償制御系50
ではトルクセンサ51(第1図のトルクセンサ17に対
応する)でトルクτを計測し、このトルクτに演算器5
3で1/Nを掛け、演算手段としての加算器71に供給
する。従ってセンサ(トルクセンサ41)が出力する力
信号(トルクτ)に基づく補正値τ/Nをアクチュエー
タ(モータ32)への入力信号に加算する構成となって
おり、この場合の補正値は、トルクτをモータ32の減
速比Nで除算したものとなっている。従ってトルクτす
なわち非線形力feおよび干渉力fdの総和((1)式
)の反作用を相殺することが可能となり、マニピュレー
タの各軸は略完全に線形化、非干渉化される。
立っており、リンク31(第1図のリンク19に対応す
る)をトルクτで駆動すると作用・反作用によりモータ
32(第1図のモータ11に対応する)に−τ/Nの力
が帰ってくる。そこで非線形力、干渉力補償制御系50
ではトルクセンサ51(第1図のトルクセンサ17に対
応する)でトルクτを計測し、このトルクτに演算器5
3で1/Nを掛け、演算手段としての加算器71に供給
する。従ってセンサ(トルクセンサ41)が出力する力
信号(トルクτ)に基づく補正値τ/Nをアクチュエー
タ(モータ32)への入力信号に加算する構成となって
おり、この場合の補正値は、トルクτをモータ32の減
速比Nで除算したものとなっている。従ってトルクτす
なわち非線形力feおよび干渉力fdの総和((1)式
)の反作用を相殺することが可能となり、マニピュレー
タの各軸は略完全に線形化、非干渉化される。
次に関節軸たわみ振動補償制御系60では、トルクセン
サ51で計測したトルクτに予め求めておいた関節のば
ね定数KGの逆数(1/KO)を演算器61で掛けねじ
れ角eを求める。ここで、ばね定数KOの測定方法を述
べると、測定しようとする軸のモータ32をブレーキな
どで固定し、減速機の入力軸が回転しないようにする。
サ51で計測したトルクτに予め求めておいた関節のば
ね定数KGの逆数(1/KO)を演算器61で掛けねじ
れ角eを求める。ここで、ばね定数KOの測定方法を述
べると、測定しようとする軸のモータ32をブレーキな
どで固定し、減速機の入力軸が回転しないようにする。
次に関節軸21から距離斐のところにある該当するリン
ク先端に所定の力fを加え、リンク先端の変位dを測定
し、その時の軸トルクτをトルクセンサ51の値から読
取る。すると、ばね定数KGは次のように求められる。
ク先端に所定の力fを加え、リンク先端の変位dを測定
し、その時の軸トルクτをトルクセンサ51の値から読
取る。すると、ばね定数KGは次のように求められる。
KO=τ/(d/1):(τ−f−斐) ・・・(4)
なおこの時、力fと距離更が分っているのでトルクτを
計測することにより、トルクセンサ51の較正も同時に
行なえる。そして、これを各関節軸について行なえばよ
い。この場合一般にばね定数KGは一定値ではなく非線
形特性を持つことが多い。そこで各軸についてτ−KG
のテーブルを作っておき、τの現在値に対応するKGを
用いて演算器61の計算を行なう。そしてこのねじれ角
eをPIDなどの演算器F2に入力し、その出力を加算
器71に負帰還し、モータ32(11)への入力に加え
れば関節軸21のねじれによるリンク31 (19)の
振動が抑えられる。従って、この場合の補正値は力信号
(トルクτ)を関節軸21のばね定数KGで除算したr
lJli軸21のねじれ角eに基づくものとなっている
。
なおこの時、力fと距離更が分っているのでトルクτを
計測することにより、トルクセンサ51の較正も同時に
行なえる。そして、これを各関節軸について行なえばよ
い。この場合一般にばね定数KGは一定値ではなく非線
形特性を持つことが多い。そこで各軸についてτ−KG
のテーブルを作っておき、τの現在値に対応するKGを
用いて演算器61の計算を行なう。そしてこのねじれ角
eをPIDなどの演算器F2に入力し、その出力を加算
器71に負帰還し、モータ32(11)への入力に加え
れば関節軸21のねじれによるリンク31 (19)の
振動が抑えられる。従って、この場合の補正値は力信号
(トルクτ)を関節軸21のばね定数KGで除算したr
lJli軸21のねじれ角eに基づくものとなっている
。
関節軸21のたわみによるリンク角θeの誤差について
は、リンク角の目標値θerにねじれ角eを加算器63
で加え、演算器65で減速比N倍しものをモータ角目標
値θIrとすればよい。すなわち、 θmr= (θer+e)N =(θer+ r/Ko ) N ・(5
)となる。そこでモータ回転角位置制御系40では、減
算器41においてモータ角目標値θmrから角度センサ
43(第1図の角度センサ15に対応する)によって計
測されるモータ32(11)の回転角θ識を減算し、P
IDなどの演算器F1に入力し、その出力を加算器71
に供給して、その出力を加p器71に供給すれば、リン
ク角θeがリンク角の目標値θerに偏差なく追従する
。従って、前記補正値は力信号(トルクで)を関節軸2
1のばね定数KGで除算した関節軸21のねじれ角eに
基づいたものとなっている。
は、リンク角の目標値θerにねじれ角eを加算器63
で加え、演算器65で減速比N倍しものをモータ角目標
値θIrとすればよい。すなわち、 θmr= (θer+e)N =(θer+ r/Ko ) N ・(5
)となる。そこでモータ回転角位置制御系40では、減
算器41においてモータ角目標値θmrから角度センサ
43(第1図の角度センサ15に対応する)によって計
測されるモータ32(11)の回転角θ識を減算し、P
IDなどの演算器F1に入力し、その出力を加算器71
に供給して、その出力を加p器71に供給すれば、リン
ク角θeがリンク角の目標値θerに偏差なく追従する
。従って、前記補正値は力信号(トルクで)を関節軸2
1のばね定数KGで除算した関節軸21のねじれ角eに
基づいたものとなっている。
なお、この発明は上記実施例に限定されるものではない
。例えば、関節軸に作用する力を検出するセンサとして
各関節軸に設けるトルクセン#j17に変えてマニピュ
レータハンドの取付は部分に特願昭61−1722°4
9号に記載と同様な6軸カセンサを設け、各関節軸に設
けられた角度センサの信号を用いて非線形演算を行ない
、手先に加わる力を各関節軸トルクに振分けて、関節軸
に作用する力とすることもできる。
。例えば、関節軸に作用する力を検出するセンサとして
各関節軸に設けるトルクセン#j17に変えてマニピュ
レータハンドの取付は部分に特願昭61−1722°4
9号に記載と同様な6軸カセンサを設け、各関節軸に設
けられた角度センサの信号を用いて非線形演算を行ない
、手先に加わる力を各関節軸トルクに振分けて、関節軸
に作用する力とすることもできる。
[発明の効果]
以上より明らかなように、この発明の構成によれば、マ
ニピュレータに働く非線形力、干渉力やgQmの低剛性
によって発生するたわみや振動による位置決め誤差を防
止することができ、面倒なリンクパラメータの同定が不
必要で、かつ制御演算も12!I単で、制御周期も短く
することができる。従って多自由度マニピュレータの制
御性能を著しく向上させることができる。
ニピュレータに働く非線形力、干渉力やgQmの低剛性
によって発生するたわみや振動による位置決め誤差を防
止することができ、面倒なリンクパラメータの同定が不
必要で、かつ制御演算も12!I単で、制御周期も短く
することができる。従って多自由度マニピュレータの制
御性能を著しく向上させることができる。
第1図はこの発明の一実施例に係る多自由度マニビル−
タの一関節分を示すブロック図、第2図は制御装置を示
すブロック図、第3図は従来例に係る非線形補償に基く
多自由度マニピュレータのlbI制御装置を示すブロッ
ク図である。 11.32・・・モータ(アクチュエータ)17.51
・・・トルクセンサ(センサ)53.61・・・演算器 71・・・加算器(演算手段) 代理人弁lf’j、、L三好保男 第3図
タの一関節分を示すブロック図、第2図は制御装置を示
すブロック図、第3図は従来例に係る非線形補償に基く
多自由度マニピュレータのlbI制御装置を示すブロッ
ク図である。 11.32・・・モータ(アクチュエータ)17.51
・・・トルクセンサ(センサ)53.61・・・演算器 71・・・加算器(演算手段) 代理人弁lf’j、、L三好保男 第3図
Claims (3)
- (1)アクチュエータにより関節軸を介して出力する多
自由度マニピュレータにおいて、前記関節軸に作用する
力を検出するセンサを設け、このセンサが出力する力信
号に基づく補正値を前記アクチュエータへの入力信号に
対して加減する演算手段を設けてなる多自由度マニピレ
ータの制御装置。 - (2)前記補正値は、前記力信号を前記アクチュエータ
側の減速比で除算したものであることを特徴とする特許
請求の範囲第1項記載の多自由度マニピュレータの制御
装置。 - (3)前記補正値は、前記力信号を前記関節軸のばね定
数で除算した関節軸のねじれ角に基づくものであること
を特徴とする特許請求の範囲第1項記載の多自由度マニ
ピュレータの制御装置。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62043182A JP2645004B2 (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | 多自由度マニピユレータの制御装置 |
DE88102901T DE3881903T2 (de) | 1987-02-27 | 1988-02-26 | Nichtlineare Steureungseinheit für einen Manipulator mit mehreren Freiheitsgraden. |
EP88102901A EP0280324B1 (en) | 1987-02-27 | 1988-02-26 | Nonlinear control unit for a multi-degree-of freedom manipulator |
US07/161,760 US4989161A (en) | 1987-02-27 | 1988-02-29 | Control unit for a multi-degree-of freedom manipulator |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62043182A JP2645004B2 (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | 多自由度マニピユレータの制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63212483A true JPS63212483A (ja) | 1988-09-05 |
JP2645004B2 JP2645004B2 (ja) | 1997-08-25 |
Family
ID=12656754
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62043182A Expired - Lifetime JP2645004B2 (ja) | 1987-02-27 | 1987-02-27 | 多自由度マニピユレータの制御装置 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4989161A (ja) |
EP (1) | EP0280324B1 (ja) |
JP (1) | JP2645004B2 (ja) |
DE (1) | DE3881903T2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013180223A1 (ja) * | 2012-05-30 | 2013-12-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 多関節ロボットの弾性変形補償制御装置および制御方法 |
JP2015058520A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | 株式会社デンソーウェーブ | ロボット制御装置およびロボット制御方法 |
WO2017022310A1 (ja) * | 2015-08-04 | 2017-02-09 | ソニー株式会社 | 制御装置、制御方法及び医療用支持アーム装置 |
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