JPS6317874A - エピクロルヒドリンの製造法 - Google Patents
エピクロルヒドリンの製造法Info
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は２・３−ジクロル−１−プロパノールを石灰１
してケン化してエピクロルヒドリンを製造する方法にＩ
！！する。
してケン化してエピクロルヒドリンを製造する方法にＩ
！！する。
〔従来の技術Ｊ３よびその欠点〕
エピクロルヒドリン（以下Ｅ’ＣＨという）は、従来ア
リルクロライドのりＵルヒドリン化によって得られる２
・３−ジクロル−１−プロパノールおよび１・３−ジク
ロル−２−ブ［１パノールの２種の異性体混合物（以下
ジクロル−プロパノールという）水溶液を、ぞのまま石
灰几と混合し、棚段式の蒸留塔でスチームによりストリ
ッピングしながらケン化反応させ、塔頂より／［成した
エピクロルヒドリンを扱き出し、塔底から副生物のグリ
ピリンを廃液ととｂに排出さけることにより製造されて
いる。
リルクロライドのりＵルヒドリン化によって得られる２
・３−ジクロル−１−プロパノールおよび１・３−ジク
ロル−２−ブ［１パノールの２種の異性体混合物（以下
ジクロル−プロパノールという）水溶液を、ぞのまま石
灰几と混合し、棚段式の蒸留塔でスチームによりストリ
ッピングしながらケン化反応させ、塔頂より／［成した
エピクロルヒドリンを扱き出し、塔底から副生物のグリ
ピリンを廃液ととｂに排出さけることにより製造されて
いる。
しかし、−り記シクロループ［ｌパノールはＧｆｆＪが
低く、生成したＥ Ｃｌ−１が然発しにくく、良好な選
折率が重積られない。そのためＥ ＣＨのストリッピン
グが充分行なわれるようにするため、スチームＫｇ／Ｅ
ＣＩＩ幻−４〜８の大江のスチームを必要とし、コスト
高となる。ざらに、ジクロル−プロパノールは混合物で
あり、それぞれの成分のケン化速度が貨なるため、各成
分に対して最適な反応条件が得られない等の欠点がある
。
低く、生成したＥ Ｃｌ−１が然発しにくく、良好な選
折率が重積られない。そのためＥ ＣＨのストリッピン
グが充分行なわれるようにするため、スチームＫｇ／Ｅ
ＣＩＩ幻−４〜８の大江のスチームを必要とし、コスト
高となる。ざらに、ジクロル−プロパノールは混合物で
あり、それぞれの成分のケン化速度が貨なるため、各成
分に対して最適な反応条件が得られない等の欠点がある
。
本発明者等は、先に上記の欠点を解決するため、使用す
る石灰乳とジクロル−プロパノール合３１）１の１０〜
５０ｗｔ％のシクロループ〔１パノールと石灰乳とを、
反応蒸留塔の同じ位置に導入してケン化ザることにより
、スチームに３／ＥＣＨＫｇが１〜３．５のスチーム吊
ぐ、ストリッピング効果を高め、／！選択率が維持出来
る方法を提案したく特開重積Ｒ６０−２５８１７２）。
る石灰乳とジクロル−プロパノール合３１）１の１０〜
５０ｗｔ％のシクロループ〔１パノールと石灰乳とを、
反応蒸留塔の同じ位置に導入してケン化ザることにより
、スチームに３／ＥＣＨＫｇが１〜３．５のスチーム吊
ぐ、ストリッピング効果を高め、／！選択率が維持出来
る方法を提案したく特開重積Ｒ６０−２５８１７２）。
しかし、ジクロル−プロパノールのＰ１澗度溶液特に２
・３−ジクロル−１−プロパノールの高濃度溶液を用い
た場合、これのケン化速度は比較的遅いため、２・３−
ジクロル−１−プロパノールと水との共沸によって、未
反応の２・３−ジクロル−１−プロパノールがＥ ＣＨ
、水とともに蒸発して塔頂に移行して反応系外に出て反
応しないため、反応率に限界を生ずる。
・３−ジクロル−１−プロパノールの高濃度溶液を用い
た場合、これのケン化速度は比較的遅いため、２・３−
ジクロル−１−プロパノールと水との共沸によって、未
反応の２・３−ジクロル−１−プロパノールがＥ ＣＨ
、水とともに蒸発して塔頂に移行して反応系外に出て反
応しないため、反応率に限界を生ずる。
これを解決する方法として、反応蒸留塔のシクロループ
［ｌパノール供給位置より上部に石灰乳を供することが
提案されている（特開昭５９−１９６８８）。
［ｌパノール供給位置より上部に石灰乳を供することが
提案されている（特開昭５９−１９６８８）。
この方法においては、ジクロル−プロパノール供給位置
より上部に、反応に必要な石灰乳を供給するので、水と
の共沸によって蒸発するジクロル−プロパノールは、Ｃ
ａ（Ｏｉｌ）ｚと反応してＥＣＨとなるので、未反応の
状態で系外に出ることはない。
より上部に、反応に必要な石灰乳を供給するので、水と
の共沸によって蒸発するジクロル−プロパノールは、Ｃ
ａ（Ｏｉｌ）ｚと反応してＥＣＨとなるので、未反応の
状態で系外に出ることはない。
しかし、その量は比較的少ないため、石灰乳中のＣａ（
ＯＨ）ｚ 濃度はあまり低下しない。そのため、ジクロ
ル−プロパノールの供給される位置まで降下する間の塔
につまりが発生し易い。このため安定運転をする事が困
難である。さらに、発生したＥＣＨがＣａ（ＯＨ）２重
積度の高い石灰乳と接触して塔頂に移行するので、加水
分解を受は易く、選択率が低下する。
ＯＨ）ｚ 濃度はあまり低下しない。そのため、ジクロ
ル−プロパノールの供給される位置まで降下する間の塔
につまりが発生し易い。このため安定運転をする事が困
難である。さらに、発生したＥＣＨがＣａ（ＯＨ）２重
積度の高い石灰乳と接触して塔頂に移行するので、加水
分解を受は易く、選択率が低下する。
本発明は上記の事情に鑑み、比較的ケン化速度の遅い２
・３−ジクロル−１−プロパノールの濃度の高い溶液を
用い、反応率、選択率が共に高く、水蒸気の消費品の少
ない、そして安定運転の可能となるＥ ＣＨの製造法を
提供することを目的とする。
・３−ジクロル−１−プロパノールの濃度の高い溶液を
用い、反応率、選択率が共に高く、水蒸気の消費品の少
ない、そして安定運転の可能となるＥ ＣＨの製造法を
提供することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明は上記の目的を達成すべくなされたしので、その
要旨は、反応蒸留ｊ６を用いて、使用する石灰乳と２・
３−ジクロル−１−プロパノールの合計！！！量に対し
て、１０〜５Ｑｗｔ％の濃度の２・３−ジクロル−１−
プロパノールを蒸留塔に供給して、反応生成するエピク
ロヒドリンをスチームによってストリッピングさせるエ
ピクロルヒドリンのｊＦＪ ｉｉＳ法において、２・３
−ジクロル−１−プロパノール１モルに対して、０．０
５〜０．２モルのＣａ（ＯＨ）ｚを含有する石灰乳を２
・３−ジクロル−１−プロパノールの供給位置より上部
に供給し、０．３５〜０．６モルのＣａ（Ｏｉｌ）２を
含０′ｒｊる石灰乳を２・３−ジクロル−１−プロパノ
ールと同じ供給位置に供給するエピクロルヒドリンの製
造法にある。
要旨は、反応蒸留ｊ６を用いて、使用する石灰乳と２・
３−ジクロル−１−プロパノールの合計！！！量に対し
て、１０〜５Ｑｗｔ％の濃度の２・３−ジクロル−１−
プロパノールを蒸留塔に供給して、反応生成するエピク
ロヒドリンをスチームによってストリッピングさせるエ
ピクロルヒドリンのｊＦＪ ｉｉＳ法において、２・３
−ジクロル−１−プロパノール１モルに対して、０．０
５〜０．２モルのＣａ（ＯＨ）ｚを含有する石灰乳を２
・３−ジクロル−１−プロパノールの供給位置より上部
に供給し、０．３５〜０．６モルのＣａ（Ｏｉｌ）２を
含０′ｒｊる石灰乳を２・３−ジクロル−１−プロパノ
ールと同じ供給位置に供給するエピクロルヒドリンの製
造法にある。
〔発明の具体的構成Ｊ３よび作用〕
以下本発明の詳細な説明する。
本発明の方法に使用される反応蒸留塔には、充填塔、多
孔板塔などがあるが、通常ダウンカマーを有する多孔板
塔が用いられ、下端より水蒸気が導入される。
孔板塔などがあるが、通常ダウンカマーを有する多孔板
塔が用いられ、下端より水蒸気が導入される。
２・３−ジクロル−・１−プロパノール（以下２・３Ｄ
ＣＰＬという）をケン化するのに用いられるアルカリと
しては、生成した［ＣＨの加水分解が少ないためＣａ（
ＯＨ）２が用いられる。Ｃａ（Ｏｆｆ）ｚの理論量は、
２・３０ ＣＰ 重積モルに対して１／２モルであるが
、ケン化反応が充分行なわれるように、理論量の１．１
〜１．５倍が用いられる。
ＣＰＬという）をケン化するのに用いられるアルカリと
しては、生成した［ＣＨの加水分解が少ないためＣａ（
ＯＨ）２が用いられる。Ｃａ（Ｏｆｆ）ｚの理論量は、
２・３０ ＣＰ 重積モルに対して１／２モルであるが
、ケン化反応が充分行なわれるように、理論量の１．１
〜１．５倍が用いられる。
また、反応蒸留塔に導入される２・３ Ｄ Ｃｌ） Ｌ
の濃度は、使用される石灰乳のｆｆｉ、Ｂよび２−３Ｄ
ＣＰＬｈｉの合Ｓｔの１０〜５０ｗｔ％である。この濃
度がｉＱｗｔ％未讃では、スチームの使用量が多くなっ
て経済的に不利となり、５５０ｗｔ％を越えると、石灰
乳中のＣａ（０重積）２濃度が濃くなって取扱いが困難
となる。
の濃度は、使用される石灰乳のｆｆｉ、Ｂよび２−３Ｄ
ＣＰＬｈｉの合Ｓｔの１０〜５０ｗｔ％である。この濃
度がｉＱｗｔ％未讃では、スチームの使用量が多くなっ
て経済的に不利となり、５５０ｗｔ％を越えると、石灰
乳中のＣａ（０重積）２濃度が濃くなって取扱いが困難
となる。
また、２・３ＤＣＰＬは全ｉｎ反応蒸留塔の１ｓ上段よ
りやや下方の段に所定の流速で、所定間の石灰乳ととも
に導入されるが、その際、それぞれ別個に同じ段に供給
しても、或いは導入直前に合流混合して供給してもよい
。この２・３ＤＣＰＬ−の導入される段より上の段に覧
よ、２・３ＤＣＰｔ−の導入層１モルに対して０．０５
〜０．２モルのＣａ（ＯＨ）２を含有する石灰乳が導入
される。また、上記２・３ Ｄ ＣＰ ｌ−と共に、２
・３ＤＣＰＬ １ Ｔｌニルに対して、０．３５〜０．
６モルのＣａ（Ｏｉｌ）２を含有する石灰乳が導入され
る。
りやや下方の段に所定の流速で、所定間の石灰乳ととも
に導入されるが、その際、それぞれ別個に同じ段に供給
しても、或いは導入直前に合流混合して供給してもよい
。この２・３ＤＣＰＬ−の導入される段より上の段に覧
よ、２・３ＤＣＰｔ−の導入層１モルに対して０．０５
〜０．２モルのＣａ（ＯＨ）２を含有する石灰乳が導入
される。また、上記２・３ Ｄ ＣＰ ｌ−と共に、２
・３ＤＣＰＬ １ Ｔｌニルに対して、０．３５〜０．
６モルのＣａ（Ｏｉｌ）２を含有する石灰乳が導入され
る。
上記上部段に導入されるＣａ（ＯＨ）２が２・３ Ｄ
ＣＰ 重積モルに対して０．０５モル未満では、水と共
？１！する２・３ＤＣＰＬを完全にケン化することが出
来ず、０．２モルを越えると未反応のＣａ（０重積）ｚ
が多くなり、石灰乳がつまり易くなったり、生成したＦ
ＣＩ＋がストリッピングされて塔頂に移行づる過程で加
水分解され易くなる。
ＣＰ 重積モルに対して０．０５モル未満では、水と共
？１！する２・３ＤＣＰＬを完全にケン化することが出
来ず、０．２モルを越えると未反応のＣａ（０重積）ｚ
が多くなり、石灰乳がつまり易くなったり、生成したＦ
ＣＩ＋がストリッピングされて塔頂に移行づる過程で加
水分解され易くなる。
また、２−３ＤＣＰＬと共に供給するＣａ（Ｏｆｆ）２
の１６が２・３ Ｄ ＣＰ Ｌ １モルに対し、０ 、
３５ ｔル未満では、２・３ Ｄ ＣＰ Ｌ、Ｌ段に供
給ＪるＣａ（叶）２の楢が多くなり、石灰濶曵の濃い部
分が生じ、ｔｌＥ ＣＨの加水分解が速進され、０．６
′Ｕニルを越えると、石灰が過剰となって経済的でなく
なる。
の１６が２・３ Ｄ ＣＰ Ｌ １モルに対し、０ 、
３５ ｔル未満では、２・３ Ｄ ＣＰ Ｌ、Ｌ段に供
給ＪるＣａ（叶）２の楢が多くなり、石灰濶曵の濃い部
分が生じ、ｔｌＥ ＣＨの加水分解が速進され、０．６
′Ｕニルを越えると、石灰が過剰となって経済的でなく
なる。
本発明の方法は、上記の枯成となっているので、反応蒸
留塔ド端より吹込まれるスチームによって加熱され、水
と共沸げる２・３ Ｄ ＣＰ Ｌは、上部段に供給され
る石灰乳によってケン化される。その場合、共沸する２
・３ＤＣＰＬのｍは比較的少ないが、上部段より供給さ
れるＣａ（０旧２の吊も少ないので、大部分のＣａ（Ｏ
Ｈ）２がケン化反応にＪ、って消費される。したがって
蒸留反応塔内部にはＣａ（ＯＨ）２瀾度の高い部分がな
く、生成してストリッピングされた［Ｃ重積は、はとん
どが加水分解されることなく、塔頂より放出される。
留塔ド端より吹込まれるスチームによって加熱され、水
と共沸げる２・３ Ｄ ＣＰ Ｌは、上部段に供給され
る石灰乳によってケン化される。その場合、共沸する２
・３ＤＣＰＬのｍは比較的少ないが、上部段より供給さ
れるＣａ（０旧２の吊も少ないので、大部分のＣａ（Ｏ
Ｈ）２がケン化反応にＪ、って消費される。したがって
蒸留反応塔内部にはＣａ（ＯＨ）２瀾度の高い部分がな
く、生成してストリッピングされた［Ｃ重積は、はとん
どが加水分解されることなく、塔頂より放出される。
この水蒸気とＥＣＨの蒸気は冷却凝縮されるが、ＥＣＨ
は水に殆ど溶解せず、Ｅ ＣＨは下層の液として回収さ
れる。したがって、転化率、選択率が共によくなり、消
費するスチームｈｌはＥ Ｃ８１Ｋｇ当り１〜３．５Ｋ
ｓとなる。
は水に殆ど溶解せず、Ｅ ＣＨは下層の液として回収さ
れる。したがって、転化率、選択率が共によくなり、消
費するスチームｈｌはＥ Ｃ８１Ｋｇ当り１〜３．５Ｋ
ｓとなる。
（実施例、比較ＦＡ）
次に実施例、比較例を示して本発明の詳細な説明する。
用いた反応蒸留塔は、内径５５ｍ５ｎさ１５００ｍのガ
ラス製の塔で、内部には、径１ｍの孔が２８０個穿設さ
れ、深さ５ｒｍのダウンカマーを有する多孔板が１００
ｓ間隔に１０枚設けられた多孔板塔である。この塔の最
下段の下側には、スチーム吹込みノズルが取付けられ、
流聞晶１を通して所定間のスチームが供給出来るように
なっている。また、最−Ｆ段には石灰乳が宙吊ポンプに
よって−・定速度で供給づ“る供給ノズルが設けられ、
最上段から２段［１にｔま、定植ポンプによってそれぞ
れ送られる石灰乳および２・３ Ｄ ＣＩ） Ｌが合流
混合される液供給ノズルが取付けられている。また、塔
頂には、留出液を冷却捕集するクーラーおよびアキュム
レータが取付りられ、塔底には５００ｍの丸底フラスコ
が取付けられており、この丸底フラスコ１中の′重積吊
が４０ｄに保持されるように、定−１ポンプを用いて連
続的に抜出されるようになっている。
ラス製の塔で、内部には、径１ｍの孔が２８０個穿設さ
れ、深さ５ｒｍのダウンカマーを有する多孔板が１００
ｓ間隔に１０枚設けられた多孔板塔である。この塔の最
下段の下側には、スチーム吹込みノズルが取付けられ、
流聞晶１を通して所定間のスチームが供給出来るように
なっている。また、最−Ｆ段には石灰乳が宙吊ポンプに
よって−・定速度で供給づ“る供給ノズルが設けられ、
最上段から２段［１にｔま、定植ポンプによってそれぞ
れ送られる石灰乳および２・３ Ｄ ＣＩ） Ｌが合流
混合される液供給ノズルが取付けられている。また、塔
頂には、留出液を冷却捕集するクーラーおよびアキュム
レータが取付りられ、塔底には５００ｍの丸底フラスコ
が取付けられており、この丸底フラスコ１中の′重積吊
が４０ｄに保持されるように、定−１ポンプを用いて連
続的に抜出されるようになっている。
実施例１
上記装５を使用し、最上段の供給ノズルからは、ｃａ（
ｏｎ）２が９．５ｗｔ％の石灰乳７７ Ｑ ／ Ｉ）ｒ
を導入し、最下段Ｊζす２段目の供給ノズルからは、ｆ
ａｉｌじ濃度の石灰乳３００ （コ／ ｈ ｒ Ｊ５よ
び２ ・３ＤＣＰＬ８５．３（Ｊ／ｈｒを供給しながら
、スチーム吸込ノズルからスチームを吹込ｌνだ。また
、塔底から流出する廃液を、丸底フラスコより人出しな
がら、２詩間運転をして反応系を安定化さけた。その後
さらに１時間運転を行ない、堝拍留出液と、丸底フラス
コ１内の液をリンブリングして分析した。その結果、２
・３ＤＣＰＬの転化率は９７．５％、ＦＣＨの選択率は
９７．０％であった。また、Ｅ ＣＨ１８９に対するス
チームの消τキ！ｄは２．０に９である。
ｏｎ）２が９．５ｗｔ％の石灰乳７７ Ｑ ／ Ｉ）ｒ
を導入し、最下段Ｊζす２段目の供給ノズルからは、ｆ
ａｉｌじ濃度の石灰乳３００ （コ／ ｈ ｒ Ｊ５よ
び２ ・３ＤＣＰＬ８５．３（Ｊ／ｈｒを供給しながら
、スチーム吸込ノズルからスチームを吹込ｌνだ。また
、塔底から流出する廃液を、丸底フラスコより人出しな
がら、２詩間運転をして反応系を安定化さけた。その後
さらに１時間運転を行ない、堝拍留出液と、丸底フラス
コ１内の液をリンブリングして分析した。その結果、２
・３ＤＣＰＬの転化率は９７．５％、ＦＣＨの選択率は
９７．０％であった。また、Ｅ ＣＨ１８９に対するス
チームの消τキ！ｄは２．０に９である。
但し、
転化率＝
選択率−
（供給２・３ＤＣＰＬの（ル数）×転化率比較例１
石灰乳の全ｆｆ１３７７ｇ／ｈｒおよび２−３ＤＣＰＬ
８５．３Ｑ／ｈｒを最上段に供給した他は実施例１と同
じ操作によって反応蒸留、サンプリングを行なった。ぞ
の結果、 ２・３ＤＣＰＬの転化率は８４．１％、ＥＣＨの選択率
は９７．１％、ＥＣＨ１／ｒｙに対する消費スチーム化
は、２．０Ｋｇであった。
８５．３Ｑ／ｈｒを最上段に供給した他は実施例１と同
じ操作によって反応蒸留、サンプリングを行なった。ぞ
の結果、 ２・３ＤＣＰＬの転化率は８４．１％、ＥＣＨの選択率
は９７．１％、ＥＣＨ１／ｒｙに対する消費スチーム化
は、２．０Ｋｇであった。
比較例２
石灰乳の全ｆｆ１３７７ｇ／ｈｒを最上段に供給し、２
−３ＤＣＰＬ８５．３Ｑ／ｈｒを最上段により２段目に
供給した伯は、実施例１と同じ操作によっで反応蒸留を
行なった。その結果、この運転においては最上段におけ
る石灰乳の流れが安定せず運転が困難であった。
−３ＤＣＰＬ８５．３Ｑ／ｈｒを最上段により２段目に
供給した伯は、実施例１と同じ操作によっで反応蒸留を
行なった。その結果、この運転においては最上段におけ
る石灰乳の流れが安定せず運転が困難であった。
以上述べたように本発明に係るＥ ＣＨの製造法は、転
化率、選択率が共によく、スチームの使用量も少なく、
安定した運転が可能で、従来の方法に比して極めて優れ
たものである。
化率、選択率が共によく、スチームの使用量も少なく、
安定した運転が可能で、従来の方法に比して極めて優れ
たものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 反応蒸留塔を用いて、使用する石灰乳と、２・３−ジク
ロル−１−プロパノールの合計重積に対して、１０〜５
０ｗｔ％の濃度の２・３−ジクロル−１−プロパノール
を蒸留塔に供給して、反応生成するエピクロルヒドリン
をスチームによつてストッピングさせるエピクロルヒド
リンの製造法において、２・３−ジクロル−１−プロパ
ノール１モルに対して、０．０５〜０．２モルの Ｃａ（ＯＨ）＿２を含有する石灰乳を２・３−ジクロル
−１−プロパノールの供給位置より上部に供給し、２・
３−ジクロル−１−プロパノール１モルに対して、０．
３５〜０、６モルのＣａ（ＯＨ）＿２を含有する石灰乳
を２・３−ジクロル−１−プロパノールと同じ供給位置
に供給することを特徴とするエピクロルヒドリンの製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16276886A JPH0788366B2 (ja) | 1986-07-10 | 1986-07-10 | エピクロルヒドリンの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16276886A JPH0788366B2 (ja) | 1986-07-10 | 1986-07-10 | エピクロルヒドリンの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6317874A true JPS6317874A (ja) | 1988-01-25 |
| JPH0788366B2 JPH0788366B2 (ja) | 1995-09-27 |
Family
ID=15760852
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16276886A Expired - Lifetime JPH0788366B2 (ja) | 1986-07-10 | 1986-07-10 | エピクロルヒドリンの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0788366B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03145481A (ja) * | 1989-10-28 | 1991-06-20 | Daiso Co Ltd | エピクロルヒドリンの製造方法 |
| US7456322B2 (en) | 2004-05-21 | 2008-11-25 | Dow Global Technologies Inc. | Process for preparing 1,3-dibromoacetone, 1-3-dichloroacetone and epichlorohydrin |
| JP2013032399A (ja) * | 2005-05-20 | 2013-02-14 | Solvay (Sa) | エポキシドの製造方法 |
| JP2014133754A (ja) * | 2007-06-12 | 2014-07-24 | Solvay (Sa) | エピクロロヒドリン、製造方法および使用 |
-
1986
- 1986-07-10 JP JP16276886A patent/JPH0788366B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03145481A (ja) * | 1989-10-28 | 1991-06-20 | Daiso Co Ltd | エピクロルヒドリンの製造方法 |
| JPH0662593B2 (ja) * | 1989-10-28 | 1994-08-17 | ダイソー株式会社 | エピクロルヒドリンの製造方法 |
| US7456322B2 (en) | 2004-05-21 | 2008-11-25 | Dow Global Technologies Inc. | Process for preparing 1,3-dibromoacetone, 1-3-dichloroacetone and epichlorohydrin |
| JP2013032399A (ja) * | 2005-05-20 | 2013-02-14 | Solvay (Sa) | エポキシドの製造方法 |
| JP2014133754A (ja) * | 2007-06-12 | 2014-07-24 | Solvay (Sa) | エピクロロヒドリン、製造方法および使用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0788366B2 (ja) | 1995-09-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |