JPS63162713A - 耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製造方法 - Google Patents
耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製造方法Info
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Landscapes
- Graft Or Block Polymers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
a、産業上の利用分野
本発明は、耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製造方法に関
し、さらに詳細には耐衝撃性、外観特性および機械的特
性のバランスに優れた耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製
造方法に関する。
し、さらに詳細には耐衝撃性、外観特性および機械的特
性のバランスに優れた耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製
造方法に関する。
b、従来の技術
一般に、スチレン系樹脂などの芳香族ビニル系樹脂は、
加工成形時の流動性、成形品の透明性および光沢が良好
であるなど、多くの優れた性質を有しているが、耐衝撃
性が劣るという大きな欠点を有している。
加工成形時の流動性、成形品の透明性および光沢が良好
であるなど、多くの優れた性質を有しているが、耐衝撃
性が劣るという大きな欠点を有している。
かかる欠点を補う方法として、■機械的な方法によって
樹脂にゴム状重合体を分散せしめる方法、あるいは■ゴ
ム状重合体に芳香族ビニル化合物(例えばスチレン)を
グラフト重合する方法などが知られている。
樹脂にゴム状重合体を分散せしめる方法、あるいは■ゴ
ム状重合体に芳香族ビニル化合物(例えばスチレン)を
グラフト重合する方法などが知られている。
しかしながら、前記■機械的な方法によって樹脂にゴム
状重合体を分散せしめる方法においては、ゴム状重合体
と樹脂との間に親和性がない場合には、単に脆い混合物
が得られるに過ぎない。また、両者の親和性が良好な場
合には、耐衝撃性が改善されるものの、かかる樹脂は耐
衝撃性以外の機械的特性が充分に改良されず、また成形
品の表面光沢も優れず、さらにゴム状重合体の架橋がな
されていないため、成形品の配向性が大きいという欠点
を有する。
状重合体を分散せしめる方法においては、ゴム状重合体
と樹脂との間に親和性がない場合には、単に脆い混合物
が得られるに過ぎない。また、両者の親和性が良好な場
合には、耐衝撃性が改善されるものの、かかる樹脂は耐
衝撃性以外の機械的特性が充分に改良されず、また成形
品の表面光沢も優れず、さらにゴム状重合体の架橋がな
されていないため、成形品の配向性が大きいという欠点
を有する。
一方、前記■ゴム状重合体に芳香族ビニル化合物をグラ
フト重合する方法では、得られる樹脂の耐衝撃性は改善
されるが、機械的特性、配向性、表面光沢などの特性は
未だ充分に満足できるものではない。
フト重合する方法では、得られる樹脂の耐衝撃性は改善
されるが、機械的特性、配向性、表面光沢などの特性は
未だ充分に満足できるものではない。
かかる欠点を改良する方法として、■ゴム状重合体とし
てビニル結合を多く含有するブタジェン重合体を使用し
、これにスチレンをグラフト重合させる方法が提案され
ている(特公昭45−40546号、特開昭59−18
4216号)。
てビニル結合を多く含有するブタジェン重合体を使用し
、これにスチレンをグラフト重合させる方法が提案され
ている(特公昭45−40546号、特開昭59−18
4216号)。
C9発明が解決しようとする問題点
しかしながら、前記■ゴム状重合体としてビニル結合を
多く含有するブタジェン重合体を使用し、これにスチレ
ンをグラフト重合させる方法によって得られる樹脂は、
配向性および表面光沢は改良されるものの未だ充分では
なく、しかも機械的特性、特に引張強度が低く、また低
温での耐衝撃性が劣るという欠点を有する。
多く含有するブタジェン重合体を使用し、これにスチレ
ンをグラフト重合させる方法によって得られる樹脂は、
配向性および表面光沢は改良されるものの未だ充分では
なく、しかも機械的特性、特に引張強度が低く、また低
温での耐衝撃性が劣るという欠点を有する。
本発明者らは、前記従来の方法の問題点に鑑み、樹脂の
耐衝撃性、外観特性および機械的特性のバランスに優れ
た耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂を得ることを目的として
鋭意検討した結果、特定の構造を有する芳香族ビニル−
共役ジエン系共重合体をゴム状重合体として使用し、こ
れに芳香族ビニル化合物をグラフト重合することにより
、前記技術的課題を解決できることを見出し、本発明に
到達したものである。
耐衝撃性、外観特性および機械的特性のバランスに優れ
た耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂を得ることを目的として
鋭意検討した結果、特定の構造を有する芳香族ビニル−
共役ジエン系共重合体をゴム状重合体として使用し、こ
れに芳香族ビニル化合物をグラフト重合することにより
、前記技術的課題を解決できることを見出し、本発明に
到達したものである。
d0問題点を解決するための手段
すなわち、本発明は、芳香族ビニル−共役ジエン系共重
合体の存在下に芳香族ビニル化合物を重合する方法にお
いて、前記芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体が ■ ムーニー粘度(ML+。、 ioo℃)が60〜
100■ 25℃で測定した5重量%スチレン溶液の粘
度が250〜450センチボイズ ■ 共役ジエン部分のビニル結合金量が13〜30%■
芳香族ビニル化合物成分と共役ジエン化合物成分との
割合が重量比で3〜10/97〜90、であり、かつ得
られる樹脂中に分散したゴム粒子のメジアン粒子径を1
〜2.5μmの範囲に調節することを特徴とする耐衝撃
性芳香族ビニル系樹脂の製造方法を提供するものである
。
合体の存在下に芳香族ビニル化合物を重合する方法にお
いて、前記芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体が ■ ムーニー粘度(ML+。、 ioo℃)が60〜
100■ 25℃で測定した5重量%スチレン溶液の粘
度が250〜450センチボイズ ■ 共役ジエン部分のビニル結合金量が13〜30%■
芳香族ビニル化合物成分と共役ジエン化合物成分との
割合が重量比で3〜10/97〜90、であり、かつ得
られる樹脂中に分散したゴム粒子のメジアン粒子径を1
〜2.5μmの範囲に調節することを特徴とする耐衝撃
性芳香族ビニル系樹脂の製造方法を提供するものである
。
本発明は、まず特定の芳香族ビニル−共役ジエン系共重
合体を製造し、これに芳香族ビニル化合物を通常のラジ
カル重合開始剤の存在下にグラフト重合することによっ
て、耐衝撃性、外観特性および機械的特性のバランスに
優れた芳香族ビニル系樹脂を製造するものである。
合体を製造し、これに芳香族ビニル化合物を通常のラジ
カル重合開始剤の存在下にグラフト重合することによっ
て、耐衝撃性、外観特性および機械的特性のバランスに
優れた芳香族ビニル系樹脂を製造するものである。
本発明に使用される芳香族ビニル−共役ジエン系共重合
体は、通常芳香族ビニル化合物と共役ジエン化合物とを
、有機リチウム化合物を触媒として使用し溶液重合して
得られる 上記芳香族ビニル化合物としては、スチレン、p−メチ
ルスチレン、ビニルトルエン、α−メチルスチレン、3
.5−ジメチルスチレンなどが挙げられ、好ましくはス
チレンである。
体は、通常芳香族ビニル化合物と共役ジエン化合物とを
、有機リチウム化合物を触媒として使用し溶液重合して
得られる 上記芳香族ビニル化合物としては、スチレン、p−メチ
ルスチレン、ビニルトルエン、α−メチルスチレン、3
.5−ジメチルスチレンなどが挙げられ、好ましくはス
チレンである。
また、共役ジエン化合物としては、1.3−ブタジェン
、1,3−ペンタジェン、イソプレン、クロロプレン、
■、3−ヘキサジエン、2,4−へキサジエン、2.3
−ジメチル−1,3−ブタジェン、2−エチル−1,3
−ブタジェン、1,3−ヘプタジエンなどのほか、炭素
数4〜7の分岐状の各種共役ジエン化合物が挙げられ、
好ましくは1. 3−ブタジェン、イソプレン、1.3
−ペンタジェン、特に好ましくは1.3−ブタジェンで
ある。
、1,3−ペンタジェン、イソプレン、クロロプレン、
■、3−ヘキサジエン、2,4−へキサジエン、2.3
−ジメチル−1,3−ブタジェン、2−エチル−1,3
−ブタジェン、1,3−ヘプタジエンなどのほか、炭素
数4〜7の分岐状の各種共役ジエン化合物が挙げられ、
好ましくは1. 3−ブタジェン、イソプレン、1.3
−ペンタジェン、特に好ましくは1.3−ブタジェンで
ある。
また、かかる芳香族ビニル化合物と共役ジエン化合物を
溶液重合する際の触媒である有機リチウム化合物として
は、例えばn−プロピルリチウム、イソプロピルリチウ
ム、n−ブチルリチウム、5ee−ブチルリチウム、t
ert−ブチルリチウム、・n−ペンチルリチウム、リ
チウムトルエン、ベンジルリチウム、1.4−ジリチオ
−n−ブタン、1.2−ジリチオ−1,2−ジフェニル
エタン、トリメチレンリチウム、2−ジフェニルエタン
、トリメチレンジリチウム、オリゴイソプレニルジリチ
ウムなどが挙げられ、一般的にはn−ブチルリチウム、
5ec−ブチルリチウムである。
溶液重合する際の触媒である有機リチウム化合物として
は、例えばn−プロピルリチウム、イソプロピルリチウ
ム、n−ブチルリチウム、5ee−ブチルリチウム、t
ert−ブチルリチウム、・n−ペンチルリチウム、リ
チウムトルエン、ベンジルリチウム、1.4−ジリチオ
−n−ブタン、1.2−ジリチオ−1,2−ジフェニル
エタン、トリメチレンリチウム、2−ジフェニルエタン
、トリメチレンジリチウム、オリゴイソプレニルジリチ
ウムなどが挙げられ、一般的にはn−ブチルリチウム、
5ec−ブチルリチウムである。
さらに、前記溶液重合に使用される溶媒としては、炭化
水素溶媒が好ましく、例えばペンタン、ヘキサン、ヘプ
タン、シクロヘキサン、メチルシクロペンクン、ベンゼ
ン、トルエン、キシレンなどが挙ケラれ、これらの炭化
水素溶媒1種を単独で、または2種以上を混合して使用
できる。
水素溶媒が好ましく、例えばペンタン、ヘキサン、ヘプ
タン、シクロヘキサン、メチルシクロペンクン、ベンゼ
ン、トルエン、キシレンなどが挙ケラれ、これらの炭化
水素溶媒1種を単独で、または2種以上を混合して使用
できる。
本発明に使用する芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体
としては、ブロック部分を有している共重合体でもよい
。しかし、本発明の効果を十分に得るためには、できる
だけランダム化した、すなわちブロック部分のほとんど
ない共重合体であることが望ましい。そのため、上記溶
液重合に際しては、得られる芳香族ビニル−共役ジエン
系共重合体のビニル結合金量を調整し、かつ前記芳香族
ビニル化合物のブロック重合体化を阻止してランダム共
重合体を得るために、重合系に、ジメチルエーテル、ジ
エチルエーテル、テトラヒドロフランなどのエーテル化
合物;ジメチルサルファイド、ジエチルサルファイドな
どのチオエーテル化合物;ジメチルエチルアミン、トリ
n−プロピルアミン、トリエチルアミンなどのアミン化
合物で代表されるルイス塩基を添加することができる。
としては、ブロック部分を有している共重合体でもよい
。しかし、本発明の効果を十分に得るためには、できる
だけランダム化した、すなわちブロック部分のほとんど
ない共重合体であることが望ましい。そのため、上記溶
液重合に際しては、得られる芳香族ビニル−共役ジエン
系共重合体のビニル結合金量を調整し、かつ前記芳香族
ビニル化合物のブロック重合体化を阻止してランダム共
重合体を得るために、重合系に、ジメチルエーテル、ジ
エチルエーテル、テトラヒドロフランなどのエーテル化
合物;ジメチルサルファイド、ジエチルサルファイドな
どのチオエーテル化合物;ジメチルエチルアミン、トリ
n−プロピルアミン、トリエチルアミンなどのアミン化
合物で代表されるルイス塩基を添加することができる。
また前記芳香族ビニル化合物のブロック重合体化を阻止
してランダム共重合体を得るための他の方法として、有
機リチウム化合物を含む溶液中に芳香族ビニル化合物お
よび共役ジエン化合物の雨上ツマ−の反応速度より遅い
速度で、芳香族ビニル化合物と共役ジエン化合物の混合
溶液を添加しつつ共重合を行なう方法がある。
してランダム共重合体を得るための他の方法として、有
機リチウム化合物を含む溶液中に芳香族ビニル化合物お
よび共役ジエン化合物の雨上ツマ−の反応速度より遅い
速度で、芳香族ビニル化合物と共役ジエン化合物の混合
溶液を添加しつつ共重合を行なう方法がある。
また、上記溶液重合の反応操作温度は、通常の重合温度
、例えば50−150℃、好まり、 < ハフ0−12
0 ℃で実施される。
、例えば50−150℃、好まり、 < ハフ0−12
0 ℃で実施される。
さらに、本発明において使用される芳香族ビニル−共役
ジエン系共重合体は、以上のように、芳香族ビニル化合
物と共役ジエン化合物を重合することによって得られる
ゴム状重合体であるが、さらに下記■〜■の要件を満足
する必要がある。
ジエン系共重合体は、以上のように、芳香族ビニル化合
物と共役ジエン化合物を重合することによって得られる
ゴム状重合体であるが、さらに下記■〜■の要件を満足
する必要がある。
■ ムーニー粘度(MLI−1,100℃)が60〜1
oo、好ましくは70〜90であり、かつ、■その5重
量%スチレン溶液の粘度が25℃で250〜450セン
チボイズ、好ましくは280〜400センチボイズであ
る。
oo、好ましくは70〜90であり、かつ、■その5重
量%スチレン溶液の粘度が25℃で250〜450セン
チボイズ、好ましくは280〜400センチボイズであ
る。
本発明に使用される芳香族ビニル−共役ジエン系共重合
体のムーニー粘度(ML1+a、 100℃)が60未
満または25℃で測定した5重量%スチレン溶液の粘度
が250センチボイズ未満では、得られる芳香族ビニル
系樹脂の耐衝撃性の改良効果が充分でないばかりでなく
、引張り強度が低くなり好ましくない。一方、ムーニー
粘度(MCIや1+ 100℃)が100を超えるかま
たは25℃で測定した5重量%スチレン溶液の粘度が4
50センチボイズを越えるものは、ゴムとしての取扱い
が困難であるばかりでなく、樹脂中に分散したゴム粒子
の粒子径が不揃いとなり、特に巨大粒子が生成しやすく
なるため、光沢の劣った樹脂しか得られない。
体のムーニー粘度(ML1+a、 100℃)が60未
満または25℃で測定した5重量%スチレン溶液の粘度
が250センチボイズ未満では、得られる芳香族ビニル
系樹脂の耐衝撃性の改良効果が充分でないばかりでなく
、引張り強度が低くなり好ましくない。一方、ムーニー
粘度(MCIや1+ 100℃)が100を超えるかま
たは25℃で測定した5重量%スチレン溶液の粘度が4
50センチボイズを越えるものは、ゴムとしての取扱い
が困難であるばかりでなく、樹脂中に分散したゴム粒子
の粒子径が不揃いとなり、特に巨大粒子が生成しやすく
なるため、光沢の劣った樹脂しか得られない。
上記ムーニー粘度と5重量%スチレン溶液の粘度は、芳
香族ビニル−共役ジエン系共重合体の溶液重合の際に使
用する有機リチウム化合物の使用量および重合温度によ
って調整することが可能である。例えば、有機リチウム
化合物としてn−ブチルリチウムを使用した場合、その
使用量を約0.04〜0.06ppm、重合温度を約7
0〜120℃として芳香族ビニル−共役ジエン系共重合
体を溶液重合することにより、上記ムーニー粘度と5重
量%スチレン溶液の粘度のものを得ることができる。
香族ビニル−共役ジエン系共重合体の溶液重合の際に使
用する有機リチウム化合物の使用量および重合温度によ
って調整することが可能である。例えば、有機リチウム
化合物としてn−ブチルリチウムを使用した場合、その
使用量を約0.04〜0.06ppm、重合温度を約7
0〜120℃として芳香族ビニル−共役ジエン系共重合
体を溶液重合することにより、上記ムーニー粘度と5重
量%スチレン溶液の粘度のものを得ることができる。
また、■ 芳香族ビニル−共役ジエン系ランダム共重合
体のビニル結合金量は13〜30%、好ましくは14〜
25%、さらに好ましくは15〜20%である。
体のビニル結合金量は13〜30%、好ましくは14〜
25%、さらに好ましくは15〜20%である。
本発明に使用される芳香族ビニル−共役ジエン系共重合
体のビニル結合金量が13%未満の場合は、得られる樹
脂の耐衝撃性が劣り、しかも配向性が大きく、一方、ビ
ニル結合金量が30%を超えると、得られる樹脂の配向
性は良好となるが、低温耐衝撃性が低下するため、好ま
しくない。
体のビニル結合金量が13%未満の場合は、得られる樹
脂の耐衝撃性が劣り、しかも配向性が大きく、一方、ビ
ニル結合金量が30%を超えると、得られる樹脂の配向
性は良好となるが、低温耐衝撃性が低下するため、好ま
しくない。
上記ビニル結合金量は、芳香族ビニル−共役ジエン系共
重合体の溶液重合系に、前記ルイス塩基を添加するとと
もに、その添加量を選択することにより、容易に調整す
ることが可能である。例えば、ルイス塩基としてテトラ
ヒドロフランを使用した場合、その添加量を溶剤に対し
約30〜1500ppn+にすることにより、得られる
芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体のビニル結合金量
を上記の範囲に調整することができる。
重合体の溶液重合系に、前記ルイス塩基を添加するとと
もに、その添加量を選択することにより、容易に調整す
ることが可能である。例えば、ルイス塩基としてテトラ
ヒドロフランを使用した場合、その添加量を溶剤に対し
約30〜1500ppn+にすることにより、得られる
芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体のビニル結合金量
を上記の範囲に調整することができる。
さらに、■ 芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体中に
おける芳香族ビニル化合物成分と共役ジエン化合物成分
との組成割合は3〜10/97〜9o、好ましくは4〜
7/96〜93(重量比)である。
おける芳香族ビニル化合物成分と共役ジエン化合物成分
との組成割合は3〜10/97〜9o、好ましくは4〜
7/96〜93(重量比)である。
本発明に使用される芳香族ビニル−共役ジエン系共重合
体中の芳香族ビニル化合物成分が3%未満の場合は得ら
れる樹脂の配向性が大きく、一方、10%を超える場合
は、配向性は小さくなるものの、常温および低温におけ
る耐衝撃性が低下するため好ましくない。
体中の芳香族ビニル化合物成分が3%未満の場合は得ら
れる樹脂の配向性が大きく、一方、10%を超える場合
は、配向性は小さくなるものの、常温および低温におけ
る耐衝撃性が低下するため好ましくない。
本発明においては、前記特定の芳香族ビニル−共役ジエ
ン系共重合体を使用すると同時に、得られる樹脂中に分
散したゴム粒子の平均粒子径をメジアン径で1〜2.5
μm、好ましくは1.2〜2.3μIとする必要がある
。メジアン径が1μI未満では耐衝撃性が劣り、2.5
p mを超える場合は光沢の劣ったものしか得られな
い。
ン系共重合体を使用すると同時に、得られる樹脂中に分
散したゴム粒子の平均粒子径をメジアン径で1〜2.5
μm、好ましくは1.2〜2.3μIとする必要がある
。メジアン径が1μI未満では耐衝撃性が劣り、2.5
p mを超える場合は光沢の劣ったものしか得られな
い。
前記のように、粒子径を調節するには、重合槽の攪拌装
置の形状、攪拌機の回転数、攪拌時間、分子量調節剤の
量などの種々の要因によって左右され、一義的に決定す
ることはできないが、一般に、グラフト重合時の攪拌に
おいてゴム状重合体に対して応力のかかるような条件、
例えば回転数を調節することによって粒子径の調節を行
うことができる。
置の形状、攪拌機の回転数、攪拌時間、分子量調節剤の
量などの種々の要因によって左右され、一義的に決定す
ることはできないが、一般に、グラフト重合時の攪拌に
おいてゴム状重合体に対して応力のかかるような条件、
例えば回転数を調節することによって粒子径の調節を行
うことができる。
次に、本発明は、前記特定の芳香族ビニル−共役ジエン
系共重合体を使用し、これに芳香族ビニル化合物をグラ
フト重合するものである。
系共重合体を使用し、これに芳香族ビニル化合物をグラ
フト重合するものである。
上記芳香族ビニル化合物としては、スチレン、α−メチ
ルスチレン、p−メチルスチレン、ビニルトルエン、ビ
ニルナフタレン、ビニルエチルベンゼン、ビニルキシレ
ンなどを挙げることができるが、好ましくはスチレン、
α−メチルスチレン、p−メチルスチレンであり、さら
に好ましくはスチレンである。
ルスチレン、p−メチルスチレン、ビニルトルエン、ビ
ニルナフタレン、ビニルエチルベンゼン、ビニルキシレ
ンなどを挙げることができるが、好ましくはスチレン、
α−メチルスチレン、p−メチルスチレンであり、さら
に好ましくはスチレンである。
また前記特定の芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体に
芳香族ビニル化合物をラジカル共重合する方法としては
、特に制限されるものではないが、例えば前記芳香族ビ
ニル−共役ジエン系共重合体を溶解した芳香族ビニル化
合物溶液を塊状重合するか、塊状重合−懸濁重合の組み
合わせによりラジカル重合する方法により実施される。
芳香族ビニル化合物をラジカル共重合する方法としては
、特に制限されるものではないが、例えば前記芳香族ビ
ニル−共役ジエン系共重合体を溶解した芳香族ビニル化
合物溶液を塊状重合するか、塊状重合−懸濁重合の組み
合わせによりラジカル重合する方法により実施される。
前記芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体と芳香族ビニ
ル化合物のグラフト重合において、芳香族ビニル−共役
ジエン系共重合体と芳香族ビニル化合物の混合割合は重
量%比で3/97〜15/85、好ましくは4/96〜
10/90である。
ル化合物のグラフト重合において、芳香族ビニル−共役
ジエン系共重合体と芳香族ビニル化合物の混合割合は重
量%比で3/97〜15/85、好ましくは4/96〜
10/90である。
芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体の使用量が3重量
%未満では、得られる樹脂の耐衝撃性が低下し本発明の
目的を達成し難く、一方、15重量%を超えるとグラフ
ト重合溶液の粘度が非常に高くなるため、実際にグラフ
ト重合することが困難となる。
%未満では、得られる樹脂の耐衝撃性が低下し本発明の
目的を達成し難く、一方、15重量%を超えるとグラフ
ト重合溶液の粘度が非常に高くなるため、実際にグラフ
ト重合することが困難となる。
芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体と芳香族ビニル化
合物とのグラフト重合を塊状重合によって行う場合には
、前記芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体を芳香族ビ
ニル化合物に溶解させ、次いで必要に応じて分子量調節
剤を添加して重合させる。
合物とのグラフト重合を塊状重合によって行う場合には
、前記芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体を芳香族ビ
ニル化合物に溶解させ、次いで必要に応じて分子量調節
剤を添加して重合させる。
上記分子量調節剤としては、例えばα−メチルスチレン
ダイマー、n−デシルメルカプタン、tert−ドデシ
ルメルカプタン、1−フェニルブテン−2−フルオレン
ならびにジペンテン、クロロホルムなどのメルカプタン
類、テルペン類、ハロゲン化合物などが用いられる。
ダイマー、n−デシルメルカプタン、tert−ドデシ
ルメルカプタン、1−フェニルブテン−2−フルオレン
ならびにジペンテン、クロロホルムなどのメルカプタン
類、テルペン類、ハロゲン化合物などが用いられる。
また、得られる樹脂の成形加工性を向上させるために滑
剤を加えることができる。例えば、ステアリン酸ブチル
、フタル酸ブチルなどのエステル系滑剤、ミネラルオイ
ル、パラフィンワックスなどの従来の樹脂加工において
用いられる滑剤を使用することができる。
剤を加えることができる。例えば、ステアリン酸ブチル
、フタル酸ブチルなどのエステル系滑剤、ミネラルオイ
ル、パラフィンワックスなどの従来の樹脂加工において
用いられる滑剤を使用することができる。
これらを前記の重合体溶液に溶解後、重合開始剤として
、ベンゾイルパーオキサイド、ラウロイルパーオキサイ
ド、キュメンハイドロパーオキサイド、メチルエチルケ
トンパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ジイソ
プロピルパーオキシジカーボネート、ターシャリ−ブチ
ルパーオキシアセテート、ジーターシャリープチルジパ
ーオキシイソフタレートまたはアゾビスイソブチロニト
リルなどを添加して、不活性ガス雰囲気下、反応温度6
0〜200℃で攪拌しながら重合反応を完結させる。
、ベンゾイルパーオキサイド、ラウロイルパーオキサイ
ド、キュメンハイドロパーオキサイド、メチルエチルケ
トンパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ジイソ
プロピルパーオキシジカーボネート、ターシャリ−ブチ
ルパーオキシアセテート、ジーターシャリープチルジパ
ーオキシイソフタレートまたはアゾビスイソブチロニト
リルなどを添加して、不活性ガス雰囲気下、反応温度6
0〜200℃で攪拌しながら重合反応を完結させる。
また、塊状重合の際には、重合開始剤を用いずに熱ある
いは光によって重合を開始させる重合も可能である。
いは光によって重合を開始させる重合も可能である。
前記塊状重合反応中において、通常は芳香族ビニル化合
物の重合率が約30%になるまでの段階において効果間
に攪拌することが好ましく、一方、該芳香族ビニル化合
物の重合率が約30%を超えて進んだ後には攪拌を緩和
することが好ましい。
物の重合率が約30%になるまでの段階において効果間
に攪拌することが好ましく、一方、該芳香族ビニル化合
物の重合率が約30%を超えて進んだ後には攪拌を緩和
することが好ましい。
またこの際、重合系の粘度を低下させる目的でトルエン
、エチルベンゼン、キシレンなどの炭化水素溶媒を加え
てもよい。
、エチルベンゼン、キシレンなどの炭化水素溶媒を加え
てもよい。
重合終了後、ベント式ルーグーまたはスチームストリッ
ピングなどによって、脱モノマー、脱溶媒することによ
り重合生成物から七ツマ−および溶媒が回収される。
ピングなどによって、脱モノマー、脱溶媒することによ
り重合生成物から七ツマ−および溶媒が回収される。
また芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体と芳香族ビニ
ル化合物とのグラフト重合を塊状重合−懸濁重合の組み
合わせによって行う場合には、まずモノマー(芳香族ビ
ニル化合物)の約10〜45重量%が重合体に転化する
まで塊状重合を行い、この溶液をポリビニルアルコール
、ポリメタクリル酸塩、第三燐酸カルシウムなどの懸濁
安定剤を溶解した水溶液中に分散させ、懸濁状態を保ち
ながら反応温度60〜150℃で重合を完結させる0重
合終了後、重合生成物を充分に水洗して懸濁安定剤を除
去したのち乾燥することにより、芳香族ビニル系樹脂が
回収される。
ル化合物とのグラフト重合を塊状重合−懸濁重合の組み
合わせによって行う場合には、まずモノマー(芳香族ビ
ニル化合物)の約10〜45重量%が重合体に転化する
まで塊状重合を行い、この溶液をポリビニルアルコール
、ポリメタクリル酸塩、第三燐酸カルシウムなどの懸濁
安定剤を溶解した水溶液中に分散させ、懸濁状態を保ち
ながら反応温度60〜150℃で重合を完結させる0重
合終了後、重合生成物を充分に水洗して懸濁安定剤を除
去したのち乾燥することにより、芳香族ビニル系樹脂が
回収される。
なお、前記塊状重合あるいは塊状−懸濁重合によりラジ
カル重合する際に、使用されるモノマーの50重量%以
上が前記芳香族ビニル化合物であることが好ましく、5
0重量%未満のモノマーを該化合物以外のアクリロニト
リル、メタクリロニトリル、アクリル酸、アクリル酸メ
チル、メタクリル酸メチルなどの脂肪族ビニル化合物で
置き換えてもよい。
カル重合する際に、使用されるモノマーの50重量%以
上が前記芳香族ビニル化合物であることが好ましく、5
0重量%未満のモノマーを該化合物以外のアクリロニト
リル、メタクリロニトリル、アクリル酸、アクリル酸メ
チル、メタクリル酸メチルなどの脂肪族ビニル化合物で
置き換えてもよい。
また、前記両型合法で得られた樹脂には、既知の酸化防
止剤、例えば2,6−シーtert−ブチル−4−メチ
ルフェノール、2− (1−メチルシクロヘキシル)−
4,6−シメチルフエノール、2.2’ −メチレン
−ビス(4−エチル−5−tert−ブチルフェノール
)、4.4’ −チオビス−(5−tert−ブチル−
3−メチルフェノール)、ジラウリルチオジ、プロピオ
ネート、トリス(ジ−ノニルフェニル)ホスファイト、
ワックス;既知の紫外線吸収剤、例えばp−tert−
プチルフェニルサリシレート、2.2′−ジヒドロキシ
−4−メトキシベンゾフェノン、2−(2′ −ヒド
ロキシ−4′ −n−オクトキシフェニル)ベンゾチリ
アゾール;既知の滑剤、例えばパラフィンワックス、ス
テアリン酸、硬化油、ステアロアミド、メチレンビスス
テアロアミド、n−ブチルステアレート、ケトンワック
ス、オクチルアルコール、ラウリルアルコール、ヒドロ
キシステアリン酸トリグリセリド;既知の難燃剤、例え
ば酸化アンチモン、水酸化アルミニウム、硼酸亜鉛、ト
リクレジルホスフェート、トリス(ジクロロプロピル)
ホスフェート、塩素化パラフィン、テトラブロモブタン
、ヘキサブロモベンゼン、テトラブロモビスフェノール
A;既知の帯電防止剤、例えばステアロアミドプロピル
ジメチル−β−ヒドロキシエチルアンモニウムニトレー
ト;既知の着色剤、例えば酸化チタン、カーボンブラッ
ク、その他の無機あるいは有機顔料;既知の充填剤、例
えば炭酸カルシウム、クレー、シリカ、ガラス繊維、ガ
ラス球、カーボン繊維などを必要に応じて添加すること
ができる。
止剤、例えば2,6−シーtert−ブチル−4−メチ
ルフェノール、2− (1−メチルシクロヘキシル)−
4,6−シメチルフエノール、2.2’ −メチレン
−ビス(4−エチル−5−tert−ブチルフェノール
)、4.4’ −チオビス−(5−tert−ブチル−
3−メチルフェノール)、ジラウリルチオジ、プロピオ
ネート、トリス(ジ−ノニルフェニル)ホスファイト、
ワックス;既知の紫外線吸収剤、例えばp−tert−
プチルフェニルサリシレート、2.2′−ジヒドロキシ
−4−メトキシベンゾフェノン、2−(2′ −ヒド
ロキシ−4′ −n−オクトキシフェニル)ベンゾチリ
アゾール;既知の滑剤、例えばパラフィンワックス、ス
テアリン酸、硬化油、ステアロアミド、メチレンビスス
テアロアミド、n−ブチルステアレート、ケトンワック
ス、オクチルアルコール、ラウリルアルコール、ヒドロ
キシステアリン酸トリグリセリド;既知の難燃剤、例え
ば酸化アンチモン、水酸化アルミニウム、硼酸亜鉛、ト
リクレジルホスフェート、トリス(ジクロロプロピル)
ホスフェート、塩素化パラフィン、テトラブロモブタン
、ヘキサブロモベンゼン、テトラブロモビスフェノール
A;既知の帯電防止剤、例えばステアロアミドプロピル
ジメチル−β−ヒドロキシエチルアンモニウムニトレー
ト;既知の着色剤、例えば酸化チタン、カーボンブラッ
ク、その他の無機あるいは有機顔料;既知の充填剤、例
えば炭酸カルシウム、クレー、シリカ、ガラス繊維、ガ
ラス球、カーボン繊維などを必要に応じて添加すること
ができる。
e、実施例
以下、実施例を挙げ本発明をさらに具体的に説明するが
、本発明はこれらの実施例によって限定されるものでは
ない。
、本発明はこれらの実施例によって限定されるものでは
ない。
なお、実施例中、部および%はとくに断らない限り、重
量基準で示した。
量基準で示した。
また、実施例中における各種の測定は、下記に示す方法
にしたがった。
にしたがった。
芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体のミクロ構造は赤
外分光分析法(モレロ法)により、結合芳香族ビニル化
合物成分量は赤外分光分析法で波数6990111−
’におけるフェニル基による吸収ピークの強度を測定し
、予め求めておいた検量線からその量を求め、5重量%
スチレン溶液の粘度はキャノンフェンスケ型粘度計を用
い、25℃にて測定した。
外分光分析法(モレロ法)により、結合芳香族ビニル化
合物成分量は赤外分光分析法で波数6990111−
’におけるフェニル基による吸収ピークの強度を測定し
、予め求めておいた検量線からその量を求め、5重量%
スチレン溶液の粘度はキャノンフェンスケ型粘度計を用
い、25℃にて測定した。
また、芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体の分子量分
布は、東洋曹達工業■製、HLC−802A型GPCを
用い、検知器として示差屈折計を用い、次の条件で測定
した。
布は、東洋曹達工業■製、HLC−802A型GPCを
用い、検知器として示差屈折計を用い、次の条件で測定
した。
カラム;東洋曹達工業■製カラム、GMH−3、GMH
−6 移動相;テトラヒドロフラン 測定温度;40℃ 耐衝撃性ポリスチレン系樹脂の物性は、次の方法に従っ
て測定した。
−6 移動相;テトラヒドロフラン 測定温度;40℃ 耐衝撃性ポリスチレン系樹脂の物性は、次の方法に従っ
て測定した。
アイゾツト衝撃強度(l/4インチ、ノツチ付き);8
oz射出成形機を用い、シリンダ一温度200℃で得ら
れた樹脂を成形し、その成形品について、^STMD−
256に準じて測定した。
oz射出成形機を用い、シリンダ一温度200℃で得ら
れた樹脂を成形し、その成形品について、^STMD−
256に準じて測定した。
引張強度58oz射出成形機を用い、シリンダ一温度2
00℃で得られた樹脂を成形し、その成形品について、
ASTM D−638に準じて測定した。
00℃で得られた樹脂を成形し、その成形品について、
ASTM D−638に準じて測定した。
光沢;8oz射出成形機を用い、シリンダ一温度200
℃で得られた樹脂を成形し、その成形品について、AS
TM D−523に準じ、45部反射光沢度を測定した
。
℃で得られた樹脂を成形し、その成形品について、AS
TM D−523に準じ、45部反射光沢度を測定した
。
配向性; 3.5oz射出成形機を用い、シリンダ一
温度200℃で、第1図(A)および(B)に示す形状
および寸法の成形品を成形し、これを第1図の点線の如
く短冊状に切断して、(A)の如く切断したサンプルに
ついて流動垂直方向ノツチ付きアイゾツト衝撃強度を、
また(B)の如く切断したサンプルについて流動平行方
向ノツチ付きアイゾツト衝撃強度を測定した。
温度200℃で、第1図(A)および(B)に示す形状
および寸法の成形品を成形し、これを第1図の点線の如
く短冊状に切断して、(A)の如く切断したサンプルに
ついて流動垂直方向ノツチ付きアイゾツト衝撃強度を、
また(B)の如く切断したサンプルについて流動平行方
向ノツチ付きアイゾツト衝撃強度を測定した。
なお、第1図(A)および(B)において、1は樹脂を
流し込むゲートである。
流し込むゲートである。
また、非配向度(%)は、下記式で計算した。
分散ゴム粒子のメジアン粒子径;樹脂ベレット1〜2粒
をジメチルホルムアミド約50m1中に入れ、約3時間
放置する。次にこのジメチルホルムアミド溶解液を電解
質溶液(ISOTON■■)に添加し、適度の粒子濃度
としてコールタ−カウンターにて測定し、得られた粒径
分布から50%のメジアン粒径を算出した。
をジメチルホルムアミド約50m1中に入れ、約3時間
放置する。次にこのジメチルホルムアミド溶解液を電解
質溶液(ISOTON■■)に添加し、適度の粒子濃度
としてコールタ−カウンターにて測定し、得られた粒径
分布から50%のメジアン粒径を算出した。
実施例1
内容積151の攪拌機付重合反応器を用い、重合反応器
底部より1,3−ブタジェン1425g/)lr、スチ
レン75g/Hr、 シクロヘキサン10,500g
/Hr、 n−ブチルリチウム0.8g/Hr、テト
ラヒドロフラン0.5g/Hrの流量となるように定量
ポンプを用いて連続的に供給し、重合反応器内を終始8
5℃に保って重合させた。
底部より1,3−ブタジェン1425g/)lr、スチ
レン75g/Hr、 シクロヘキサン10,500g
/Hr、 n−ブチルリチウム0.8g/Hr、テト
ラヒドロフラン0.5g/Hrの流量となるように定量
ポンプを用いて連続的に供給し、重合反応器内を終始8
5℃に保って重合させた。
重合反応器の頂部から連続的に抜き出された重合溶液に
重合体100部あたり0.5部の2,6−シーtert
−ブチル−p−クレゾールを加えた。得られた重合溶液
をスチームストリッピングにより脱溶媒し、110℃の
熱ロールで乾燥して、スチレン−ブタジェン共重合体を
得た。
重合体100部あたり0.5部の2,6−シーtert
−ブチル−p−クレゾールを加えた。得られた重合溶液
をスチームストリッピングにより脱溶媒し、110℃の
熱ロールで乾燥して、スチレン−ブタジェン共重合体を
得た。
得られたスチレン−ブタジェン共重合体のムーニー粘度
(ML+−a、100℃)は82.5重量%スチレン溶
液の粘度は350センチボイズ、ビニル結合金量は15
%、結合スチレン量は4.8%、分子量分布(MW/M
N)は1.7であった。
(ML+−a、100℃)は82.5重量%スチレン溶
液の粘度は350センチボイズ、ビニル結合金量は15
%、結合スチレン量は4.8%、分子量分布(MW/M
N)は1.7であった。
次いで、前記で得られたスチレン−ブタジェン共重合体
6部、スチレン94部の混合物を、室温で約8時間攪拌
し、均一に溶解した。この溶液を内容積lOlの攪拌機
付重合反応器に移しこれにtert−ドデシルメルカプ
タン0.03部およびベンゾイルパーオキシド0.04
部を添加し、回転数40Orpm、 95℃でスチレン
の重合率が約30%になるまで重合させた。
6部、スチレン94部の混合物を、室温で約8時間攪拌
し、均一に溶解した。この溶液を内容積lOlの攪拌機
付重合反応器に移しこれにtert−ドデシルメルカプ
タン0.03部およびベンゾイルパーオキシド0.04
部を添加し、回転数40Orpm、 95℃でスチレン
の重合率が約30%になるまで重合させた。
次いで、重合溶液100部当たりジクミルパーオキサイ
ド0.10部を添加し、さらに懸濁安定剤として第三燐
酸カルシウム2部、界面活性剤としてドデシルベンゼン
スルホン酸ナトリウムo、oos部を含む水150部を
加え、攪拌下に懸濁させた。この懸濁混合物を攪拌しつ
つ、120℃で2時間、140℃で2時間さらに160
℃で2時間加熱して重合させた。
ド0.10部を添加し、さらに懸濁安定剤として第三燐
酸カルシウム2部、界面活性剤としてドデシルベンゼン
スルホン酸ナトリウムo、oos部を含む水150部を
加え、攪拌下に懸濁させた。この懸濁混合物を攪拌しつ
つ、120℃で2時間、140℃で2時間さらに160
℃で2時間加熱して重合させた。
得られたビーズ状の樹脂を濾別し、水洗処理後、乾燥し
て押出機でペレット化した。
て押出機でペレット化した。
かくて得られたスチレン系樹脂を、射出成形して物性測
定用の試験片を作成し、その物性を評価した。
定用の試験片を作成し、その物性を評価した。
その測定結果を表−1に示す。
実施例2
実施例1においてテトラヒドロフランの供給量を4.2
g/Hrに変えた以外は、実施例1と同様に行った。
g/Hrに変えた以外は、実施例1と同様に行った。
その結果を表−1に示す。
実施例3
スチレン−ブタジェン共重合体の重合形式を回分式に変
えて重合を行った。すなわち、内容積1iの攪拌機付き
重合反応器を用い、シクロヘキサン4900g、テトラ
ヒドロフラン2.0g、 n−ブチルリチウム0 、3
5gを仕込み、さらに1.3−ブタジェン660gとス
チレン40gの混合モノマーを、1時間で添加し終るよ
うに定量ポンプを用いて連続的に反応系中に加え、85
℃にて溶液重合を行った。
えて重合を行った。すなわち、内容積1iの攪拌機付き
重合反応器を用い、シクロヘキサン4900g、テトラ
ヒドロフラン2.0g、 n−ブチルリチウム0 、3
5gを仕込み、さらに1.3−ブタジェン660gとス
チレン40gの混合モノマーを、1時間で添加し終るよ
うに定量ポンプを用いて連続的に反応系中に加え、85
℃にて溶液重合を行った。
得られたスチレン−ブタジェン共重合体のムーニー粘度
は86.5重量%スチレン溶液の粘度は280センチポ
イズ、ビニル結合金量は20%、結合スチレン量は5.
1%、分子量分布(MW/MN)は1.3であった。
は86.5重量%スチレン溶液の粘度は280センチポ
イズ、ビニル結合金量は20%、結合スチレン量は5.
1%、分子量分布(MW/MN)は1.3であった。
以下、実施例1と同様にグラフト重合を行い、スチン系
樹脂を得、その物性を評価した。その結果を表−1に示
す。
樹脂を得、その物性を評価した。その結果を表−1に示
す。
比較例1
実施例1において、n−ブチルリチウムの供給量を1.
05g/Hrに変えた以外は、実施例1と同様に行った
。その結果を表−1に示す。
05g/Hrに変えた以外は、実施例1と同様に行った
。その結果を表−1に示す。
本比較例はムーニー粘度と5重量%スチレン溶液粘度が
本発明の範囲未満のスチレン−ブタジェン共重合体を使
用した例であり、得られる樹脂の衝撃強度および引張強
度が劣ることがわかる。
本発明の範囲未満のスチレン−ブタジェン共重合体を使
用した例であり、得られる樹脂の衝撃強度および引張強
度が劣ることがわかる。
比較例2
実施例1において、テトラヒドロフランの供給量を21
.0g/Hrに変えた以外は、実施例1と同様に行った
。その結果を表−1に示す。
.0g/Hrに変えた以外は、実施例1と同様に行った
。その結果を表−1に示す。
本比較例はビニル結合金量が本発明の範囲を超えたスチ
レン−ブタジェン共重合体を使用した例であり、得られ
る樹脂の低温衝撃強度が劣ることがわかる。
レン−ブタジェン共重合体を使用した例であり、得られ
る樹脂の低温衝撃強度が劣ることがわかる。
比較例3
実施例1において、1.3−ブタジェンの供給量を13
05g/Hrに、スチレンの供給量を195g/Hrに
変えた以外は、実施例1と同様に行った。その結果を表
−1に示す。
05g/Hrに、スチレンの供給量を195g/Hrに
変えた以外は、実施例1と同様に行った。その結果を表
−1に示す。
本比較例は結合スチレン量が本発明の範囲を超えたスチ
レン−ブタジェン共重合体を使用した例であり、得られ
る樹脂の常温および低温での衝撃強度が劣ることがわか
る。
レン−ブタジェン共重合体を使用した例であり、得られ
る樹脂の常温および低温での衝撃強度が劣ることがわか
る。
比較例4
実施例1において、1.3−ブタジェンの供給量を14
70g/Hrに、スチレンの供給量を30g/Hrに変
えた以外は、実施例1と同様に行った。その結果を表−
■に示す。
70g/Hrに、スチレンの供給量を30g/Hrに変
えた以外は、実施例1と同様に行った。その結果を表−
■に示す。
本比較例は結合スチレン量が本発明の範囲未満のスチレ
ン−ブタジェン共重合体を使用した例であり、得られる
樹脂の配向性が劣ることがわかる。
ン−ブタジェン共重合体を使用した例であり、得られる
樹脂の配向性が劣ることがわかる。
比較例5
実施例1において、テトラヒドロフランの供給を止めた
以外は、実施例1と同様に行った。その結果を表−1に
示す。
以外は、実施例1と同様に行った。その結果を表−1に
示す。
本比較例はビニル結合金量が本発明の範囲未満のスチレ
ン−ブタジェン共重合体を使用した例であり、得られる
樹脂の耐衝撃強度と配向性が劣ることがわかる。
ン−ブタジェン共重合体を使用した例であり、得られる
樹脂の耐衝撃強度と配向性が劣ることがわかる。
比較例6
実施例1のグラフト重合の際の攪拌回転数を60Orp
mに変えた以外は、実施例工と同様に行った。その結果
を表−1に示す。
mに変えた以外は、実施例工と同様に行った。その結果
を表−1に示す。
本比較例は得られる樹脂中に分散したゴム粒子の粒子体
が本発明の範囲未満の例であり、得られる樹脂の耐衝撃
強度が劣ることがわかる。
が本発明の範囲未満の例であり、得られる樹脂の耐衝撃
強度が劣ることがわかる。
比較例7
実施例1のグラフト重合の際の攪拌回転数を20Orp
mに変えた以外は、実施例1と同様に行った。その結果
を表−1に示す。
mに変えた以外は、実施例1と同様に行った。その結果
を表−1に示す。
本比較例は得られる樹脂中に分散したゴム粒子の粒子径
が本発明の範囲を超えた例であり、得られる樹脂の引張
強度および光沢が劣ることがわかる。
が本発明の範囲を超えた例であり、得られる樹脂の引張
強度および光沢が劣ることがわかる。
実施例4
実施例において、テトラヒドロフランの供給量を8.0
g/hrに変えた以外は実施例1と同様に行った。
g/hrに変えた以外は実施例1と同様に行った。
その結果を表=1に示す。
実施例5
実施例1において、n−ブチルリチウムの供給量を0.
95g /hrに変えた以外は実施例1と同様に行った
。その結果を表−1に示す。
95g /hrに変えた以外は実施例1と同様に行った
。その結果を表−1に示す。
比較例8
実施例1において、n−ブチルリチウムの供給量を0.
53g /hrに変えた以外は実施例1と同様に行った
。その結果を表−1に示す。
53g /hrに変えた以外は実施例1と同様に行った
。その結果を表−1に示す。
10発明の効果
本発明によれば、耐衝撃性、外観特性および機械的特性
のバランスに優れた耐衝撃性芳香族ビニル化合物樹脂を
得ることができ、その工業的意義は極めて大である。
のバランスに優れた耐衝撃性芳香族ビニル化合物樹脂を
得ることができ、その工業的意義は極めて大である。
第1図(A) 、(B)は、流動平行方向ノツチ付きア
イゾツト衝撃強度および流動垂直方向ノツチ付きアイゾ
ツト衝撃強度を測定するための成形品の模式図である。 ■・・・ゲート。 第 (A) (厚み2.4mm) 1図 (厚み2.4mm)
イゾツト衝撃強度および流動垂直方向ノツチ付きアイゾ
ツト衝撃強度を測定するための成形品の模式図である。 ■・・・ゲート。 第 (A) (厚み2.4mm) 1図 (厚み2.4mm)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 芳香族ビニル−共役ジエン系共重合体の存在下に芳香族
ビニル化合物を重合する方法において、前記芳香族ビニ
ル−共役ジエン系共重合体が (1)ムーニー粘度(ML_1_+_4100℃)が6
0〜100(2)25℃で測定した5重量%スチレン溶
液の粘度が250〜450センチポイズ (3)共役ジエン部分のビニル結合金量が13〜30%
(4)芳香族ビニル化合物成分と共役ジエン化合物成分
との割合が重量比で3〜10/97〜90、であり、か
つ得られる樹脂中に分散したゴム粒子のメジアン粒子径
を1〜2.5μmの範囲に調節することを特徴とする耐
衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31241486A JPH0643473B2 (ja) | 1986-12-26 | 1986-12-26 | 耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31241486A JPH0643473B2 (ja) | 1986-12-26 | 1986-12-26 | 耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63162713A true JPS63162713A (ja) | 1988-07-06 |
JPH0643473B2 JPH0643473B2 (ja) | 1994-06-08 |
Family
ID=18028945
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31241486A Expired - Lifetime JPH0643473B2 (ja) | 1986-12-26 | 1986-12-26 | 耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0643473B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02191617A (ja) * | 1988-12-20 | 1990-07-27 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | 耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製造方法 |
JPH02238011A (ja) * | 1989-03-10 | 1990-09-20 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | 耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製造方法 |
JPH02255815A (ja) * | 1988-10-22 | 1990-10-16 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | 耐衝撃性ポリスチレン樹脂の製造方法 |
US5244977A (en) * | 1989-03-10 | 1993-09-14 | Nippon Steel Chemical Co., Ltd. | Process for preparing rubber-modified styrene resins |
US5349012A (en) * | 1990-03-02 | 1994-09-20 | Nippon Steel Chemical Co., Ltd. | Process for preparing rubber-modified styrene resins |
-
1986
- 1986-12-26 JP JP31241486A patent/JPH0643473B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02255815A (ja) * | 1988-10-22 | 1990-10-16 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | 耐衝撃性ポリスチレン樹脂の製造方法 |
JPH02191617A (ja) * | 1988-12-20 | 1990-07-27 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | 耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製造方法 |
JPH02238011A (ja) * | 1989-03-10 | 1990-09-20 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | 耐衝撃性芳香族ビニル系樹脂の製造方法 |
US5244977A (en) * | 1989-03-10 | 1993-09-14 | Nippon Steel Chemical Co., Ltd. | Process for preparing rubber-modified styrene resins |
US5349012A (en) * | 1990-03-02 | 1994-09-20 | Nippon Steel Chemical Co., Ltd. | Process for preparing rubber-modified styrene resins |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0643473B2 (ja) | 1994-06-08 |
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