JPS63142501A - 磁気ヘツド - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 以下、本発明は次の順序で説明される。

Ａ、産業上の利用分野 Ｂ１発明の概要 Ｃ０従来の技術 り０発明が解決しようとする問題点 Ｅ０問題点を解決するための手段 Ｆ３作用 Ｇ、実施例 Ｇ−２第２の実施例（第２図） Ｇ−３第３の実施例（第３図） Ｇ−４第４の実施例（第４図） Ａ、産業上の利用分野 本発明は、一対の磁気コア半体を突き合わせて作動ギヤ
、ブを形成してなる、いわゆるバルクタイプの磁気ヘッ
ドに関し、特に作動ギャップのデプスを規制する巻線溝
の形状に関するものである。

Ｂ１発明の概要 本発明は、一対の磁気コア半体を突き合わせて作動ギャ
ップを形成してなる磁気ヘッドにおいて、作動ギャップ
のデプスを規制する巻線溝の作動ギャンプ側の切削面の
うち、上記デプスを規制する作動ギャップ近傍部分の傾
斜角度θを上記接合面に対して５０°以下とするととも
に、これよりも離れた位置での傾斜角度を上記傾斜角度
θより４）大とし、上記作動ギャップ側の切削面を屈曲
させることにより、 作動ギャップ近傍の磁気抵抗の低減を図り、磁気ヘッド
の高出力化を実現しようとするものである。

Ｃ３従来の技術 一般に、テープレコーダやビデオテープレコーダ等の磁
気記録再生装置には、電気信号を磁気信号に変換して記
録し、また磁気信号を電気信号として再生する装置とし
て磁気ヘッドが搭載されている。

上記磁気へノドは、例えば第７図に示すように、一対の
磁気コア半体（１０１）　、　（１０２）をギャップス
ペーサ（１０６）を介して接合一体化し、記録・再生に
直接関与する作動ギヤノブｇを形成してなるものである
。そして、−・方の磁気コア半体（１０１）には、コイ
ル導線（１０３）を巻装するために巻線溝（１０４）が
設けられ、該巻線溝（１０４）の切削面のうち作動ギヤ
ツブｇ側の切削面（１０４ａ）にて、上記作動ギヤツブ
ｇのデプスｏｐを規制する構成となっている。

ここで一般に、上記切削面（１０４ａ）と磁気コア半体
の接合面（１０７）とがなす角度αは、コイル導線（１
０３）の巻回作業等を考慮し、略５５°に設定されてい
る。

Ｃ１発明が解決しようとする問題点 ところで近年、磁気記録の分野では、再生画像の一層の
高品質化が望まれ、その対策として磁気ヘッドの高出力
化を目的とした研究が盛んに行ねれている。

しかしながら、従前の磁気−・ソトは、デプスＤｐを規
制する切削面（１０４ａ）と接合面（１０７）とがなす
角度αが大きいため、デプスｏｐ近傍でのコア容積が小
さく、この部分での磁気抵抗が摘めて大きな割合を占め
ている。したがっ′Ｃ１へ・ノドの高出力化には限界が
あり、再生画像の高品質化の妨げとなっている。

このように従来の磁気ヘッドは、ヘットを８造、特に巻
線溝（１０４）の形状に起因して、磁気抵抗が増大する
という大きな問題があり、この改岑が急務となっている
。

本発明は、かかる従来の実情に１にみ提案されたもので
あって、作動ギャップ近傍の磁気抵抗の低減を図り、磁
気効率を向上さ七、高出力化が可能な磁気ヘッドを提供
することを目的とする。

Ｅ１問題点を解決するだめの手段 上述の目的を達成するために、本発明の磁気へノドは、
高透磁率材料よりなる一対の磁気コア半体の所定の接合
面同士を突き合わせることにより作動ギャップを形成す
るとともに、前記磁気コア半体の少なくとも一方の接合
面に設けられた巻線溝によって上記作動ギヤツブのデプ
スを規制してなる磁気ヘッドにおいて、上記巻線溝の作
動ギャップ側の切削面のうち、上記デプスを規制する作
動ギャップ近傍部分の傾斜角度θを上記接合面に対して
５０°以下とするとともに、これよりも離れた位置での
傾斜角度を上記傾斜角度θよりも大とし、上記作動ギャ
ップ側の切削面を屈曲させたことを特徴とするものであ
る。

Ｆ３作用 一般に、再生出力の目安となる誘導磁束Φ。は、ΦｃＯ
Ｃ□ ＲＣ＋　ＲＳ （但し、Ｕは記録起磁力を、Ｒｅはヘッドの総合磁気抵
抗を、Ｒ５は磁気ヘッドと磁気記録媒体間の磁気抵抗を
、それぞれ表す。） で表される。したがって、ヘッドの再生出力を向上させ
るには、磁気ヘッド自身の磁気抵抗Ｒ６を低減させる必
要がある。

ここで、ヘッドの総合磁気抵抗は、前述の如く作動ギャ
ップ近傍部の抵抗が大きな割合を占るので、再生出力の
向上を図るには該作動ギヤツブ近傍の磁気抵抗を低減す
る必要がある。

本発明の磁気ヘッドは、巻線溝の切削面のうち、作動ギ
ャップ側の切削面の傾斜角度θを５０°以下とし、これ
よりも離れた位置での傾斜角度を上記傾斜角度θよりも
大とし、Ｌ記切削面をヘッドの中心に向かって凸状に屈
曲させた構造としているので、作動ギャップ近傍のコア
容積は確保される。したがって、作動ギャップ近傍部の
磁気抵抗が低減し、ヘッドの総合磁気抵抗が減少するの
で、高出力化が実現される。

Ｇ、実施例 以下、本発明を適用した実施例について図面を参照しな
がら説明する。

Ｇ−１１の実力列 この実施例では、第１図（Ａ＞及び第１図（Ｂ）に示す
ように、一方の磁気コア半体（１）にのみ巻線溝（５）
を穿設してなる磁気ヘッドについて説明する。

本実施例の磁気ヘッドにおいては、磁気コア半体（１）
　、　（２）が例えばＭ　ｎ　−Ｚ　ｎフェライト等の
高透磁率材料で構成され、これら磁気コア半体（１）。

（２）の所定の接合面同士をギャップスペーサ（３）を
介して突き合わせて、記録・再生に関与する作動ギャッ
プｇを構成している。また、上記作動ギャップｇが露出
する磁気記録媒体対接面（７）は、例えば円筒状に研磨
され、磁気記録媒体との当たり特性を確保している。さ
らに、上記磁気コア半体（１）　、　（２）のうち、一
方の磁気コア半体（１）の接合面（６）にはコイル導線
（４）を巻装するための巻線溝（５）が穿設され、他方
の磁気コア半体（２）の接合面（６）は平坦な構成とな
っている。

上記巻線溝（５）は、作動ギヤツブｇ側に配設される切
削面（５Ａ）と、接合面（６）と対向配置される切削面
（５Ｂ）と、バックギャップ側に配置される切削面（５
Ｃ）とで構成され、略々３字状をなしている。

さらＧこ本実施例において、作動ギヤツブｇ側の切削面
（５Ａ）は、デプスＤを規制する第１の切削面（５ａ）
と、作動ギャップｇから該第１の切削面（５ａ）よりも
離れた位置の第２の切削面（５ａ）とからなり、全体的
にみた時に上記切削面（５八）は屈曲した構造となって
いる。

ここで、上記各切削面（５ａ）　、　（５ｂ）　、　（
５Ｃ）の接合面（６）に対する傾斜角度θ、θ２．θ、
は、それぞれ３０６≦θ１　≦５０゜ θ１　≦０２≦９０６ 一４５６≦θ、≦４５６ なる範囲内に設定されている。

したがって、上記作動ギヤツブｇ側の切削面（５Ａ）は
ヘッドの中心に向かって凸状に突出した形状となる。

ここで、上記第１の切削面（５ａ）の傾斜角度θ。

が３０６未満では、該切削面（５ａ）と接合面（６）と
が近接するために、これら面（５ａ）　、　（６）間に
磁束が漏洩し誘導磁束が減少する。逆に、５０°を越え
ると作動ギヤツブｇ近傍のコア容積が制限され磁気抵抗
の増大をもたらし好ましくない。すなわち、第１の切削
面（５ａ）の傾斜角度θ１を上記範囲内に設定すれば、
漏洩損失を上まわる誘導磁束の増大が図られ、高出力化
が実現される。

また、上記第２の切削面（５ｂ）の傾斜角度θ２が上記
θ１よりも小さいとコイル導線（４）の巻回数が制限さ
れる等好ましくない。逆に、９０°を越えると、作動ギ
ヤツブｇ近傍のコア容積が制限され磁気抵抗が大きくな
り、特に信号の記録時に大きな記録磁界が得難くなるこ
と、巻線溝加工か煩雑となること、等実用的ではない。

さらに、接合面（６）と対向配置される切削面（５Ｃ）
の傾斜角度θ５が一４５°≦θ５≦４５６の範囲以外に
設定されると、コイル導線（４）の巻回状態が不安定と
なり好ましくない。

また、本実施例においては、上記第１の切削面（５ａ）
のデプス方向〔第１図（Ｂ）中Ｘ方向〕の長さＤｏが作
動ギャップｇのデプスＤに対して、Ｄ０≧Ｄ なるように設定されている。

すなわち、上記第１の切削面（５ａ）の長さり。がデプ
スＤよりも小さいと、作動ギヤツブｇ近傍のコア容積が
不十分となって磁気抵抗が増大し、大きな再生出力が得
られなくなる。

このように本実施例では、作動ギャップｇのデプスＤを
、接合面（６）に対して低角度θ１（３０〜５０）で傾
斜する第１の切削面（５ａ）で規制するとともに、作動
ギャップｇから該切削面（５ａ）よりも離れた第２の切
削面（５ｂ）の角度θ２を上記傾斜角度θ１よりも大き
く設定し、作動ギヤツブｇ側の切削面（５Ａ）を屈曲形
状とするとともに、第１の切削面（５ａ）の長さＤｏを
デプスＤよりも大としているので、作動ギャップｇ近傍
のコア容積は確保される。

したがって、作動ギヤツブｇ近傍の磁気抵抗が低減する
ことより、ヘッドの総合磁気抵抗は大幅に冊 減少する。

また、上記第１の切削面（５ａ）の角度θ１の下限値を
３０６に設定したので、該切削面（５８）と接合面（６
）との間の漏洩損失も制限されろ。

したがって、本実施例の磁気ヘッドによれば、巻線溝（
５）の形状に起因する磁気的な各種損失を最小限に抑え
ることができるので、高出力化が実現される。

ｌ二」Ｌ−乳）！すｑ１桝 この実施例では、第２図に示すように、一対の磁気コア
半体（ＩＩＬ（１２）に、それぞれＳ線溝（１３）　。

（１４）を形成してなる磁気ヘットについて説明する。

本実施例の磁気ヘッドは、両磁気コア半体（１１）。

（１２）の接合面（６）にそれぞれ巻線溝（１３）　、
　（１４）が形成され、これら巻線溝（１３）、（１４
）にて作動ギャップｇのデプスＤが規制されている。

上記両巻線溝（１３）　、　（１４）は、それぞれ作動
ギヤツブｇ側に配設される切削面（１３Ａ）　、　（１
４Ａ）と、接台面（１６）と対向配置される切削面（１
３Ｂ）　、　（１４Ｂ）と、バックギヤ・７プ側に配置
される切削面（１３Ｃ）　、　（１４Ｃ）とで構成され
、それぞれ略々３字状をなしている。

さらに本実施例において、作動ギヤツブｇ側の切削面（
１３Ａ）　、　（１４Ａ）は、それぞれデプスＤを規制
きする第１の切削面（１３ａ）　、　（１４ａ）と、該
第１の切削面（１３ａ）　、　（１４ａ）より作動ギャ
ップｇから離れた第２の切削面（１３ｂ）　、　（１４
ｂ）とかなり、全体的にみた時に両切割面（１３Ａ）　
、　（１４Ａ）は、屈曲した構造となっている。

また本実施例において、これら第１の切削面（１３ａ）
　、　（１４ａ）は、磁気記録媒体対接面（１５）から
の距離が等しくなるように形成されている。したがって
、磁気記録媒体対接面（１５）から該切削面（１３ａ）
。

（１４ａ）までの接合部分が作動ギヤ、ブｇのデプスＤ
となる。

ここで、上記各切削面（１３ａ）　、　（１４ａ）　、
　（１３ｂ）　、　（１４ｂ）　、　（１３Ｃ）　、　
（１４Ｃ）の接合面（１６）に対する傾斜角度θ２．θ
２．θ８．θ４．θ５は、それぞれ２０’　≦θ、　≦
５０６ θ１　≦θ２　≦９０　。

２０　≦θ３　≦５０　。

θ、≦θ、≦９０　。

−４５°≦θ、≦４５６ なる範囲内に設定されている。

したがって、上記作動ギヤツブｇ側の切削面（１３八）
、　（１４Ａ）は、それぞれヘッドの中７１’、弓こ向
かって突出した形状となる。

ここで、上記第１の切削面（１３ａ）　、　（１４ａ）
の傾斜角度θ１及びθ、がそれぞれ２０°未満となると
両切割面（１３ａ）　、　（１４ａ）が近接し、漏洩損
失が増大し、逆にそれぞれ５０°を越えると作動ギヤツ
ブｇ近傍のコア容積が小さくなって磁気抵抗が大きくな
ってしまい好ましくない。ずなわぢ、第１の切削面（１
３ａ）　、　（１４ａ）の傾斜角度θ０．θ３を上記範
囲内に設定すれば、漏洩損失を上まわる誘導磁束の増大
が図られ、高出力化が実現される。

また、上記第２の切削面（１３ｂ）　、　（１４ｂ）の
傾斜角度θ２．θ４が９０°を越えると、作動ギヤ、プ
ｇ近傍のコア容積が小さくなり、この部分の磁気抵抗が
増大し、特に信号の記録時に大きな記録磁界が得難くな
ること、Ｓ線溝加工が煩雑となること、等実用的ではな
い。

さらに、接合面（１６）と対向配置される切削面（１３
ｃ）　、　（１４ｃ）の傾斜角度θ５が一４５°≦θ、
≦４５°の範囲以外に設定されると、コイル導線（４）
の巻回状態が不安定となり好ましくない。

また、本実施例においては、上記第１の切削面（１３ａ
）　、　（１４ａ）のデプス方向〔第２図中Ｘ方向〕の
長さＤｏが作動ギャップｇのデプスＤに対して、Ｄ０≧
Ｄ なるように設定されている。

すなわち、上記第１の切削面（１３ａ）　、　（１４ａ
）の長さＤｏがデプスＤよりも小さいと、作動ギヤツブ
ｇ近傍のコア容積が不十分となって磁気抵抗が増大をも
たらし、大きな再生出力が得られなくなる。

このように、両磁気コア半体（１３）　、　（１４）の
接合面（１６）にそれぞれ巻線溝（１３）　、　（１４
）が形成され、かつ磁気記録媒体対接面（１５）から第
１の切削面（１３ａ）　、　（１４ａ）まで距離が等し
い構造の磁気へ・７Ｆにおいては、巻！’ｔｌ溝（１３
）　、　（１４）の切削面の（ＩＪｉ庁、＋１角度及び
デプス方向Ｘの長さを上述の如く設定することにより、
作動ギヤツブｇ近傍のコア容積を十分に確保することが
できる。

また、デプスＤを規制する第１の切削面（１３ａ）。

（１４ａ）の角度θ、θ、の下限値をそれぞれ２０゜に
設定しているので、該切削面（１３ａ）　、　（１４ａ
）と接合面（６）との間の漏洩損失も制限される。

したがって、本実施例の磁気−・レドによれば、巻線溝
（１３）　、　（１４）の形状に起因する磁気的な各種
損失を最小限に抑えることができるので、高出力化が実
現される。

Ｇ−３第３の一９例 この実施例では、第３図に示すように、−・対の磁気コ
ア半体（２１）　、　（２２）に、それぞれ巻線？Ｒ（
２３）。

（２４）を形成してなり、かつ両磁気コア半体（２１）
。

（２２）の作動ギヤツブｇ側の接合面の長さＤｌ、Ｄ２
が異なる構造の磁気ヘッドについて説明する。

本実施例の磁気ヘッドにおいて、両磁気コア半体（２１
Ｌ（２２）の接合面（２６）には、それぞれ巻線溝（２
３）　、　（２４）が形成されている。また、上記巻線
、：１（２３）　、　（２４）は各コア半体（２１）　
、　（２２）の作動ギヤツブｇ側の接合面（２６）の長
さり、、Ｄ２が異なる如く形成されている。したがって
、作動ギャップｇのデプスは、上記接合面（２６）の長
さＤＩ＋０２のうち小さい埴に設定され、本実施例では
磁気コア半体（２１）の巻線溝（２３）で規制された長
さＤｌとなる。

ここで、上記巻線溝（２３）　、　（２４）は、それぞ
れ作動ギャップｇ側に配置される切削面（２３＾）、’
（２４Ａ＞と、接合面と対向配置される切削面（２３Ｆ
ｌ）　、　（２４Ｂ）と、バックギヤツブ側に配置され
る切削面（２３Ｃ）　。

（２４Ｃ）とで構成され、それぞれ略々コ字状をなして
いる。

また、上記作動ギヤツブｇ側に配置さｈ２る切削面（２
３Ａ）　、　（２４Ａ）は、それぞれデプスＤを規制す
る第１の切削面（２３ａ）　、　（２４ａ）と、該第１
の切削面（２３ａ）　、　（２４ａ）よりも作動ギヤ、
プｇから聞【れて配設される第２の切削面（２３ｂ）　
、　（２４ｂ）とからなり、全。

体的にみた時に作動ギヤツブｇ側の切削面（２３１１）
。

（２４Ａ）は屈曲した形状をなしている。

上記各切削面（２３ａ）　、　（２４ａ）　、　（２３
ｂ）　、　（２４ｂ）　、　（２３Ｃ）　。

（２４Ｃ）の接合面（２６）に対する傾斜角度０．．０
２．θ９．θ４．θ５は、それぞれ ２０°≦０１≦５０゜ θ１≦θｚｓ９０’ ２０°≦０３≦５０゜ θ−１≦０４≦９０６ 一４５６≦θ、≦４５６ なる範囲内に設定されている。

したがって、上記作動ギヤツブｇ側の切削面（２３ａ）
　、　（２４Ａ）は、それぞれヘノ１−の中心に向かっ
て突出した形状となる。

上記各切削面の傾斜角度θ１．θ２．θ３．θ４、θ。

は、先の第２の実施例と同一理由で上述のよろうこ限定
される。

ここで本実施例においては、名筆１の切削面（２３ａ）
　、　（２４ａ）のデプス方向（第３図中Ｘ方向）の長
さＤ＋、Ｉｈが異なっている。そこで、該長さり、、１
１゜は、例えばＤ＋≦Ｄ２のときには、Ｄ　＋　ｏ　”
：　Ｄ　２　、　Ｉ）　２０　；：。

Ｄ２に設定され、またＤ＋＞Ｄｚのときには、Ｄｌ、（
肌、　Ｄ２゜≧Ｄ１に設定される。

すなわち、第１の切削面（２３ａ）　、　（２４ａ）の
長さＤｌＯ＋０２６は、作動ギヤツブｇのデプスよりも
大きく設定され、さらに各接合面の長さＤｘＤｚよりも
常Ｇこ大きく設定される。したがって、作動ギヤツブｇ
近傍のコア容積は確保され、磁気ヘッドの１，８合磁気
抵抗は低減される。

このように本実施例の磁気へノドにおいては、巻線溝（
２３）　、　（２４）の形状に起因する磁気的な損失を
最小限に抑えることができるので、高出力化が実現され
る。

立二人−策土■爽施炎 この実施例では、第４図に示すようＱこ　一方の磁気コ
ア半体（３１）には作動ギヤ、プｇのデプスＤを規制し
且つコイル導線（４）を巻装するための巻線溝（３３）
を形成し、他方の磁気コア半体（３２）にはデプスＤを
規制するための切削面（３４ａ）を有する規制溝（３４
）のみが形成され、さらに両磁気コア半体（３］、）　
、　（３２）のそれぞれの作動ギヤツブｇ側の接合面（
３６）の長さが等しい構造の磁気ヘッドについて説明す
る。

本実施例の磁気ヘッドにおいて、一方の磁気コア半体（
３１）の接合面（３６）にはフィル導線の巻装を可能と
し且つ作動ギャップｇのデプスＤを規制する巻線溝（３
３）を形成し、他方の磁気コア半体（３２）の接合面（
３６）にはデプスＤを規制する切削面（３４ａ）を有す
る規制溝（３４）が形成されている。

ここで、上記巻線溝（３３）は、作動ギヤツブｇ側に配
置される切削面（３３Ａ）と、接合面と対向配置される
切削面（３３Ｂ）　　と、バンクギャップ側に配置され
る切削面（３３Ｇ）とで構成され、略々３字状をなして
いる。また、上記作動ギヤ、７ブｇ測に配置される切削
面（３３Ａ）は、デプスＤを規制する第１の切削面（３
３ａ）と、該第１の切削面（３３ａ）よりも作動ギャッ
プｇから離れて配設される第２の切削面（３３ｂ）とか
らなり、全体的にみた時に作動ギ、トップｇ側の切削面
（３３＾）は屈曲した形状をなしている。

さらに、上記第１の切削面（３３ａ）及び他方の磁気コ
ア半体（３４）の切削面（３４ａ）の磁気記録媒体対接
面（３５）からの長さは、同等に設定されているので、
作動ギャップｇのデプスＤは第１の切削面（３３ａ）及
び切削面（３４ａ）との接合面の長さＤに設定される。

ここで、上記各切削面（３３ａ）　、　（３３ｂ）　、
　（３３Ｃ）及び（３４ａ）の接合面（３６）に対する
傾斜角度θ１．θ２．θ３、θ、は、それぞれ ２０°≦０１　≦５０゜ θ１≦θ２≦９０゜ ２０°≦θ、≦５０″ 一４５’≦θ、≦４５゜ なる範囲内に設定されている。

したがって、一方の磁気コア半体（３３）に穿設された
巻線溝（３３）のうち、作動ギヤツブｇ側の切削面（３
３ａ）は、ヘッドの中心に向かって突出した構造となっ
ている。

ここで、上記各切削面の傾斜角度θ１．θ２．θ、。

θ、は、先の第２の実施例と同一理由により限定されて
いる。

また、両磁気コア半体（３１）　、　（３２）における
磁気記録媒体対接面（３５）から両切割面（３３ａ）　
、　（３４）までの距離、すなわち作動ギャップｇのデ
プスＤは、上記第１の切削面（３３ａ）の長さＤｏに対
して、Ｄｏ≧Ｄ なる関係を満足するように設定される。

したがって、巻線溝（３３）を存する磁気コア半体（３
１）における作動ギヤツブｇ近傍のコア容積が確保され
、勿論他方の磁気コア半体（３２）の作動ギヤツブｇ近
傍のコア容積も確保されることより、磁気ヘッドの総合
磁気抵抗を低減できる。同時に、デプスＤを規制する切
削面（３３ａ）　、　（３４ａ）の傾斜角度θ１．θ２
の下限も設定していることより、切削面（３３ａ）　、
　（３４ａ）間の漏洩損失も制限される。

したがって、本実施例を採用することにより、巻線溝（
３３）の形状に起因する磁気的な損失を最小限に抑える
ことができるので、高出力化が実現される。

Ｇ−５第５の・ この実施例では、第５図（Ａ）に示すように、一方の磁
気コア半体（４１）に作動ギャップｇのデプスＤを規制
し且つコイル導線を巻装するための巻線溝（４３）を設
け、他方の磁気コア半体（４２）にデプスＤを規制する
ための切削面（３４ａ）を有する規制溝（４４）を設け
、さらに各磁気コア半体（４１）　、　（４２）のそれ
ぞれの作動ギヤツブｇ側の接合面（４６）の長さ［１，
、［）、が異なる構造の磁気ヘッドについて説明する。

本実施例の磁気ヘッドにおいて、一方の磁気コア半体（
４１）にはその接合面（４６）にコイル導線の巻装を可
能とし且つ作動ギャップｇのデプスＤを規制する巻線溝
（４３）を形成し、他方の磁気コア半体（４２）の接合
面（４６）にはデプスを規制する切削面（４４ａ）を有
する規制溝（４４）が形成されている。

ここで、上記巻線溝（４３）は、作動ギャップｇ側に配
置される切削面（４３Ａ）と、接合面と対向配置される
切削面（４３Ｂ）と、バンクギャップ側に配置される切
削面（４３Ｃ）とで構成され、略々３字状をなしている
。また、上記作動ギヤツブｇ側に配置される切削面（４
３Ａ）は、デプスＤを規制する第１の切削面（４３ａ）
と、該第１の切削面（４３ａ）よりも作動ギャップｇか
ら離れて配設される第２の切削面（４３ｂ）とからなり
、全体的にみた時に作動ギヤツブｇ側の切削面（４３Ａ
）は屈曲した形状をなしている。

また本実施例では、デプスを規制する第１の切削面（４
３ａ）及び切削面（４４ａ）の磁気記録媒体対接面（４
５）からの長さＤＩ、Ｄｌが異なるため、作動ギャップ
ｇのデプスは接合面の長さり、Ｄｚのうち小さい値に設
定され、本実施例では磁気コア半体（４１）の巻線溝（
４３）で規制された長さ貼となる。

ここで、上記各切削面（４３ａ）　、　（４３ｂ）　、
　（４３Ｃ）及び（４４ａ）の接合面（４６０二対する
傾斜角度θ５．θ２．θ８．θ、は、それぞれ ２０’≦θ、≦５０゜ θ１≦６２≦９０″ ２０°≦θ、≦５０″ 一４５’≦θ５　≦４５６ なる範囲内に設定されている。

したがって、一方の磁気コア半体（４３）に穿設された
巻線溝（４３）のうち、作動ギヤツブｇ側の切削面（４
３ａ）は、ヘッドの中心に向かって突出した構造となっ
ている。

ここで、上記各切削面の傾斜角度θ１．θ２．θ、。

θ、は、先の第２の実施例と同一理由により限定されて
いる。

また本実施例においては、各磁気コア半体（４１）。

（４２）の作動ギヤツブｇ側の接合面（４６）の長さＤ
ｒ。

Ｄｌが異なることより、該長さＤＩ、Ｄｌは、例えばＤ
１≦Ｄ２のときには、Ｄ、。≧Ｄ２、　Ｄ、。≧Ｄ２に
設定され、Ｄ、　＞Ｄ、のときには、Ｄｌ。≧ＤＩ、　
　０２゜≧Ｄ１に設定される。

すなわち、第１の切削面（４３ａ）　、　（４４ａ）の
長さＤＩ６ｔＤ、。は、作動ギャップｇのデプスよりも
大きく設定され、さらに各接合面の長さＤＩ、Ｄｚより
も常に大きく設定される。したがって、作動ギヤツブｇ
近傍のコア容積は確保され、磁気ヘッドの総合磁気抵抗
は低減される。

このように本実施例の磁気ヘッドにおいては、巻線溝（
４３）の形状に起因する磁気的な損失を最小限に抑える
ことができるので、高出力化が実現される。

本発明者等は、この実施例に示す磁気ヘッドにおいて、
θ１−θ、＝３０’、Ｄｏ＝Ｄｚ。−８Ｄ＋、θ、　＝
　Ｑ　１１、ｄ＝　ｌＤｚ　　ＤＩ　ｌ　＝Ｄ＋、にそ
れぞれ設定し、再生出力及びＱを設定した磁気ヘッドを
作成し、従来の磁気ヘッド（第７図）におけるそれと比
較した。この結果、再生出力比は１，２倍、Ｑは１．５
倍以上となり、本実施例を適用することにより高出力化
が実現されることが確認された。

また、上記θ１．θ、（θ１−θ、）及び上記６寸法（
ｌ　Ｄｚ　　ＤＩ　ｌ　）を変えて磁気ヘッドを作成し
７、これら磁気ヘッドの再生出力を測定し従来の磁気ヘ
ッド（第７図）のそれと比較した。結果を第５図（Ｂ）
示す。なお、測定に用いた磁気ヘッドにおいて、Ｄ１≦
Ｄ２、Ｄｌ。−Ｄｌ。＝８Ｄ１、コイル導線のインダク
タンスは一定とした。また、図中、曲線ａはｄ＝Ｑに、
曲ｖＡｂはｄ　＝　ｒｌ＋ｏ／８に　、曲線Ｃはｄ＝Ｄ
、。／２．７として作成した磁気ヘッドの測定結果であ
る。すなわち、曲ｗＡａに示す磁気ヘッドは第４図に示
す磁気ヘッドと同一構造を有している。

この第５図（Ａ）から明らかなように、デプスＤ、を規
制する切削面（４３ａ）　、　（４４）の傾斜角度θ１
．θ３を上記範囲内に設定することにより、再生出力が
向上することが確認された。特に、上記θ１．θ。

を３０＠近傍に設定すれば、大きな再生出力が得られる
ことがわかった。また、ｄ＝ｏに設定した磁気ヘッドは
、漏洩損失が極めて小さいことより、良好な再生特性が
得られる。

このように本実施例においても、ヘッドの総合磁気抵抗
や漏洩損失を低減できるので、高出力化が実現される。

Ｇ−６第６の この実施例では、先の各実施例の磁気ヘッドにおいて、
一対のコア材料として磁性合金材料と酸化物磁性材料と
の複合磁性材料を用いた磁気ヘッドについて説明する。

すなわち、第６図（Ａ）に示す磁気ヘッドは第１の実施
例〔第１図（Ａ）及び第１図（Ｂ）〕と、また第６図（
Ｂ）に示す磁気ヘッドは第２の実施例〔第２図〕と同一
構造を有し、コア材料として複合磁性材料を用いたもの
である。なお、第６図（Ａ）及び第６図（Ｂ）において
、第１図（Ａ）、第１図（Ｂ）及び第２図と同一部材に
は同一符号を付しその説明は省略する。

本実施例の磁気ヘッドは、それぞれ磁気コア半体（５１
）　、　（５２）及び（６１）　、　（６２）の大部分
を占める磁気コア部（５１ａ）　、　（５２ａ）及び（
６１ａ）　、　（６２ａ）が高透磁率磁性材料であるＭ
　ｎ　−Ｚ　ｎフェライト等の酸化物磁性材料で構成さ
れ、この接合面（５６）　、　（６６）にはそれぞれ高
飽和磁束密度材料よりなる磁性合金薄膜（５１ｂ）　、
　（５２ｂ）及び（６１ｂ）　、　（６２ｂ）が形成さ
れている。

このように磁気コア半体（５１）　、　（５２）及び（
６１）。

（６２）に複合磁性材料を用いることにより、高密度記
録に対応した所謂メタルテープや所謂蒸着テープ等の高
抗磁力磁気記録媒体に対して、優れた記録・再生特性を
示す磁気ヘッドが提供できる。

なお、上記磁性合金薄膜（５１ｂ）　、　（５２ｂ）及
び（６１ｂ）　、　（６２ｂ）の材料としては、強磁性
非晶質合金。

所謂アモルファス合金、Ｆｅ−Ａｌ−３ｔ系合金、Ｆ　
ｅ　−Ｎ　ｉ系合金、Ｆｅ−Ａｊ！系合金、Ｆｅ−３ｔ
−Ｃｏ系合金、Ｆｅ−Ｇａ−３ｔ系合金、等が挙げられ
、さらには上記各種磁性合金薄膜と、５ｉｎＮ　ａ、　
Ｓ　ｉ　Ｏ□、Ｔａ２Ｏ，、等の高耐摩耗性絶縁膜とを
交互に積層した積層膜であってもよい。

なお、第３の実施例ないし第５の実施例と同一構造の磁
気ヘッドに対して、上記複合磁性材料を用いれば、同様
の作用・効果が得られることはいうまでもない。また、
複合磁性材料を用いた磁気ヘッドにおいて、上記磁性合
金薄膜の形状は、種々採り得ることができる。

例えば、磁気記録媒体対接面からみたときに、磁性合金
薄膜が接合面に対して斜めに配設された複合型の磁気ヘ
ッドや、トラック幅分の膜厚の磁性合金薄膜を酸化物磁
性材料で挟持した構造の複合型の磁気ヘッド、あるいは
トランク形成部分に作動ギャップと平行に磁性合金薄膜
を形成してなる複合型の磁気ヘッド、等に適用される。

Ｈ８発明の効果 以上の説明からも明らかなように、本発明では巻線溝の
作動ギャップ側の切削面のうち、デプスを規制する作動
ギャップ近傍部分の傾斜角度を接合面に対して５０°以
下に設定し、同時にこれよりも離れた位置での傾斜角度
を上記切削面より大とし、上記作動ギャップ側の切削面
をヘッドの中心に向かって凸状に屈曲させているので、
作動ギャップ近傍のコア容積が確保される。したがって
、作動ギャップ近傍の磁気抵抗が低減する。同時に、作
動ギャップを規制する傾斜面の傾斜角度の下限を設定し
ているので、漏洩損失が制限される。この結果、ヘッド
の高出力化が実現され、再生画像等の高品質化に好適な
磁気ヘッドが提供できる。

【図面の簡単な説明】

第１図（Ａ）は本発明の第１の実施例を示す概略的な側
面図、第１図（Ｂ）は第１図（Ａ）に示す磁気ヘッドの
作動ギャップ近傍を示す拡大側面図、第２図は本発明の
第２の実施例の作動ギャンプ近傍を示す拡大側面図、第
３図は本発明の第３の実施例の作動ギャップ近傍を示す
拡大側面図、第４図は本発明の第４の実施例の作動ギャ
ップ近傍を示す拡大側面図、第５図（Ａ）は本発明の第
５の実施例の作動ギヤツブ近傍を示す拡大側面図、第５
図（Ｂ）はデプスを規制する切削面の傾斜角度と再生出
力の関係を示す特性図、第６図（Ａ）及び第６図（Ｂ）
は本発明の第６の実施例を示す概略的な側面図である。 第７図は従来の磁気ヘッドを示す概略的を側面図である
。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 高透磁率材料よりなる一対の磁気コア半体の所定の接合
   面同士を突き合わせることにより作動ギャップを形成す
   るとともに、前記磁気コア半体の少なくとも一方の接合
   面に設けられた巻線溝によって上記作動ギャップのデプ
   スを規制してなる磁気ヘッドにおいて、 上記巻線溝の作動ギャップ側の切削面のうち、上記デプ
   スを規制する作動ギャップ近傍部分の傾斜角度θを上記
   接合面に対して５０°以下とするとともに、これよりも
   離れた位置での傾斜角度を上記傾斜角度θよりも大とし
   、上記作動ギャップ側の切削面を屈曲させたことを特徴
   とする磁気ヘッド。