JPS63140703A - 極薄ウエブh形鋼の製造方法 - Google Patents
極薄ウエブh形鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS63140703A JPS63140703A JP28845286A JP28845286A JPS63140703A JP S63140703 A JPS63140703 A JP S63140703A JP 28845286 A JP28845286 A JP 28845286A JP 28845286 A JP28845286 A JP 28845286A JP S63140703 A JPS63140703 A JP S63140703A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- web
- section steel
- rolling
- flange
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 34
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 34
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 36
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 12
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 15
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 210000004072 lung Anatomy 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 description 1
- 238000011172 small scale experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は、フランジに対してウェブが極めて薄いH形
鋼製品を熱間圧延で得る製造方法に関するものである。
鋼製品を熱間圧延で得る製造方法に関するものである。
(従来技術とその問題点)
圧延H形鋼の内、特にウェブとフランジの厚み比が2.
5以上の極薄ウェブH形鋼製品を製造する場合、圧延中
の冷却水及びウェブ厚みが薄いことにより仕上(UFミ
ル)温度差は200℃以上となる場合があり、これが冷
却される過程で、フランジには引張、ウェブには圧縮の
長手方向の内部応力(残留応力)が発生する。その結果
、ウェブの圧縮応力が材料の降伏点を越え、ウェブ波打
ちが発生する。
5以上の極薄ウェブH形鋼製品を製造する場合、圧延中
の冷却水及びウェブ厚みが薄いことにより仕上(UFミ
ル)温度差は200℃以上となる場合があり、これが冷
却される過程で、フランジには引張、ウェブには圧縮の
長手方向の内部応力(残留応力)が発生する。その結果
、ウェブの圧縮応力が材料の降伏点を越え、ウェブ波打
ちが発生する。
この対策のため、従来、仕上温度差を減少させる方法と
してフランジ強制冷却等があるが、設備費も高く、また
フランジ厚が厚いため効率的冷却ができず、温度差を減
少させることは困難であり実操業には適さない(例えば
、H616X198X9/25では、110℃以下の温
度差が必要)。
してフランジ強制冷却等があるが、設備費も高く、また
フランジ厚が厚いため効率的冷却ができず、温度差を減
少させることは困難であり実操業には適さない(例えば
、H616X198X9/25では、110℃以下の温
度差が必要)。
また、水冷により仕上温度が低くなり(600℃以下)
、以後の熱間鋸断時の低温切断が問題(ブレード摩耗及
び切断能力低下)となる。
、以後の熱間鋸断時の低温切断が問題(ブレード摩耗及
び切断能力低下)となる。
さらに、残留応力によるウェブ波打ちを防止する手段と
して、次のようなものがあるが、それぞれ問題点を有し
ている。
して、次のようなものがあるが、それぞれ問題点を有し
ている。
(i)特公昭54−39230号(ユニバーサル圧延機
における形鋼の圧延法) A1 変態点以下の低温圧延をURミル、UFミルに
て行々い、その際にフランジを大きく圧下する薄つェブ
H形鋼の製造方法であり、圧延に伴う残留応力改善方法
として、本出願人が先に出願したものである。
における形鋼の圧延法) A1 変態点以下の低温圧延をURミル、UFミルに
て行々い、その際にフランジを大きく圧下する薄つェブ
H形鋼の製造方法であり、圧延に伴う残留応力改善方法
として、本出願人が先に出願したものである。
しかし、これは小規模実験での着想であり、現実設備に
おいては、圧延完了後に成品を所定長さに切断するため
の熱間鋸断機があり、このような圧延を行なうと、成品
温度は500℃程となシ、実質的に切断不可能となる。
おいては、圧延完了後に成品を所定長さに切断するため
の熱間鋸断機があり、このような圧延を行なうと、成品
温度は500℃程となシ、実質的に切断不可能となる。
なお、仕上温度を上げると、残留応力改善効果が小さく
なり、550℃程度でウェブ小波となることより、現状
設備への適用は困難であった。
なり、550℃程度でウェブ小波となることより、現状
設備への適用は困難であった。
鋸切断には、フランジで680℃以上なければならない
。
。
(1i)特開昭61−162658号(薄肉ウェブH形
鋼とその接合構造) ウェブに突起を設け、ウェブの残留応力による降伏強度
を高めることを提案したが、ウェブ厚を薄くした分突起
となり、何ら重量軽減効果が期待できなくなった。
鋼とその接合構造) ウェブに突起を設け、ウェブの残留応力による降伏強度
を高めることを提案したが、ウェブ厚を薄くした分突起
となり、何ら重量軽減効果が期待できなくなった。
(ホ)特開昭52−6327号(残留応力のすくないH
形鋼の製造方法) 放冷時または冷却後に、ウェブを加熱し、残留応力軽減
する方法をM≠*与社諭提案している。
形鋼の製造方法) 放冷時または冷却後に、ウェブを加熱し、残留応力軽減
する方法をM≠*与社諭提案している。
これは、冷却時の応力アンバランス改善効果は大きいも
のの、加熱に要するエネルギーが膨大であり、加熱時に
熱的バランスがくずれると、製品の曲り等の発生となり
、さらに加熱装置も設備的に難しく、実用的でない。
のの、加熱に要するエネルギーが膨大であり、加熱時に
熱的バランスがくずれると、製品の曲り等の発生となり
、さらに加熱装置も設備的に難しく、実用的でない。
(財)特開昭59−47009号(ウェブ薄肉H形鋼の
製造方法) 温間域のH形鋼のウェブを拘束しつつフランジを強冷却
する方法であるが、ウェブの変形は小規模な変形であわ
、これを拘束するには、極めて大きな力を要し、全長に
わたって拘束することを考えると、大規模な拘束用設備
となシ、実用的でない。
製造方法) 温間域のH形鋼のウェブを拘束しつつフランジを強冷却
する方法であるが、ウェブの変形は小規模な変形であわ
、これを拘束するには、極めて大きな力を要し、全長に
わたって拘束することを考えると、大規模な拘束用設備
となシ、実用的でない。
(v)特公昭57−59003号(H形鋼)残留応力軽
減方法) 圧延中のH形鋼各部の温度を均一に制御することにより
、圧延時に起因する残留応力を軽減することを提案した
。これは、ウェブ厚がある値(例えば7ランジの1/2
厚み)までの通常のH形鋼では、効果は大きいが、ウェ
ブ厚が薄いと、冷却過程での温度差により、ウェブに小
波が発生してしまい、薄ウェブ化には限界があった。
減方法) 圧延中のH形鋼各部の温度を均一に制御することにより
、圧延時に起因する残留応力を軽減することを提案した
。これは、ウェブ厚がある値(例えば7ランジの1/2
厚み)までの通常のH形鋼では、効果は大きいが、ウェ
ブ厚が薄いと、冷却過程での温度差により、ウェブに小
波が発生してしまい、薄ウェブ化には限界があった。
(9)特公昭59−16844号(鋼製はり材の製造方
法) 薄つェブH形鋼を圧延後、ウェブに発生する小波(歪)
を左右に張り出し成形し、一定模様化させたH形鋼であ
り、薄つェブH形鋼のウェブに発生する歪を逆に利用し
た形鋼である。
法) 薄つェブH形鋼を圧延後、ウェブに発生する小波(歪)
を左右に張り出し成形し、一定模様化させたH形鋼であ
り、薄つェブH形鋼のウェブに発生する歪を逆に利用し
た形鋼である。
しかし、ウェブが波打つため用途は限られ、真直なウェ
ブを利用する用途には向かないことや、H形鋼の直角方
向接合時等にウェブの張り出し模様がじゃまになる等の
問題があり、用途的に制限がある。
ブを利用する用途には向かないことや、H形鋼の直角方
向接合時等にウェブの張り出し模様がじゃまになる等の
問題があり、用途的に制限がある。
この発明は、前述のような問題点を解消すべく提案され
たもので、その目的は、比較的簡単な設備を付加するだ
けで、熱間鋸断の問題もなく、ウェブ波打ちを防止でき
実用的な極薄ウェブH形鋼の製造方法を提供することに
ある。
たもので、その目的は、比較的簡単な設備を付加するだ
けで、熱間鋸断の問題もなく、ウェブ波打ちを防止でき
実用的な極薄ウェブH形鋼の製造方法を提供することに
ある。
(問題点を解決するための手段)
この発明に係る極薄ウェブH形鋼の製造方法は通常の熱
間仕上、熱間鋸断後、フランジ温度が650〜200℃
I好ましくは、650〜450℃の温度域で、フランジ
のみ、あるいはフラン・ヘウエプを圧下率3%以下、奸
才しくは2%以下で温間圧延するようにしたものである
。
間仕上、熱間鋸断後、フランジ温度が650〜200℃
I好ましくは、650〜450℃の温度域で、フランジ
のみ、あるいはフラン・ヘウエプを圧下率3%以下、奸
才しくは2%以下で温間圧延するようにしたものである
。
(作 用)
UFミルの仕上温度(フランジ)が800℃程度であり
、熱間鋸断て低温切断の問題はなくなる。
、熱間鋸断て低温切断の問題はなくなる。
フランジの温間圧延によりウェブ内部応力が減少し、降
伏応力に達せずウェブ波打ちが防止される。
伏応力に達せずウェブ波打ちが防止される。
(実 施 例)
以下、この発明を図示する実施例に基づいて説明する。
第3図に示すように、H形鋼の圧延ラインは、加熱炉F
側から順にブレークダウンミルBD、トングカットソー
TC3、ユニバーサル粗ミルUR,,エツジヤ−EI、
ユニバーサル仕上ミルUF、熱間鋸断機H8,冷却床C
Bが設けられている。
側から順にブレークダウンミルBD、トングカットソー
TC3、ユニバーサル粗ミルUR,,エツジヤ−EI、
ユニバーサル仕上ミルUF、熱間鋸断機H8,冷却床C
Bが設けられている。
本発明では、第1図に示すように、HO2とCBとの間
に、冷却装置1および温間圧延機2を設置し、通常のH
形調圧延ラインで、ウェブ、フランジ厚み比が2.5以
上に仕上げられた製品を、熱間鋸断じ、次いで冷却装置
1により冷却し、温間圧延機2において、フランジ温度
が650〜200℃(好ましくは650〜450℃)の
温度域で、フランジのみ、あるいはフランジとウェブを
圧下率3%以下(好ましくは2%以下)で温間圧延する
。また、第2図に示すように、冷却装置1をなくし、冷
却床をCB、、CB2の2つに分割し、CB、とCB2
の間に温間圧延機2を設置し、温度制御能が大きくなる
ようにしてもよい。
に、冷却装置1および温間圧延機2を設置し、通常のH
形調圧延ラインで、ウェブ、フランジ厚み比が2.5以
上に仕上げられた製品を、熱間鋸断じ、次いで冷却装置
1により冷却し、温間圧延機2において、フランジ温度
が650〜200℃(好ましくは650〜450℃)の
温度域で、フランジのみ、あるいはフランジとウェブを
圧下率3%以下(好ましくは2%以下)で温間圧延する
。また、第2図に示すように、冷却装置1をなくし、冷
却床をCB、、CB2の2つに分割し、CB、とCB2
の間に温間圧延機2を設置し、温度制御能が大きくなる
ようにしてもよい。
次に、以下のようなH形鋼を圧延した結果に基づいて説
明する。
明する。
サイズ: H616X198X9/25(ウェブ・フラ
ンジ厚比:2.78) UFミル仕上温度: 860℃(フランジ) 670℃(ウェブ) 材質:5S41 このサイズのH形鋼を仕上n後、自然空冷すると、第4
図に示すような曲線で温度降下し、仕上後37分時点で
残留応力による波打ちが発生した。
ンジ厚比:2.78) UFミル仕上温度: 860℃(フランジ) 670℃(ウェブ) 材質:5S41 このサイズのH形鋼を仕上n後、自然空冷すると、第4
図に示すような曲線で温度降下し、仕上後37分時点で
残留応力による波打ちが発生した。
第5図に示すのは、その時の内部応力の推移を示すグラ
フであり、このグラフによりウェブの応力が降伏応力a
yに達し、バックリングを発生させているのがわかる。
フであり、このグラフによりウェブの応力が降伏応力a
yに達し、バックリングを発生させているのがわかる。
第6図は、鋸断後、640℃■、480℃■の時点で各
々7ランジを2%圧延した時の本発明におけるウェブ内
部応力の変化を示すグラフであり冷却後のウェブ内部応
力が低下し、降伏応力ayに達せず、ウェブ波打ちは発
生しなかった。
々7ランジを2%圧延した時の本発明におけるウェブ内
部応力の変化を示すグラフであり冷却後のウェブ内部応
力が低下し、降伏応力ayに達せず、ウェブ波打ちは発
生しなかった。
このグラフから、温間矯正は、A、 変態点以下であ
って、仕上圧延後、極力鋼材の温度が低い時点での圧下
がより効果的であるが、一方変形抵抗の増大により、圧
下荷重の増大をきたし、スタンドの剛性を大きくしなけ
ればならない。この両者を考慮し、温間矯正温度はフラ
ンジで650〜450℃程度で行なうのが適当である。
って、仕上圧延後、極力鋼材の温度が低い時点での圧下
がより効果的であるが、一方変形抵抗の増大により、圧
下荷重の増大をきたし、スタンドの剛性を大きくしなけ
ればならない。この両者を考慮し、温間矯正温度はフラ
ンジで650〜450℃程度で行なうのが適当である。
なお、強力な圧延装置を設ければ、200℃まで可能で
ある。また、650℃より大きい温度では応力改善効果
が低い。
ある。また、650℃より大きい温度では応力改善効果
が低い。
圧下率は、
A:断面積、t:厚み
で表わされ、本発明では、3%以下とする。
圧下率が3%より大きいと、スケール押し込み疵等の表
面欠陥が問題となり、また、フランジのフィレット部近
傍に圧延した所と圧延されない所との間に段が発生し問
題となる。2%以下では前述の問題は全くない。さらに
軽圧下の温間圧延を複数回施し、累積圧下率が前述圧下
量となるようにする事もできる。
面欠陥が問題となり、また、フランジのフィレット部近
傍に圧延した所と圧延されない所との間に段が発生し問
題となる。2%以下では前述の問題は全くない。さらに
軽圧下の温間圧延を複数回施し、累積圧下率が前述圧下
量となるようにする事もできる。
なお、圧下率が大きいと、フランジの厚みが公差から外
れることもある。
れることもある。
才な、圧下率は、H形鋼の仕上げ温度より残留応力が推
定でき、それに応じて、7ランジ面積/全体面積の比よ
り、圧下による効果が変わるのでこの関係より必要ある
いは適正圧下率を求めればよい。
定でき、それに応じて、7ランジ面積/全体面積の比よ
り、圧下による効果が変わるのでこの関係より必要ある
いは適正圧下率を求めればよい。
なお、この関係は多分に材質、圧延条件、形状冷却速度
の影響を受けるため、各種実験等により経験的に決めら
れる。
の影響を受けるため、各種実験等により経験的に決めら
れる。
次に、温間圧延機2の1例を第7図に示す。これは、フ
ランジFのみを圧延する装置であり、内ロール3と竪ロ
ール4によりフランジFを両面から圧延する。内ロール
3は、チョック5がハウジング6の溝7をスライドする
ことにより位置調整され、竪ロール4の位置調整は、ハ
ウジング6に螺入されたねじ部材8により行なわれる。
ランジFのみを圧延する装置であり、内ロール3と竪ロ
ール4によりフランジFを両面から圧延する。内ロール
3は、チョック5がハウジング6の溝7をスライドする
ことにより位置調整され、竪ロール4の位置調整は、ハ
ウジング6に螺入されたねじ部材8により行なわれる。
(発明の効果)
前述のとおり、この発明によれば極薄ウェブH形鋼を製
造するに際し、通常の熱間仕上、熱間鋸断後、フランジ
温度が650〜200℃の温度域で、フランジを圧下率
3%以下で温間圧延するようにしたため、ウェブ残留応
力を低減することができ、比較的簡単な設備を付加する
だけで、ウェブ波打ちを防止でき、極めて実用的である
。
造するに際し、通常の熱間仕上、熱間鋸断後、フランジ
温度が650〜200℃の温度域で、フランジを圧下率
3%以下で温間圧延するようにしたため、ウェブ残留応
力を低減することができ、比較的簡単な設備を付加する
だけで、ウェブ波打ちを防止でき、極めて実用的である
。
また、高い温度で熱間鋸断を行なうことができ低温切断
の問題を解消できる。
の問題を解消できる。
第1図は、この発明に係る製造方法を実施するための設
備を示す概略図、第2図は、その変形例を示す概略図、
第3図は、一般のH形調圧延ラインを示す概略図、第4
図、第5図は、ウェブ波打ちの生じるH形鋼の温度降下
、内部応力変化を示すグラフ、第6図は、本発明のウェ
ブ内部応力変化を示すグラフ、第7図は、温間圧延機の
1例を示す概略部分断面図である。 1・・冷却装置、2・・温間圧延機 3IIe内ロール、4・拳竪ロール 5・・チョック、6・・ハウジング 7・・溝、8・・ねじ部材 UF・・ユニバーサル仕上ミル H8・・熱間鋸断機
備を示す概略図、第2図は、その変形例を示す概略図、
第3図は、一般のH形調圧延ラインを示す概略図、第4
図、第5図は、ウェブ波打ちの生じるH形鋼の温度降下
、内部応力変化を示すグラフ、第6図は、本発明のウェ
ブ内部応力変化を示すグラフ、第7図は、温間圧延機の
1例を示す概略部分断面図である。 1・・冷却装置、2・・温間圧延機 3IIe内ロール、4・拳竪ロール 5・・チョック、6・・ハウジング 7・・溝、8・・ねじ部材 UF・・ユニバーサル仕上ミル H8・・熱間鋸断機
Claims (1)
- (1)フランジに対してウェブが極めて薄いH形鋼製品
を熱間圧延で得る製造方法であって、 通常の熱間仕上、熱間鋸断後、フランジ温度が650〜
200℃の温度域で、フランジを圧下率3%以下で温間
圧延することを特徴とする極薄ウェブH形鋼の製造方法
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28845286A JPS63140703A (ja) | 1986-12-03 | 1986-12-03 | 極薄ウエブh形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28845286A JPS63140703A (ja) | 1986-12-03 | 1986-12-03 | 極薄ウエブh形鋼の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63140703A true JPS63140703A (ja) | 1988-06-13 |
Family
ID=17730390
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28845286A Pending JPS63140703A (ja) | 1986-12-03 | 1986-12-03 | 極薄ウエブh形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63140703A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0560091A1 (de) * | 1992-03-07 | 1993-09-15 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum Richten von H-förmigen Trägerprofilen |
CN103534041A (zh) * | 2011-05-13 | 2014-01-22 | 曼斯塔埃德特有限公司 | 制造具有紧公差腔体尺寸的金属型材的方法和装置 |
CN110560515A (zh) * | 2019-10-11 | 2019-12-13 | 江苏亚太轻合金科技股份有限公司 | 一种h型材整形装置 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS558317A (en) * | 1978-07-03 | 1980-01-21 | Nippon Steel Corp | Residual stress reducing method of h-beam |
JPS5640644A (en) * | 1979-09-10 | 1981-04-16 | Hitachi Chem Co Ltd | Preparation of dihydrodicyclopentenyl acrylate |
-
1986
- 1986-12-03 JP JP28845286A patent/JPS63140703A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS558317A (en) * | 1978-07-03 | 1980-01-21 | Nippon Steel Corp | Residual stress reducing method of h-beam |
JPS5640644A (en) * | 1979-09-10 | 1981-04-16 | Hitachi Chem Co Ltd | Preparation of dihydrodicyclopentenyl acrylate |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0560091A1 (de) * | 1992-03-07 | 1993-09-15 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zum Richten von H-förmigen Trägerprofilen |
CN103534041A (zh) * | 2011-05-13 | 2014-01-22 | 曼斯塔埃德特有限公司 | 制造具有紧公差腔体尺寸的金属型材的方法和装置 |
CN110560515A (zh) * | 2019-10-11 | 2019-12-13 | 江苏亚太轻合金科技股份有限公司 | 一种h型材整形装置 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104525560A (zh) | 普碳钢/含Nb钢20-30mm中厚板麻面的有效控制方法 | |
US5941114A (en) | Rolling apparatus for producing angle from steel strip and method of rolling the angle using the same | |
JPS63140703A (ja) | 極薄ウエブh形鋼の製造方法 | |
JPS59133902A (ja) | H形鋼の熱間圧延方法 | |
JP2937410B2 (ja) | ウエブ薄肉h形鋼の製造方法 | |
JPS6186008A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
JP3283139B2 (ja) | 形鋼のフランジ形状制御方法 | |
US1842220A (en) | Sheet metal rolling process | |
JP2735411B2 (ja) | 大径角形鋼管の成形工法および装置 | |
JP2582748B2 (ja) | 薄肉ウエブh形鋼の製造方法 | |
JPS61209702A (ja) | 薄肉ウエブh形鋼の熱間圧延装置列 | |
RU2074776C1 (ru) | Способ получения полосового проката | |
JPH0255605A (ja) | 内部性状の優れた極厚鋼板の製造方法 | |
JPH02127901A (ja) | 薄肉ウェブh形鋼の製造方法 | |
JPH0696746B2 (ja) | 形鋼の製造方法 | |
JPH02224801A (ja) | U形鋼矢板の圧延方法 | |
US1907020A (en) | Sheet metal producing process | |
JPH079056A (ja) | 板ばね材の製造方法 | |
JPH10156401A (ja) | 極低炭素鋼の熱間圧延方法 | |
JPS624818A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼鋼片の製造法 | |
JP2607786B2 (ja) | 薄肉ウェブh形鋼の製造方法 | |
JPH0755322B2 (ja) | 溝形鋼の製造方法 | |
JP2852308B2 (ja) | 熱間成形を含む大径角形鋼管製造法および装置 | |
JPS6033805A (ja) | チタン熱延板の製造方法 | |
JP2002307101A (ja) | 連続鋳造鋼塊の分塊圧延方法 |