JPS6033805A - チタン熱延板の製造方法 - Google Patents
チタン熱延板の製造方法Info
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- JPS6033805A JPS6033805A JP14209783A JP14209783A JPS6033805A JP S6033805 A JPS6033805 A JP S6033805A JP 14209783 A JP14209783 A JP 14209783A JP 14209783 A JP14209783 A JP 14209783A JP S6033805 A JPS6033805 A JP S6033805A
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- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 28
- 239000010936 titanium Substances 0.000 title claims description 28
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 title claims description 28
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はチタン熱延板の製造法特に純チタンを連続熱間
圧延によって熱延板を製造する方法に関するものである
。
圧延によって熱延板を製造する方法に関するものである
。
従来チタン熱延板は、ステツケルミルによって製造され
ていた。近時、チタン製品のｍ要も増大し、安価でかつ
大量の生産方式が望まれていたが、前記ミルでこの要請
をみたすのは不適であった。
ていた。近時、チタン製品のｍ要も増大し、安価でかつ
大量の生産方式が望まれていたが、前記ミルでこの要請
をみたすのは不適であった。
そこで鉄鋼設備の利用、すなわち、連続熱間圧延ミルで
の生産方式が採用されこれがすでに実用化されているこ
とは［金属臨時増刊号Ｊ（１９７６年７月号、７−８頁
）に示されている。通常チタン熱間圧延温度の適切な範
囲は７５０〜８５０℃であること、圧延終了温度は５０
０℃以上であることが知られている（例えば、日本金属
学界誌第１９巻３号、Ａ−４３頁参照）。また特公昭５
４−２９４５８号公報には、チタンスラブの加熱温度（
７００〜９５０℃）と熱延板巻取温度（４５０〜７５０
℃）を規整し、連続熱間圧延設備でチタン板ヲ製造する
ことが開示されている。
の生産方式が採用されこれがすでに実用化されているこ
とは［金属臨時増刊号Ｊ（１９７６年７月号、７−８頁
）に示されている。通常チタン熱間圧延温度の適切な範
囲は７５０〜８５０℃であること、圧延終了温度は５０
０℃以上であることが知られている（例えば、日本金属
学界誌第１９巻３号、Ａ−４３頁参照）。また特公昭５
４−２９４５８号公報には、チタンスラブの加熱温度（
７００〜９５０℃）と熱延板巻取温度（４５０〜７５０
℃）を規整し、連続熱間圧延設備でチタン板ヲ製造する
ことが開示されている。
すなわち、これらのことからチタン熱延板を大証に生産
するため、適切な温度条件を保持しながら、鉄鋼用連続
熱間圧延設備を用いて圧延することはすでに現状の技術
水準になっている。
するため、適切な温度条件を保持しながら、鉄鋼用連続
熱間圧延設備を用いて圧延することはすでに現状の技術
水準になっている。
しかしながら、上記した連続熱間圧延においては、加熱
炉から取り出したチタンスラ２を粗圧延機−仕上圧延機
で圧延し、巻取るまでの工程で被圧延材を適正な均一温
度に保つことは極めて困難である。特に被圧延材の先端
−後端部や巾方向の温度は不均一になシがちであｐｌま
た、圧延中温度低下が大きくなると、これらのことに起
因する板形状が劣化すると共に圧延負荷が増大する。そ
のためあらかじめスラブの温度を高めておくことによｐ
１比較的高い温度で圧延を行うことで前記原因を防ぐ手
段を七らざるを得なくなる。
炉から取り出したチタンスラ２を粗圧延機−仕上圧延機
で圧延し、巻取るまでの工程で被圧延材を適正な均一温
度に保つことは極めて困難である。特に被圧延材の先端
−後端部や巾方向の温度は不均一になシがちであｐｌま
た、圧延中温度低下が大きくなると、これらのことに起
因する板形状が劣化すると共に圧延負荷が増大する。そ
のためあらかじめスラブの温度を高めておくことによｐ
１比較的高い温度で圧延を行うことで前記原因を防ぐ手
段を七らざるを得なくなる。
しかし、チタンは第１図に示す如くほぼ９００℃の変態
点（β変態点）を境にして酸化速度が早くなるため高温
加熱することは不利であり、更に最近では、少ないエネ
ルギでよい製品を製造することが技術指向であることか
らエネルギ消費の大きいスラブの加熱はできるだけ低温
にすることが望捷れる。
点（β変態点）を境にして酸化速度が早くなるため高温
加熱することは不利であり、更に最近では、少ないエネ
ルギでよい製品を製造することが技術指向であることか
らエネルギ消費の大きいスラブの加熱はできるだけ低温
にすることが望捷れる。
〔発明の目的〕
本発明はチタンスラブの加熱をできるだけ低温に押え、
しかも、圧延途中、特に仕上圧延前における被圧延材の
温度低下を防ぐことによって効率のよい連続熱間圧延方
法を提供するもので１）これによって良品質のチタン熱
延板を製造することが可能となった。
しかも、圧延途中、特に仕上圧延前における被圧延材の
温度低下を防ぐことによって効率のよい連続熱間圧延方
法を提供するもので１）これによって良品質のチタン熱
延板を製造することが可能となった。
本発明はチタンスラブを加熱炉で７５０〜９０（１に加
熱し、ついで粗圧延、仕上圧延を行って所定の厚みとし
た熱延板を４５０℃以上の温度で巻取る工程において、
粗圧延機と仕上圧延機の中間に設けた加熱炉に粗圧延板
を導入して、加熱エネルギを供給し、又は供給しつつ仕
上圧延を行うことを特徴とするチタン熱延板の製造法を
要旨とするものである。
熱し、ついで粗圧延、仕上圧延を行って所定の厚みとし
た熱延板を４５０℃以上の温度で巻取る工程において、
粗圧延機と仕上圧延機の中間に設けた加熱炉に粗圧延板
を導入して、加熱エネルギを供給し、又は供給しつつ仕
上圧延を行うことを特徴とするチタン熱延板の製造法を
要旨とするものである。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明において、先ずチタンスラブを加熱炉において７
５０〜９００℃に加熱するものであるが、このような加
熱温度に限定した理由は７５０℃未満では圧延製品の形
状寸法精度が悪化するほが圧延圧力が増大し、ミルパワ
ーも過大なものが賛求されるからであり、他方９００℃
を越える高温ではチタンスラブの表面酸化が著しく進み
、歩留り低下と生成した酸化スケールに起因する表面疵
発生の原因となるからである。加熱温度の好ましい範囲
は８００〜９００℃である。
５０〜９００℃に加熱するものであるが、このような加
熱温度に限定した理由は７５０℃未満では圧延製品の形
状寸法精度が悪化するほが圧延圧力が増大し、ミルパワ
ーも過大なものが賛求されるからであり、他方９００℃
を越える高温ではチタンスラブの表面酸化が著しく進み
、歩留り低下と生成した酸化スケールに起因する表面疵
発生の原因となるからである。加熱温度の好ましい範囲
は８００〜９００℃である。
前記した条件下で加熱されたチタンスラブは次いで粗圧
延と仕上圧延からなる熱間圧延工程にかけられ所定の厚
みの熱延板とされるが、粗圧延された熱延板は、本発明
に従い、粗圧延機と仕上圧延機との中間に設けた保熱炉
を通板せしめられ、その際該粗圧延された熱延板には加
熱エネルギが供給されもしくは供給されつつ仕上圧延工
程にかけられる。保熱炉における加熱エネルギの供給量
は５０，０００〜６０，０００ ｋｃａｌ／ｌｏｎであ
ｐ、必髪に応じて更に増加しうる。本発明に従いこのよ
うに圧延の途中で加熱する理由は、被圧延材の温度を上
げ、または放熱、伝熱等による被圧延材の温度低下を緩
和させ、スラブの圧延加工に先立って行なわれる加熱全
最低限反におさえることができるからであり、かくして
スラブの過加熱による弊害をなくすことができる。
延と仕上圧延からなる熱間圧延工程にかけられ所定の厚
みの熱延板とされるが、粗圧延された熱延板は、本発明
に従い、粗圧延機と仕上圧延機との中間に設けた保熱炉
を通板せしめられ、その際該粗圧延された熱延板には加
熱エネルギが供給されもしくは供給されつつ仕上圧延工
程にかけられる。保熱炉における加熱エネルギの供給量
は５０，０００〜６０，０００ ｋｃａｌ／ｌｏｎであ
ｐ、必髪に応じて更に増加しうる。本発明に従いこのよ
うに圧延の途中で加熱する理由は、被圧延材の温度を上
げ、または放熱、伝熱等による被圧延材の温度低下を緩
和させ、スラブの圧延加工に先立って行なわれる加熱全
最低限反におさえることができるからであり、かくして
スラブの過加熱による弊害をなくすことができる。
ある限界点から急激に活性化の度合を増すといわれる金
属の熱間加工にとってこのことは極めて重要なことであ
り、温度レベルを低域側におさえて加工できることは、
品質の安定と加工の容品さをもたらすものである。また
、このことは総合加熱エネルギーとしても少なくてすむ
結果となシ、省エネルギ施策に合致した加工方法である
。
属の熱間加工にとってこのことは極めて重要なことであ
り、温度レベルを低域側におさえて加工できることは、
品質の安定と加工の容品さをもたらすものである。また
、このことは総合加熱エネルギーとしても少なくてすむ
結果となシ、省エネルギ施策に合致した加工方法である
。
かくして仕上熱間圧延されたチタン熱延板は次いで４５
０℃以上の巻取温度で巻取られるが、巻取温度をこのよ
うに規定した理由は４５０℃未満では被圧延材の弾性増
加をきたし、巻取形状の悪化をもたらすからである。
０℃以上の巻取温度で巻取られるが、巻取温度をこのよ
うに規定した理由は４５０℃未満では被圧延材の弾性増
加をきたし、巻取形状の悪化をもたらすからである。
第２図は本発明の実施態様を示す説明図で、ｌは例えば
ウメ−キングビーム式スラブ加熱炉、２は粗圧延機、３
は仕上圧延機、４は粗圧延機２と仕上圧延機３との中間
に設けられたガスバーナ４′を具備する保熱炉、５はコ
イラー、Ｔはスラブである。
ウメ−キングビーム式スラブ加熱炉、２は粗圧延機、３
は仕上圧延機、４は粗圧延機２と仕上圧延機３との中間
に設けられたガスバーナ４′を具備する保熱炉、５はコ
イラー、Ｔはスラブである。
第２図に示す実施装置を用いて純チタンスラブからチタ
ン熱延板を製造した本発明の実施例を比較例と共に以下
に示す。
ン熱延板を製造した本発明の実施例を比較例と共に以下
に示す。
実施例
第２図に示す連続熱間圧延機によシ、厚さ１５０■、幅
７６０ｍ１重量２．５トンの純チタンスラブを圧延し、
コイルに巻取った。圧延中の各工程における温度は次の
とおりである。仕上り寸法は厚さ３■、幅８００震でお
る。
７６０ｍ１重量２．５トンの純チタンスラブを圧延し、
コイルに巻取った。圧延中の各工程における温度は次の
とおりである。仕上り寸法は厚さ３■、幅８００震でお
る。
スラブ加熱温度 ８７０℃
保熱炉における熱源投入量 ５５０００ ｋｃａｔ／ｌ
ｏｎ仕上圧延機入側温度 ＳＯＯ℃ 巻取り温度 ５４０℃ 長手刀向幅変動 Ｏ〜５四 長手刀向厚み変動 ±１００μ この場合のスラブ加熱炉を含めた総熱量は３５０千ｋ
ｃａｔ／ｌｏｎであった。得られたチタン薄板は形状も
良く、品質上極めて良好なものであった。
ｏｎ仕上圧延機入側温度 ＳＯＯ℃ 巻取り温度 ５４０℃ 長手刀向幅変動 Ｏ〜５四 長手刀向厚み変動 ±１００μ この場合のスラブ加熱炉を含めた総熱量は３５０千ｋ
ｃａｔ／ｌｏｎであった。得られたチタン薄板は形状も
良く、品質上極めて良好なものであった。
比較例
実施例と同様な圧熱様仕様であるが保熱炉を有しない連
続熱間圧延機によシ実流側と同様のスラブを圧延した。
続熱間圧延機によシ実流側と同様のスラブを圧延した。
圧延中の各工程における温度は次のとおりであった。
スラブ加熱温度 ９５０℃
保熱炉 なし
仕上圧延機入側温度 ７００℃
巻取り温度 ４６０℃
長手方向幅変動 ０〜２０閣
長手方向厚み変動 ±３００μ
この場合のスラブ加熱炉における総熱量は５００千ｋｃ
ａＬ／ｌｏｎであった。得られたチタン薄板は形状もや
や難がアシ、巻取り下限温度に近いものであったＯ また幅方向の寸法公差も実施例に比べて好ましくない状
況であった。
ａＬ／ｌｏｎであった。得られたチタン薄板は形状もや
や難がアシ、巻取り下限温度に近いものであったＯ また幅方向の寸法公差も実施例に比べて好ましくない状
況であった。
前記した実施例からも明らかな如く、本発明によればチ
タン熱延板の裳造を連続熱間圧延設備によシ効率よ〈実
施しうると共に良品質の製品を得ることができるという
優れた効果が奏される＠
タン熱延板の裳造を連続熱間圧延設備によシ効率よ〈実
施しうると共に良品質の製品を得ることができるという
優れた効果が奏される＠
第１図はチタンの加熱温度と酸化損失との関係を示す図
、第２図は本発明を実施する設備の一例を示す説明図で
ある。 １・・・加牟炉、２・・・粗圧延機、３・・・仕上圧延
機。 ４・・・保熱炉、４′・・・ガスバーナー、５・・・コ
イラー。
、第２図は本発明を実施する設備の一例を示す説明図で
ある。 １・・・加牟炉、２・・・粗圧延機、３・・・仕上圧延
機。 ４・・・保熱炉、４′・・・ガスバーナー、５・・・コ
イラー。
Claims (1)
- チタンスラブを加熱炉で７５０〜９００℃に加熱し、つ
いで粗圧延、仕上圧延を行って所定の厚みとした熱延板
を４５０℃以上の温度で巻取る工程において、粗圧延機
と仕上圧延機の中間に設けた保熱炉に粗圧延機からの熱
延板を導入して加熱エネルギを供給し又は供給しつつ仕
上圧延を行なうことを特徴とするチタン熱延板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14209783A JPS6033805A (ja) | 1983-08-03 | 1983-08-03 | チタン熱延板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14209783A JPS6033805A (ja) | 1983-08-03 | 1983-08-03 | チタン熱延板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6033805A true JPS6033805A (ja) | 1985-02-21 |
Family
ID=15307355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14209783A Pending JPS6033805A (ja) | 1983-08-03 | 1983-08-03 | チタン熱延板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6033805A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105798060A (zh) * | 2016-03-17 | 2016-07-27 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 一种半连轧生产钛合金棒材的方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5588904A (en) * | 1978-12-28 | 1980-07-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of hot strip |
| JPS5543686B2 (ja) * | 1975-08-07 | 1980-11-07 | ||
| JPS57165102A (en) * | 1981-04-02 | 1982-10-12 | Nippon Steel Corp | Hot rolling method for continuously cast unidirectional electromagnetic steel slab |
-
1983
- 1983-08-03 JP JP14209783A patent/JPS6033805A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5543686B2 (ja) * | 1975-08-07 | 1980-11-07 | ||
| JPS5588904A (en) * | 1978-12-28 | 1980-07-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of hot strip |
| JPS57165102A (en) * | 1981-04-02 | 1982-10-12 | Nippon Steel Corp | Hot rolling method for continuously cast unidirectional electromagnetic steel slab |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105798060A (zh) * | 2016-03-17 | 2016-07-27 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 一种半连轧生产钛合金棒材的方法 |
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