JPH115103A - フェライト系ステンレス鋼板の圧延方法 - Google Patents

フェライト系ステンレス鋼板の圧延方法

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JPH115103A
JPH115103A JP15703497A JP15703497A JPH115103A JP H115103 A JPH115103 A JP H115103A JP 15703497 A JP15703497 A JP 15703497A JP 15703497 A JP15703497 A JP 15703497A JP H115103 A JPH115103 A JP H115103A
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春彦 関
Koji Kondo
孝司 近藤
Toshiki Hiruta
敏樹 蛭田
Toshio Imae
敏夫 今江
Yukio Yarita
征雄 鑓田
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Abstract

(57)【要約】 【課題】フェライト系ステンレス鋼を圧延する際の圧延
条件を最適にすることによって、スラブの研削手入れ等
を行うことなく、肌荒れを防止する。 【解決手段】連続鋳造したフェライト系ステンレス鋼ス
ラブの加熱炉1の出側温度を1200〜1300℃と
し、粗圧延機3の各パスの圧下率を35%以下として粗
圧延した後、仕上げ圧延機4の前半の各スタンドの圧下
率を30%以下、仕上げ最終スタンドの圧延速度を70
0m/min以上として仕上げ圧延する。

Description

【発明の詳細な説明】
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、フェライト系ステ
ンレス鋼の熱間圧延時のスケールに起因する表面欠陥や
ロール面荒れを防止し、ロール原単位を向上すると共
に、表面の良好なフェライト系ステンレス熱間圧延鋼板
を圧延する方法に関する。
【0002】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼は、熱間圧延
時にスケール疵が発生すると重要な特性である表面品質
が損なわれ、このため次工程で再酸洗や表面研磨を要す
るので製品コストが上昇し、生産性が低下する弊害があ
る。ステンレス鋼の熱間圧延時のスケール疵は表面酸化
膜(スケール)が剥離して発生するもので、加熱温度を
高くして二次スケールを厚くすると肌荒れの防止に効果
があることが知られている。
【0003】従来、ステンレス鋼の肌荒れ防止対策とし
て特開平7−284804号公報などが開示されてい
る。これは、フェライト系ステンレス鋼を熱間圧延する
ためにスラブ加熱炉に装入する前に、グラインダーある
いはショットブラストによる研削、もしくはバイトやフ
ライスによる切削の少なくとも1種類の方法により、ス
ラブの表面粗度をRmaxで20μm以上にすることに
より、スラブ加熱中に均一で厚いスケールを容易に形成
せしめ、しかる後に熱間圧延を行うことを特徴とする表
面疵の少ないフェライト系ステンレス鋼の製造方法であ
る。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このような方
法では、加熱炉からスラブが抽出された直後では確かに
平滑なスラブよりもスケールの生成量は多くなるが、加
熱炉内で生成された一次スケールを除去するスラブ出側
のスケールブレーカによりその多くは除去されてしま
い、粗圧延の後段スタンドや仕上圧延の前段スタンドで
生じるロール面荒れ及びそれに伴う鋼板の表面荒れを防
止することは不可能であるという問題があった。
【0005】本発明は、粗圧延のみならずスラブの加熱
から仕上圧延までを通して肌荒れを発生させずに安定的
に表面の良好な鋼板を製造することを目的とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記問題点を
解決するもので、連続鋳造したフェライト系ステンレス
鋼のスラブを、加熱炉で加熱し、粗圧延、仕上圧延を行
い、ステンレス鋼板を製造する一連の熱間圧延におい
て、加熱炉出側温度を1200〜1300℃とし、粗圧
延時の各パスの圧下率を35%以下とし、仕上圧延の前
半(F1 〜F3 スタンド)の各スタンドの圧下率を30
%以下とし、仕上げ最終スタンドの圧延速度を700m
/min以上とすることを特徴とするフェライト系ステ
ンレス鋼板の熱間圧延方法を提案するものである。
【0007】以下、本発明のフェライト系ステンレス鋼
の肌荒れを防止するための熱間圧延方法について詳細に
説明する。焼付(以下肌荒れと称す)は、例えばCAM
P ISIJ Vol.6(1996)−1346にも
示されているように、スケールが厚く均一にできる場合
には発生しないが、加熱温度が低くてスケールが薄い場
合には圧延されると鋼板とロールとが焼き付いて(肌荒
れ)となる。
【0008】加熱炉出側における温度が1200℃未満
であると、鋼板表面のスケール厚が薄く、鋼板とロール
の間で焼付が発生するので好ましくない。1300℃を
越えると鋼板の粒界割れに起因する線状の疵が発生する
ため不可である。したがって本発明では加熱炉出側温度
を1200〜1300℃とした。粗圧延および仕上げ圧
延の規制の理由は次のとおりである。
【0009】フェライト系ステンレス鋼に発生する肌荒
れは粗圧延の圧下率が35%を越えるか、又は仕上げ圧
延の圧下率が30%を越え仕上圧延の最終スタンドの圧
延速度が700m/min未満の場合に発生しやすい。
粗圧延で圧下率が35%を越えると鋼板表面のスケール
が剪断されたり、スケールが割れて材料の新生面の割合
が大きくなり、地鉄がロールと接しやすくなって焼き付
きが生じるものと考えられる。従って、粗圧延の各パス
での圧下率は35%以下とする。
【0010】仕上げ圧延で、圧下率が30%を越える
と、粗圧延の場合と同じ理由によって焼付が発生する。
また、最終スタンド出側で、圧延速度が700m/mi
nよりも遅い場合、圧延材がロールと接触する時間が長
くなり、金属の拡散時間が長くなるため焼き付きを生じ
易くなる。従って、仕上圧延の圧下率は30%以下、仕
上げ圧延の最終スタンドの圧延速度は700m/min
以上とする。
【0011】なお、フェライト系ステンレス鋼の成分の
含有重量%は、C:0.05%以下、Mn:0.15〜
0.3%、Cr:16〜20%を含むステンレス鋼であ
る。さらにMo:2.0%以下、Nb:0.5%以下、
Ti:0.3%以下の内から選ばれた少なくとも1種以
上を添加した肌荒れの発生しやすいステンレス鋼でも効
果を得ることができる。
【0012】
【発明の実施の形態】表1に示す成分を有する厚さ20
0mm、長さ6m、板幅1300mmのフェライト系ス
テンレス鋼スラブを用い、熱間圧延を行った例について
説明する。用いた圧延機の圧延機列を図1に示した。図
1において、加熱炉1で加熱されたスラブは、スケール
ブレーカ2でスケールを剥離した後、R1 〜R3 スタン
ドを有する粗圧延機3で粗圧延され、次いで、F1 から
7 で示す各スタンドを持つ仕上げ圧延機4で仕上圧延
され、ランアウトテーブル5を経てダウンコイラ6に巻
き取られる。粗圧延機3のワークロール径は1500m
m、仕上圧延機4のワークロール径はF1 〜F3 スタン
ドが820mm、F4 〜F7 スタンドが700mmであ
る。
【0013】上記フェライト系ステンレス鋼スラブを1
200℃に2時間加熱し、粗圧延機3により、厚さ20
0mmのスラブを厚さ30.3mmのシートバーまで圧
延した。粗圧延スタンドR1 、R2 では3パスのリバー
ス圧延を行い、R3 では1パスの圧延を行った。その
後、7スタンドの仕上圧延機4を用いてタンデム圧延を
行い、板厚3.5mmまで圧延した。
【0014】粗圧延条件とシートバーの表面性状の関係
を調査するため表2、表3のように加熱温度、粗圧延の
圧下率設定を変更した。表2は、加熱温度(加熱炉出側
温度)、仕上圧延機入側温度、圧下率とF1 入側の鋼板
(シートバー)表面性状を示す表、表3は、圧延を行う
際の本発明と従来条件の粗圧延の圧下率配分を示す表で
ある。結果を図2に示す。加熱温度が1300℃を越え
る条件では線疵が発生し、1200℃未満の条件では肌
荒れが発生し、これらの表面欠陥の発生は圧下率の設定
の如何によらなかった。また、加熱温度が1200〜1
300℃の条件では、粗圧下率の条件、B−1、B−2
の圧下率設定で圧延を行った場合には肌荒れの発生は見
られなかったが、従来条件Aの圧下率の設定ではいずれ
も肌荒れが発生することがわかった。また、加熱温度は
1200〜1300℃のシートバーの表面性状が良好な
とき、仕上圧延機入側の鋼板温度は1000〜1100
℃となることがわかった。
【0015】次に、仕上げ圧延条件と仕上げ圧延終了後
の鋼板表面の状態を調べる実験を行った。実験条件と結
果を表4、表5に示す。表4は、圧下率設定、仕上圧延
機最終スタンドF7 の出側圧延速度と圧延終了後の鋼板
表面性状の関係を示す。表5は、表4で圧延を行う際の
仕上圧延の圧下率配分を示す表である。この時の、仕上
げ圧延機入側の鋼板温度は、いずれも1050℃で、シ
ートバーの状態では肌荒れの発生は見られなかった。結
果を図3に示す。実験の結果、鋼板表面が良好であった
のは表5の条件のうち、P、R、S、Tの圧下率条件
で、かつ圧延速度が700m/min以上の組合で、P
の圧下率条件でも圧延速度が690m/minと低速の
場合や、圧延速度が速くても、仕上スタンドF1 、F2
の圧下率が32%と大きなQの圧下率条件になっている
条件では、肌荒れが発生することがわかった。
【0016】
【表1】
【0017】
【表2】
【0018】
【表3】
【0019】
【表4】
【0020】
【表5】
【0021】
【発明の効果】フェライト系ステンレス鋼板の肌荒れ防
止の対策として、従来は加熱温度の高温化やスラブの手
入れなどがあったが、高温での加熱は線疵が発生しやす
くなる問題があり、鋼板の温度条件の管理のみでは防止
しきれず、また、スラブの手入れは行っても完全に肌荒
れを防止はできないとともに、製造コストの上昇につな
がる弊害があった。
【0022】本発明によれば、フェライト系ステンレス
鋼を圧延する際の圧延条件を最適にすることができ、安
定して良好な鋼板表面を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図1】実験に用いた熱間圧延設備を示す図である。
【図2】粗圧延パスの最大圧下率とスラブ加熱温度の関
係を示す図である。
【図3】仕上スタンドの最大圧下率と仕上げ圧延機最終
スタンド出側の鋼板速度との関係を示す図である。
【符号の説明】
1 加熱炉 2 スケールブレーカ 3 粗圧延機 4 仕上げ圧延機 5 ランアウトテーブル 6 ダウンコイラ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 蛭田 敏樹 千葉県千葉市中央区川崎町1番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 今江 敏夫 千葉県千葉市中央区川崎町1番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 鑓田 征雄 千葉県千葉市中央区川崎町1番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項1】 連続鋳造したフェライト系ステンレス鋼
    のスラブを、加熱炉で加熱し、粗圧延、仕上げ圧延を行
    い、ステンレス鋼板を製造する一連の熱間圧延におい
    て、加熱炉出側温度を1200〜1300℃とし、粗圧
    延時の各パスの圧下率を35%以下で粗圧延した後、仕
    上げ圧延の前半(F1 〜F3 )の各スタンドの圧下率を
    30%以下、仕上げ最終スタンドの圧延速度を700m
    /min以上で仕上圧延することを特徴とするフェライ
    ト系ステンレス鋼板の圧延方法。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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KR20030048810A (ko) * 2001-12-13 2003-06-25 주식회사 포스코 페라이트 스테인레스 열연강판의 제조방법
CN104785521A (zh) * 2015-04-21 2015-07-22 山东泰山钢铁集团有限公司 410s铁素体不锈钢轧制方法及其系统

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KR20030048810A (ko) * 2001-12-13 2003-06-25 주식회사 포스코 페라이트 스테인레스 열연강판의 제조방법
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