JPH115103A - フェライト系ステンレス鋼板の圧延方法 - Google Patents
フェライト系ステンレス鋼板の圧延方法Info
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- JPH115103A JPH115103A JP15703497A JP15703497A JPH115103A JP H115103 A JPH115103 A JP H115103A JP 15703497 A JP15703497 A JP 15703497A JP 15703497 A JP15703497 A JP 15703497A JP H115103 A JPH115103 A JP H115103A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】フェライト系ステンレス鋼を圧延する際の圧延
条件を最適にすることによって、スラブの研削手入れ等
を行うことなく、肌荒れを防止する。 【解決手段】連続鋳造したフェライト系ステンレス鋼ス
ラブの加熱炉１の出側温度を１２００〜１３００℃と
し、粗圧延機３の各パスの圧下率を３５％以下として粗
圧延した後、仕上げ圧延機４の前半の各スタンドの圧下
率を３０％以下、仕上げ最終スタンドの圧延速度を７０
０ｍ／ｍｉｎ以上として仕上げ圧延する。
条件を最適にすることによって、スラブの研削手入れ等
を行うことなく、肌荒れを防止する。 【解決手段】連続鋳造したフェライト系ステンレス鋼ス
ラブの加熱炉１の出側温度を１２００〜１３００℃と
し、粗圧延機３の各パスの圧下率を３５％以下として粗
圧延した後、仕上げ圧延機４の前半の各スタンドの圧下
率を３０％以下、仕上げ最終スタンドの圧延速度を７０
０ｍ／ｍｉｎ以上として仕上げ圧延する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、フェライト系ステ
ンレス鋼の熱間圧延時のスケールに起因する表面欠陥や
ロール面荒れを防止し、ロール原単位を向上すると共
に、表面の良好なフェライト系ステンレス熱間圧延鋼板
を圧延する方法に関する。
ンレス鋼の熱間圧延時のスケールに起因する表面欠陥や
ロール面荒れを防止し、ロール原単位を向上すると共
に、表面の良好なフェライト系ステンレス熱間圧延鋼板
を圧延する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼は、熱間圧延
時にスケール疵が発生すると重要な特性である表面品質
が損なわれ、このため次工程で再酸洗や表面研磨を要す
るので製品コストが上昇し、生産性が低下する弊害があ
る。ステンレス鋼の熱間圧延時のスケール疵は表面酸化
膜（スケール）が剥離して発生するもので、加熱温度を
高くして二次スケールを厚くすると肌荒れの防止に効果
があることが知られている。
時にスケール疵が発生すると重要な特性である表面品質
が損なわれ、このため次工程で再酸洗や表面研磨を要す
るので製品コストが上昇し、生産性が低下する弊害があ
る。ステンレス鋼の熱間圧延時のスケール疵は表面酸化
膜（スケール）が剥離して発生するもので、加熱温度を
高くして二次スケールを厚くすると肌荒れの防止に効果
があることが知られている。
【０００３】従来、ステンレス鋼の肌荒れ防止対策とし
て特開平７−２８４８０４号公報などが開示されてい
る。これは、フェライト系ステンレス鋼を熱間圧延する
ためにスラブ加熱炉に装入する前に、グラインダーある
いはショットブラストによる研削、もしくはバイトやフ
ライスによる切削の少なくとも１種類の方法により、ス
ラブの表面粗度をＲｍａｘで２０μｍ以上にすることに
より、スラブ加熱中に均一で厚いスケールを容易に形成
せしめ、しかる後に熱間圧延を行うことを特徴とする表
面疵の少ないフェライト系ステンレス鋼の製造方法であ
る。
て特開平７−２８４８０４号公報などが開示されてい
る。これは、フェライト系ステンレス鋼を熱間圧延する
ためにスラブ加熱炉に装入する前に、グラインダーある
いはショットブラストによる研削、もしくはバイトやフ
ライスによる切削の少なくとも１種類の方法により、ス
ラブの表面粗度をＲｍａｘで２０μｍ以上にすることに
より、スラブ加熱中に均一で厚いスケールを容易に形成
せしめ、しかる後に熱間圧延を行うことを特徴とする表
面疵の少ないフェライト系ステンレス鋼の製造方法であ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、このような方
法では、加熱炉からスラブが抽出された直後では確かに
平滑なスラブよりもスケールの生成量は多くなるが、加
熱炉内で生成された一次スケールを除去するスラブ出側
のスケールブレーカによりその多くは除去されてしま
い、粗圧延の後段スタンドや仕上圧延の前段スタンドで
生じるロール面荒れ及びそれに伴う鋼板の表面荒れを防
止することは不可能であるという問題があった。
法では、加熱炉からスラブが抽出された直後では確かに
平滑なスラブよりもスケールの生成量は多くなるが、加
熱炉内で生成された一次スケールを除去するスラブ出側
のスケールブレーカによりその多くは除去されてしま
い、粗圧延の後段スタンドや仕上圧延の前段スタンドで
生じるロール面荒れ及びそれに伴う鋼板の表面荒れを防
止することは不可能であるという問題があった。
【０００５】本発明は、粗圧延のみならずスラブの加熱
から仕上圧延までを通して肌荒れを発生させずに安定的
に表面の良好な鋼板を製造することを目的とする。
から仕上圧延までを通して肌荒れを発生させずに安定的
に表面の良好な鋼板を製造することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記問題点を
解決するもので、連続鋳造したフェライト系ステンレス
鋼のスラブを、加熱炉で加熱し、粗圧延、仕上圧延を行
い、ステンレス鋼板を製造する一連の熱間圧延におい
て、加熱炉出側温度を１２００〜１３００℃とし、粗圧
延時の各パスの圧下率を３５％以下とし、仕上圧延の前
半（Ｆ1 〜Ｆ3 スタンド）の各スタンドの圧下率を３０
％以下とし、仕上げ最終スタンドの圧延速度を７００ｍ
／ｍｉｎ以上とすることを特徴とするフェライト系ステ
ンレス鋼板の熱間圧延方法を提案するものである。
解決するもので、連続鋳造したフェライト系ステンレス
鋼のスラブを、加熱炉で加熱し、粗圧延、仕上圧延を行
い、ステンレス鋼板を製造する一連の熱間圧延におい
て、加熱炉出側温度を１２００〜１３００℃とし、粗圧
延時の各パスの圧下率を３５％以下とし、仕上圧延の前
半（Ｆ1 〜Ｆ3 スタンド）の各スタンドの圧下率を３０
％以下とし、仕上げ最終スタンドの圧延速度を７００ｍ
／ｍｉｎ以上とすることを特徴とするフェライト系ステ
ンレス鋼板の熱間圧延方法を提案するものである。
【０００７】以下、本発明のフェライト系ステンレス鋼
の肌荒れを防止するための熱間圧延方法について詳細に
説明する。焼付（以下肌荒れと称す）は、例えばＣＡＭ
Ｐ ＩＳＩＪ Ｖｏｌ．６（１９９６）−１３４６にも
示されているように、スケールが厚く均一にできる場合
には発生しないが、加熱温度が低くてスケールが薄い場
合には圧延されると鋼板とロールとが焼き付いて（肌荒
れ）となる。
の肌荒れを防止するための熱間圧延方法について詳細に
説明する。焼付（以下肌荒れと称す）は、例えばＣＡＭ
Ｐ ＩＳＩＪ Ｖｏｌ．６（１９９６）−１３４６にも
示されているように、スケールが厚く均一にできる場合
には発生しないが、加熱温度が低くてスケールが薄い場
合には圧延されると鋼板とロールとが焼き付いて（肌荒
れ）となる。
【０００８】加熱炉出側における温度が１２００℃未満
であると、鋼板表面のスケール厚が薄く、鋼板とロール
の間で焼付が発生するので好ましくない。１３００℃を
越えると鋼板の粒界割れに起因する線状の疵が発生する
ため不可である。したがって本発明では加熱炉出側温度
を１２００〜１３００℃とした。粗圧延および仕上げ圧
延の規制の理由は次のとおりである。
であると、鋼板表面のスケール厚が薄く、鋼板とロール
の間で焼付が発生するので好ましくない。１３００℃を
越えると鋼板の粒界割れに起因する線状の疵が発生する
ため不可である。したがって本発明では加熱炉出側温度
を１２００〜１３００℃とした。粗圧延および仕上げ圧
延の規制の理由は次のとおりである。
【０００９】フェライト系ステンレス鋼に発生する肌荒
れは粗圧延の圧下率が３５％を越えるか、又は仕上げ圧
延の圧下率が３０％を越え仕上圧延の最終スタンドの圧
延速度が７００ｍ／ｍｉｎ未満の場合に発生しやすい。
粗圧延で圧下率が３５％を越えると鋼板表面のスケール
が剪断されたり、スケールが割れて材料の新生面の割合
が大きくなり、地鉄がロールと接しやすくなって焼き付
きが生じるものと考えられる。従って、粗圧延の各パス
での圧下率は３５％以下とする。
れは粗圧延の圧下率が３５％を越えるか、又は仕上げ圧
延の圧下率が３０％を越え仕上圧延の最終スタンドの圧
延速度が７００ｍ／ｍｉｎ未満の場合に発生しやすい。
粗圧延で圧下率が３５％を越えると鋼板表面のスケール
が剪断されたり、スケールが割れて材料の新生面の割合
が大きくなり、地鉄がロールと接しやすくなって焼き付
きが生じるものと考えられる。従って、粗圧延の各パス
での圧下率は３５％以下とする。
【００１０】仕上げ圧延で、圧下率が３０％を越える
と、粗圧延の場合と同じ理由によって焼付が発生する。
また、最終スタンド出側で、圧延速度が７００ｍ／ｍｉ
ｎよりも遅い場合、圧延材がロールと接触する時間が長
くなり、金属の拡散時間が長くなるため焼き付きを生じ
易くなる。従って、仕上圧延の圧下率は３０％以下、仕
上げ圧延の最終スタンドの圧延速度は７００ｍ／ｍｉｎ
以上とする。
と、粗圧延の場合と同じ理由によって焼付が発生する。
また、最終スタンド出側で、圧延速度が７００ｍ／ｍｉ
ｎよりも遅い場合、圧延材がロールと接触する時間が長
くなり、金属の拡散時間が長くなるため焼き付きを生じ
易くなる。従って、仕上圧延の圧下率は３０％以下、仕
上げ圧延の最終スタンドの圧延速度は７００ｍ／ｍｉｎ
以上とする。
【００１１】なお、フェライト系ステンレス鋼の成分の
含有重量％は、Ｃ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．１５〜
０．３％、Ｃｒ：１６〜２０％を含むステンレス鋼であ
る。さらにＭｏ：２．０％以下、Ｎｂ：０．５％以下、
Ｔｉ：０．３％以下の内から選ばれた少なくとも１種以
上を添加した肌荒れの発生しやすいステンレス鋼でも効
果を得ることができる。
含有重量％は、Ｃ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．１５〜
０．３％、Ｃｒ：１６〜２０％を含むステンレス鋼であ
る。さらにＭｏ：２．０％以下、Ｎｂ：０．５％以下、
Ｔｉ：０．３％以下の内から選ばれた少なくとも１種以
上を添加した肌荒れの発生しやすいステンレス鋼でも効
果を得ることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】表１に示す成分を有する厚さ２０
０ｍｍ、長さ６ｍ、板幅１３００ｍｍのフェライト系ス
テンレス鋼スラブを用い、熱間圧延を行った例について
説明する。用いた圧延機の圧延機列を図１に示した。図
１において、加熱炉１で加熱されたスラブは、スケール
ブレーカ２でスケールを剥離した後、Ｒ1 〜Ｒ3 スタン
ドを有する粗圧延機３で粗圧延され、次いで、Ｆ1 から
Ｆ7 で示す各スタンドを持つ仕上げ圧延機４で仕上圧延
され、ランアウトテーブル５を経てダウンコイラ６に巻
き取られる。粗圧延機３のワークロール径は１５００ｍ
ｍ、仕上圧延機４のワークロール径はＦ1 〜Ｆ3 スタン
ドが８２０ｍｍ、Ｆ4 〜Ｆ7 スタンドが７００ｍｍであ
る。
０ｍｍ、長さ６ｍ、板幅１３００ｍｍのフェライト系ス
テンレス鋼スラブを用い、熱間圧延を行った例について
説明する。用いた圧延機の圧延機列を図１に示した。図
１において、加熱炉１で加熱されたスラブは、スケール
ブレーカ２でスケールを剥離した後、Ｒ1 〜Ｒ3 スタン
ドを有する粗圧延機３で粗圧延され、次いで、Ｆ1 から
Ｆ7 で示す各スタンドを持つ仕上げ圧延機４で仕上圧延
され、ランアウトテーブル５を経てダウンコイラ６に巻
き取られる。粗圧延機３のワークロール径は１５００ｍ
ｍ、仕上圧延機４のワークロール径はＦ1 〜Ｆ3 スタン
ドが８２０ｍｍ、Ｆ4 〜Ｆ7 スタンドが７００ｍｍであ
る。
【００１３】上記フェライト系ステンレス鋼スラブを１
２００℃に２時間加熱し、粗圧延機３により、厚さ２０
０ｍｍのスラブを厚さ３０．３ｍｍのシートバーまで圧
延した。粗圧延スタンドＲ1 、Ｒ2 では３パスのリバー
ス圧延を行い、Ｒ3 では１パスの圧延を行った。その
後、７スタンドの仕上圧延機４を用いてタンデム圧延を
行い、板厚３．５ｍｍまで圧延した。
２００℃に２時間加熱し、粗圧延機３により、厚さ２０
０ｍｍのスラブを厚さ３０．３ｍｍのシートバーまで圧
延した。粗圧延スタンドＲ1 、Ｒ2 では３パスのリバー
ス圧延を行い、Ｒ3 では１パスの圧延を行った。その
後、７スタンドの仕上圧延機４を用いてタンデム圧延を
行い、板厚３．５ｍｍまで圧延した。
【００１４】粗圧延条件とシートバーの表面性状の関係
を調査するため表２、表３のように加熱温度、粗圧延の
圧下率設定を変更した。表２は、加熱温度（加熱炉出側
温度）、仕上圧延機入側温度、圧下率とＦ1 入側の鋼板
（シートバー）表面性状を示す表、表３は、圧延を行う
際の本発明と従来条件の粗圧延の圧下率配分を示す表で
ある。結果を図２に示す。加熱温度が１３００℃を越え
る条件では線疵が発生し、１２００℃未満の条件では肌
荒れが発生し、これらの表面欠陥の発生は圧下率の設定
の如何によらなかった。また、加熱温度が１２００〜１
３００℃の条件では、粗圧下率の条件、Ｂ−１、Ｂ−２
の圧下率設定で圧延を行った場合には肌荒れの発生は見
られなかったが、従来条件Ａの圧下率の設定ではいずれ
も肌荒れが発生することがわかった。また、加熱温度は
１２００〜１３００℃のシートバーの表面性状が良好な
とき、仕上圧延機入側の鋼板温度は１０００〜１１００
℃となることがわかった。
を調査するため表２、表３のように加熱温度、粗圧延の
圧下率設定を変更した。表２は、加熱温度（加熱炉出側
温度）、仕上圧延機入側温度、圧下率とＦ1 入側の鋼板
（シートバー）表面性状を示す表、表３は、圧延を行う
際の本発明と従来条件の粗圧延の圧下率配分を示す表で
ある。結果を図２に示す。加熱温度が１３００℃を越え
る条件では線疵が発生し、１２００℃未満の条件では肌
荒れが発生し、これらの表面欠陥の発生は圧下率の設定
の如何によらなかった。また、加熱温度が１２００〜１
３００℃の条件では、粗圧下率の条件、Ｂ−１、Ｂ−２
の圧下率設定で圧延を行った場合には肌荒れの発生は見
られなかったが、従来条件Ａの圧下率の設定ではいずれ
も肌荒れが発生することがわかった。また、加熱温度は
１２００〜１３００℃のシートバーの表面性状が良好な
とき、仕上圧延機入側の鋼板温度は１０００〜１１００
℃となることがわかった。
【００１５】次に、仕上げ圧延条件と仕上げ圧延終了後
の鋼板表面の状態を調べる実験を行った。実験条件と結
果を表４、表５に示す。表４は、圧下率設定、仕上圧延
機最終スタンドＦ7 の出側圧延速度と圧延終了後の鋼板
表面性状の関係を示す。表５は、表４で圧延を行う際の
仕上圧延の圧下率配分を示す表である。この時の、仕上
げ圧延機入側の鋼板温度は、いずれも１０５０℃で、シ
ートバーの状態では肌荒れの発生は見られなかった。結
果を図３に示す。実験の結果、鋼板表面が良好であった
のは表５の条件のうち、Ｐ、Ｒ、Ｓ、Ｔの圧下率条件
で、かつ圧延速度が７００ｍ／ｍｉｎ以上の組合で、Ｐ
の圧下率条件でも圧延速度が６９０ｍ／ｍｉｎと低速の
場合や、圧延速度が速くても、仕上スタンドＦ1 、Ｆ2
の圧下率が３２％と大きなＱの圧下率条件になっている
条件では、肌荒れが発生することがわかった。
の鋼板表面の状態を調べる実験を行った。実験条件と結
果を表４、表５に示す。表４は、圧下率設定、仕上圧延
機最終スタンドＦ7 の出側圧延速度と圧延終了後の鋼板
表面性状の関係を示す。表５は、表４で圧延を行う際の
仕上圧延の圧下率配分を示す表である。この時の、仕上
げ圧延機入側の鋼板温度は、いずれも１０５０℃で、シ
ートバーの状態では肌荒れの発生は見られなかった。結
果を図３に示す。実験の結果、鋼板表面が良好であった
のは表５の条件のうち、Ｐ、Ｒ、Ｓ、Ｔの圧下率条件
で、かつ圧延速度が７００ｍ／ｍｉｎ以上の組合で、Ｐ
の圧下率条件でも圧延速度が６９０ｍ／ｍｉｎと低速の
場合や、圧延速度が速くても、仕上スタンドＦ1 、Ｆ2
の圧下率が３２％と大きなＱの圧下率条件になっている
条件では、肌荒れが発生することがわかった。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】
【表４】
【００２０】
【表５】
【００２１】
【発明の効果】フェライト系ステンレス鋼板の肌荒れ防
止の対策として、従来は加熱温度の高温化やスラブの手
入れなどがあったが、高温での加熱は線疵が発生しやす
くなる問題があり、鋼板の温度条件の管理のみでは防止
しきれず、また、スラブの手入れは行っても完全に肌荒
れを防止はできないとともに、製造コストの上昇につな
がる弊害があった。
止の対策として、従来は加熱温度の高温化やスラブの手
入れなどがあったが、高温での加熱は線疵が発生しやす
くなる問題があり、鋼板の温度条件の管理のみでは防止
しきれず、また、スラブの手入れは行っても完全に肌荒
れを防止はできないとともに、製造コストの上昇につな
がる弊害があった。
【００２２】本発明によれば、フェライト系ステンレス
鋼を圧延する際の圧延条件を最適にすることができ、安
定して良好な鋼板表面を得ることができる。
鋼を圧延する際の圧延条件を最適にすることができ、安
定して良好な鋼板表面を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実験に用いた熱間圧延設備を示す図である。
【図２】粗圧延パスの最大圧下率とスラブ加熱温度の関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図３】仕上スタンドの最大圧下率と仕上げ圧延機最終
スタンド出側の鋼板速度との関係を示す図である。
スタンド出側の鋼板速度との関係を示す図である。
１ 加熱炉 ２ スケールブレーカ ３ 粗圧延機 ４ 仕上げ圧延機 ５ ランアウトテーブル ６ ダウンコイラ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 蛭田 敏樹 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 今江 敏夫 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 鑓田 征雄 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 連続鋳造したフェライト系ステンレス鋼
のスラブを、加熱炉で加熱し、粗圧延、仕上げ圧延を行
い、ステンレス鋼板を製造する一連の熱間圧延におい
て、加熱炉出側温度を１２００〜１３００℃とし、粗圧
延時の各パスの圧下率を３５％以下で粗圧延した後、仕
上げ圧延の前半（Ｆ1 〜Ｆ3 ）の各スタンドの圧下率を
３０％以下、仕上げ最終スタンドの圧延速度を７００ｍ
／ｍｉｎ以上で仕上圧延することを特徴とするフェライ
ト系ステンレス鋼板の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15703497A JP3496459B2 (ja) | 1997-06-13 | 1997-06-13 | フェライト系ステンレス鋼板の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15703497A JP3496459B2 (ja) | 1997-06-13 | 1997-06-13 | フェライト系ステンレス鋼板の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH115103A true JPH115103A (ja) | 1999-01-12 |
| JP3496459B2 JP3496459B2 (ja) | 2004-02-09 |
Family
ID=15640754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15703497A Expired - Fee Related JP3496459B2 (ja) | 1997-06-13 | 1997-06-13 | フェライト系ステンレス鋼板の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3496459B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030048810A (ko) * | 2001-12-13 | 2003-06-25 | 주식회사 포스코 | 페라이트 스테인레스 열연강판의 제조방법 |
| CN104785521A (zh) * | 2015-04-21 | 2015-07-22 | 山东泰山钢铁集团有限公司 | 410s铁素体不锈钢轧制方法及其系统 |
-
1997
- 1997-06-13 JP JP15703497A patent/JP3496459B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030048810A (ko) * | 2001-12-13 | 2003-06-25 | 주식회사 포스코 | 페라이트 스테인레스 열연강판의 제조방법 |
| CN104785521A (zh) * | 2015-04-21 | 2015-07-22 | 山东泰山钢铁集团有限公司 | 410s铁素体不锈钢轧制方法及其系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3496459B2 (ja) | 2004-02-09 |
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