JPH01306004A - 連続鋳造薄スラブの圧延方法 - Google Patents
連続鋳造薄スラブの圧延方法Info
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、連続鋳造機で製造された薄スラブを連続鋳造
機と直結した熱間圧延機列によって圧延する連続鋳造さ
れた薄スラブの圧延方法に関する。
機と直結した熱間圧延機列によって圧延する連続鋳造さ
れた薄スラブの圧延方法に関する。
現在厚さ５０叫以下の薄スラブを連続鋳造で生産する技
術は各国で研究開発されつつあるが、このような連続鋳
造機と熱間圧延機をつないで薄板全製造する実機はいま
だ稼動していない。最新の技術としては、第２図に示す
ものが紹介されている。
術は各国で研究開発されつつあるが、このような連続鋳
造機と熱間圧延機をつないで薄板全製造する実機はいま
だ稼動していない。最新の技術としては、第２図に示す
ものが紹介されている。
第２図において、１１は連続鋳造機、１２は加熱炉、１
３は４スタンドの熱間圧延機列、１４は冷却帯、１５は
巻取り機、１６は剪断機、１７は鋳造された薄スラブ、
１８は圧延された薄鋼板である。鋳造された薄スラブ１
７は、加熱炉１２の前で剪断機１６により切断され、加
熱炉内で増速された後、熱間圧延機列１３で圧延される
。熱間圧延機列１３は４スタンドで構成され約４０１ｍ
厚さの薄スラブから約２．５１ＤＩ＋厚さの薄板が製造
される。。
３は４スタンドの熱間圧延機列、１４は冷却帯、１５は
巻取り機、１６は剪断機、１７は鋳造された薄スラブ、
１８は圧延された薄鋼板である。鋳造された薄スラブ１
７は、加熱炉１２の前で剪断機１６により切断され、加
熱炉内で増速された後、熱間圧延機列１３で圧延される
。熱間圧延機列１３は４スタンドで構成され約４０１ｍ
厚さの薄スラブから約２．５１ＤＩ＋厚さの薄板が製造
される。。
現在の連続鋳造機においては、厚さ５０−２５ ｍの薄
スラブの鋳造速度は２０ｆｎＡｉ、を超えない。一方、
既存の６ないし７スタンドから構成される熱間帯板圧延
機列へ入いる薄スラブの速度は約３０〜１００ｍ、／＝
Ｋ達する。入側スラブの条件は板厚５〜５０ｍ、温度
的ｔｏｏｏ’ｃである。このように圧延速度を速くする
理由は、生産量を増すためでもあるが、最も重要な要素
は板の温度低下を防ぐためである。
スラブの鋳造速度は２０ｆｎＡｉ、を超えない。一方、
既存の６ないし７スタンドから構成される熱間帯板圧延
機列へ入いる薄スラブの速度は約３０〜１００ｍ、／＝
Ｋ達する。入側スラブの条件は板厚５〜５０ｍ、温度
的ｔｏｏｏ’ｃである。このように圧延速度を速くする
理由は、生産量を増すためでもあるが、最も重要な要素
は板の温度低下を防ぐためである。
第３図に板の温度におよぼす圧延速度の影響を計算した
一例を示す。第３図における上段のグラフ（ａ）は入側
板速度１０斗偏の場合、第３図下段のグラフ（ｂ）は入
側板速度５Ｑ ｒｎ／、、の場合であり、計算に使用し
たパススケジュールの条件は従来設備である６スタンド
で板厚を４０ｍから２ｔｔａまで圧延するものであろう
熱間圧延においては、鋼の材質上の観点から圧延終了温
度はＡｒ３変態点（約８７０℃）以上にする必要がある
が、第３図のグラフ（ａ）の低速圧延の場合、圧延後の
板温度は約６００°Ｇまで低下しており鋼板の製造プロ
セスとして成り立たないことがわかる。
一例を示す。第３図における上段のグラフ（ａ）は入側
板速度１０斗偏の場合、第３図下段のグラフ（ｂ）は入
側板速度５Ｑ ｒｎ／、、の場合であり、計算に使用し
たパススケジュールの条件は従来設備である６スタンド
で板厚を４０ｍから２ｔｔａまで圧延するものであろう
熱間圧延においては、鋼の材質上の観点から圧延終了温
度はＡｒ３変態点（約８７０℃）以上にする必要がある
が、第３図のグラフ（ａ）の低速圧延の場合、圧延後の
板温度は約６００°Ｇまで低下しており鋼板の製造プロ
セスとして成り立たないことがわかる。
第２図に示したプラントで、鋳造されたスラブをいった
ん切断して増速して圧延せざるを得ないのはこのためで
ある。ちなみに第２図で示す連続鋳造機の鋳造速度は６
ｍ／＝とされている。
ん切断して増速して圧延せざるを得ないのはこのためで
ある。ちなみに第２図で示す連続鋳造機の鋳造速度は６
ｍ／＝とされている。
グラフをいったん切断し増速しで圧延する場合に発生す
る課題は、圧延機入側に１〜２本の切断されたスラブが
滞溜するために加熱炉が長くなることである。また、歪
速度効果により板の降伏応力が増加し圧延荷重動力も大
きくなる。
る課題は、圧延機入側に１〜２本の切断されたスラブが
滞溜するために加熱炉が長くなることである。また、歪
速度効果により板の降伏応力が増加し圧延荷重動力も大
きくなる。
このように、それぞれ従来の技術の延長線上にある連続
鋳造機と熱間圧延機列を結びつけようとすると、各々が
成り立つ速度条件が合致しないため途中で板を切断せざ
るをえず、また増速して圧延しようとすると全体のライ
ン長が長くなると共に圧延負荷が大きくなるためスタン
ド数が多くなるなどの問題がある。
鋳造機と熱間圧延機列を結びつけようとすると、各々が
成り立つ速度条件が合致しないため途中で板を切断せざ
るをえず、また増速して圧延しようとすると全体のライ
ン長が長くなると共に圧延負荷が大きくなるためスタン
ド数が多くなるなどの問題がある。
本発明は、これらの課題を解消しようとするものである
。
。
本発明は、連続鋳造機によって鋳造された厚さ５０ｍｍ
以下２５１Ｅ１１以上の薄スラブを切断することなく、
３スタンド以下のスタンド数で構成される熱間圧延機列
に導入して圧延するようにした。
以下２５１Ｅ１１以上の薄スラブを切断することなく、
３スタンド以下のスタンド数で構成される熱間圧延機列
に導入して圧延するようにした。
板が冷却される要因は圧延中の圧延ロールとの接触によ
る圧延ロールへの熱伝達とスタンド間での放射による放
熱である。従りてスタンド数を少なくすれば板の冷却を
防ぐことができる。またスタンド数を少なくすれば１ス
タンドあたりの圧下率が大きくなり加工発熱が増大して
板の冷却を防ぐことができる。
る圧延ロールへの熱伝達とスタンド間での放射による放
熱である。従りてスタンド数を少なくすれば板の冷却を
防ぐことができる。またスタンド数を少なくすれば１ス
タンドあたりの圧下率が大きくなり加工発熱が増大して
板の冷却を防ぐことができる。
連続鋳造された薄スラブを切断することなく熱間圧延機
で圧延する際スタンド数を変えた場合の板温度変化の計
算値を第４図に示す。入側板厚は４０鵡、熱間圧延機に
よる仕上げ板厚は２■とし。
で圧延する際スタンド数を変えた場合の板温度変化の計
算値を第４図に示す。入側板厚は４０鵡、熱間圧延機に
よる仕上げ板厚は２■とし。
入側板速度を１５２Ｆ！／、、とした。このような低速
で圧延すると、４スタンド以上の圧延機列では仕上げ板
温度が８７０６Ｃを下廻り、３スタンド以下では８７０
’Ｇ以上となる。
で圧延すると、４スタンド以上の圧延機列では仕上げ板
温度が８７０６Ｃを下廻り、３スタンド以下では８７０
’Ｇ以上となる。
本発明者は、このような検討の結果、厚さ５０ｗ以下２
５瓢以上の薄スラブを圧延する場合連続鋳造機の最高鋳
造速度’：５：） ｍ／、、以下の速度で薄スラブを熱
間圧延機に導入して圧延すると、４スタンド以上では板
温がＡｒｓ変態点以下まで降下して薄鋼板製造プロセス
としては成立せず３スタンド以下でなければならないこ
とを見出した。
５瓢以上の薄スラブを圧延する場合連続鋳造機の最高鋳
造速度’：５：） ｍ／、、以下の速度で薄スラブを熱
間圧延機に導入して圧延すると、４スタンド以上では板
温がＡｒｓ変態点以下まで降下して薄鋼板製造プロセス
としては成立せず３スタンド以下でなければならないこ
とを見出した。
本発明は、連続鋳造機において鋳造された厚さ５０謹以
下２５頷以上の薄スラブを切断することなく３スタンド
以下の熱間圧延機に導入して圧延することによって、板
温がＡｒ３変態点以上に保つことができ、薄スラブを切
断することなく板温をＡｒ３変態点以上に保って圧延を
行なうことができる。
下２５頷以上の薄スラブを切断することなく３スタンド
以下の熱間圧延機に導入して圧延することによって、板
温がＡｒ３変態点以上に保つことができ、薄スラブを切
断することなく板温をＡｒ３変態点以上に保って圧延を
行なうことができる。
本発明の一実施例を第１図によりて説明する。
第１図において、ｌは連続鋳造機、２は加熱炉、３は３
スタンドの熱間圧延機列、４は冷却帯、５は巻取り機、
６は剪断機、７は鋳造された薄スラブ、８は圧延された
薄鋼板であり、上記連続鋳造機１．加熱炉２、熱間圧延
機列３、冷却帯４、剪断機６．及び巻取り機５は薄スラ
ブ７及び同薄スラブ７が圧延された薄鋼板８の移動する
方向（第１図中矢印で示す）に順次配置されている。
スタンドの熱間圧延機列、４は冷却帯、５は巻取り機、
６は剪断機、７は鋳造された薄スラブ、８は圧延された
薄鋼板であり、上記連続鋳造機１．加熱炉２、熱間圧延
機列３、冷却帯４、剪断機６．及び巻取り機５は薄スラ
ブ７及び同薄スラブ７が圧延された薄鋼板８の移動する
方向（第１図中矢印で示す）に順次配置されている。
本実施例では、連続鋳造機１により鋳造された薄スラブ
７は鋳造速度のまま加熱炉２を通り、３スタンドの熱間
圧延機列３で圧延されて薄鋼板８となって冷却帯４で所
定の温度に冷却され巻取り機５に巻取られる。熱間圧延
機列３は３スタンドで構成されているので、鋳造速度の
ままで薄スラブ７を圧延しても材質的に問題となるＡ
ｒ３変態点以下の温度までには冷却されない。
７は鋳造速度のまま加熱炉２を通り、３スタンドの熱間
圧延機列３で圧延されて薄鋼板８となって冷却帯４で所
定の温度に冷却され巻取り機５に巻取られる。熱間圧延
機列３は３スタンドで構成されているので、鋳造速度の
ままで薄スラブ７を圧延しても材質的に問題となるＡ
ｒ３変態点以下の温度までには冷却されない。
また、薄スラブ７は鋳造速度の１まで移動するので加熱
炉２、冷却帯４は通常より短かくでき従って全ライン長
は短縮されている。
炉２、冷却帯４は通常より短かくでき従って全ライン長
は短縮されている。
本発明は、３スタンド以下のスタンド数で構成される熱
間圧延機列を連続鋳造機に直結して鋳造速度のままで圧
延することにより、材質的に従来と変わらない薄鋼板を
従来より短縮されたラインで製造することができ、従っ
て、製造コストを下げることができる。
間圧延機列を連続鋳造機に直結して鋳造速度のままで圧
延することにより、材質的に従来と変わらない薄鋼板を
従来より短縮されたラインで製造することができ、従っ
て、製造コストを下げることができる。
第１図は３スタンドの熱間圧延機列を連続鋳造機に直結
した本発明の一実施例に使用されるプラントの概略図、
第２図は従来の連続鋳造機により鋳造された薄スラブを
圧延するプラントの概略図、第３図は板の温度上およぼ
す圧延速度の影響を示すグラフ、第４図は板の温度にお
よぼすスタンド数の影響を示すグラフである。
した本発明の一実施例に使用されるプラントの概略図、
第２図は従来の連続鋳造機により鋳造された薄スラブを
圧延するプラントの概略図、第３図は板の温度上およぼ
す圧延速度の影響を示すグラフ、第４図は板の温度にお
よぼすスタンド数の影響を示すグラフである。
Claims (1)
- 連続鋳造機によって鋳造された厚さ５０ｍｍ以下２５ｍ
ｍ以上の薄スラブを切断することなく３スタンド以下の
スタンド数で構成された熱間圧延機列に導入して圧延す
ることを特徴とする連続鋳造薄スラブの圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63132792A JPH07110364B2 (ja) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | 連続鋳造薄スラブの圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63132792A JPH07110364B2 (ja) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | 連続鋳造薄スラブの圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01306004A true JPH01306004A (ja) | 1989-12-11 |
| JPH07110364B2 JPH07110364B2 (ja) | 1995-11-29 |
Family
ID=15089661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63132792A Expired - Lifetime JPH07110364B2 (ja) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | 連続鋳造薄スラブの圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07110364B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US6030470A (en) * | 1997-06-16 | 2000-02-29 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Method and plant for rolling hot-rolled wide strip in a CSP plant |
| JP2008534289A (ja) * | 2005-04-07 | 2008-08-28 | アルベディ，ジョバンニ | 連続鋳造および圧延の間に連続性を分断することなく金属ストリップおよび金属シートを製造するプロセスおよびシステム |
Citations (9)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5989723A (ja) * | 1982-11-15 | 1984-05-24 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造−直接熱延による加工用薄鋼板の製造方法 |
| JPS609553A (ja) * | 1983-06-29 | 1985-01-18 | Kawasaki Steel Corp | 絞り込み式連続鋳造機 |
| JPS6087903A (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-17 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 鋼板製造設備 |
| JPS6156708A (ja) * | 1984-08-28 | 1986-03-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続熱間圧延設備列 |
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| JPS61235002A (ja) * | 1985-04-10 | 1986-10-20 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | スラブ成形方法およびその装置 |
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| JPS6313652A (ja) * | 1986-07-04 | 1988-01-20 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 連続鋳造装置 |
| JPS63252604A (ja) * | 1987-04-08 | 1988-10-19 | Hitachi Ltd | 連鋳直結圧延方法及び装置 |
-
1988
- 1988-06-01 JP JP63132792A patent/JPH07110364B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EP0761327A1 (en) * | 1995-08-02 | 1997-03-12 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method for the continuous casting of long products and relative continuous casting line |
| US5771560A (en) * | 1995-08-02 | 1998-06-30 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Method for the continuous casting of long products and relative continuous casting line |
| US6030470A (en) * | 1997-06-16 | 2000-02-29 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Method and plant for rolling hot-rolled wide strip in a CSP plant |
| JP2008534289A (ja) * | 2005-04-07 | 2008-08-28 | アルベディ，ジョバンニ | 連続鋳造および圧延の間に連続性を分断することなく金属ストリップおよび金属シートを製造するプロセスおよびシステム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07110364B2 (ja) | 1995-11-29 |
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