JPS623816A

JPS623816A - 強圧下圧延方法

Info

Publication number: JPS623816A
Application number: JP60141368A
Authority: JP
Inventors: Teruo Kono; 河野　輝雄; Tamotsu Sasaki; 保佐々木; Yoshiaki Imai; 今井　善紀; Akira Yano; 明矢野; Tadashi Fukiage; 吹上　忠; Hideto Ono; 小野　秀人
Original assignee: Sumitomo Heavy Industries Ltd; Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp; Sumitomo Heavy Industries Ltd
Priority date: 1985-06-27
Filing date: 1985-06-27
Publication date: 1987-01-09

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】３、［発明の訂ｉｌｌな説明］（イ）産業上の利用分野本発明は、薄鋳片連続鋳造機で製造された厚みがおよそ
３０〜４０　ｍｍの薄易片に弾圧下圧延を施して熱延鋼
帯を１ｒする弾圧下圧延方法に関するものである。

（ロ）従来技術通常０．６〜０．８履厚の自動ｉｆ用冷延鋼帯の母Ｉと
して、厚み３〜５Ｍの熱延鋼帯が用いられている。この
熱延鋼帯を製造する場合、従来の熱延工程では、連続鋳
造で鋳込まれた厚み２００〜３００＃程度の鋳片に数台
の粗圧延機で連続またはレバース圧延を施すことにより
、厚み３０〜５０間程度に圧延し、さらに、６〜７スタ
ンドの３！続仕上圧延機で厚み３〜５Ｒ１Ｒの熱延ｎ；
帯に仕上げている。

ところで、近年、通常の連続鋳造とは異なる薄鋳片の連
続鋳造技術の開発により、従来にり数分の１のＶみ（お
よそ３０〜４０ａｘ）ｖなわち、熱延粗圧延機出側の板
厚程度の薄鋳片が￥Ｊ造されるようになった。この薄鋳
片を従来の仕上圧延設備にくらべ安価な設備費でしかも
省エネルギの面から薄鋳片１５ｚ設備列内でインライン
でＦ［延できるコンバク１−な圧延設備の開発が望まれ
ている。この目的を達成するためには各圧延機で可能な
限り大きい圧下率を得るような弾圧下圧延を行い、全体
の圧延様スタンド数を少なくすることが必要である。

例えば、第２図に承すＪ：うな４重式圧延磯を用いて弾
圧下圧延を行う場合、従来の圧延法で（ま、圧延荷重お
よび圧延トルクの増大による圧延機のハウジング・１コ
ールおよび駆りｊ系の強度上の問題が生じる。したがつ
゛Ｃ１上述したにうな薄鋳片の圧延を行・う場合には、
１パス当りの圧下率にして高々６０％程度が圧延限界と
考えられている。したがって、各バス当り６０％の）［
下率で圧延を行っても、２バスでは、厚み３０．の薄鋳
片から厚み４．８姻の熱延鋼帯を１ｑるのが限界であり
、前記治鋳片（およそ３０〜４０８厚）を用いて、冷延
母材等の熱延鋼帯（３〜５＃ｌＩ厚）を得るためには、
通常の圧延方法では、３パス以上の圧延を行う必要があ
る。このため、連続圧延を行う場合は、通常の圧延機が
３台以上必要となり、設備費が高価となる。これを２バ
スの圧延で行うためには、少なくとも第１パスまたは、
第２バスのいずれかのバスの圧延を通常の圧延方法でｎ
Ｊ能に１圧下率以上で行すなレノればならない。

どころで、１パスで弾圧下圧延を行う場合の最大の問題
は、上述したように、圧延荷重Ｊ３よび圧延トルクが非
常に大きくなるという点にある。一方、圧延荷重ｔよほ
ぼロール径の１７２乗に比例し、圧延トルクは、はぼロ
ール径に比例するので、上記問題点を解決するためには
、ワーク・ロールを小径化することが有効とされている
。

ところが、この場合、通常の圧延機のように、ワーク・
ロール駆動圧延機にすると、圧延トルクを伝達するため
に必要なロール径の制限を受け、あまりワーク・ロール
系を小径化できない。なぎならば、ワーク・ロールの小
径化による圧延トルクの減少効果は、ロール・バレル部
の直径にほぼ反比例し、一方、伝達可能なトルクはロー
ル軸径の３乗にほぼ比例するからである。そして、通常
、ロール軸径ｔよロール・バレル部の径にほぼ比例した
値となるため、小径ワーク・ロール駆動が不可能となる
。このため、小径ワーク・ロールを採用した場合には、
バックアップ・ロール、中間ロール等の間接ロールを駆
動しなければならない。

以上述べたように、薄鋳片の弾圧下のためには、小径ワ
ーク・ロールを間接ロール駆動にする方式の多重式ロー
ルをもつ圧延ｎ＜例えば、第２図に示す４重式圧延機）
が望ましい。

一方、ここで対条としている薄鋳片をインラインで弾圧
下しようとする場合、薄鋳片の長手方向または幅方向に
温度むらが存在することがある。

この場合、圧延荷重の変動をひきおこり。そのとき、小
径ワーク・ロールであると、圧延荷車変動によって生ず
るワーク・ロール軸心のたわみ変化団が大きく、特に広
幅で薄板を圧延しよ・うどする場合、圧延機出側の板形
状が大ぎく変化し、安定した圧延が不可能どなる。

結局、小径ワーク・ロールをもつ多重式圧延機では、何
らかの板形状制り）１手段が必要となる。これらの形状
ＩＩＩ　ｒＩＪ手段として、最も一般的なものは、ワー
ク・ロール・ベンダであるが、小径ワーク・ロールでは
、ロール・ネック強電制約がら、この手段は有効とはな
りえない。また、他の形状制御手段をもつ圧延機として
は、第３図に示すような６重式圧延機において、中間１
１−ル１４ａ　、　１４ｂを圧延材１の板幅に合Ｕてロ
ール軸方向に上下ロール互いに逆向きにシフトする方式
のいわゆるｌ−Ｉ　Ｃミルがある。ざらに、第３図の中
間ロール１４ａ。

１４ｂを省略して、直接ワーク−ロール１３ａ　、　１
３ｂをシフトする方式のいわ■るワーク・［コール・シ
フト・ミルが提案されている。これらのミルは通常材圧
延の場合には使用されている。

どころが、この場合、ワーク・ロールとバックアップ・
［］−ル（または中間ロール）との間のロール間面圧の
ロー°ル軸心方向分布において、ロール胴長方向中心に
対して、非対称の面圧分布となり、特にロール・シフ１
へ方向と反対側の板端部近傍でロール間面圧が極大とな
る。このロール間面圧は、ワーク・ロールが小径である
ことおよび弾圧下圧延により圧延荷重が大ぎいことから
、通常の圧延機に比較して、著しく高くなり、スポーリ
ング等のロール疲労破壊を生じやづくなる。

したがって、このような、ロール・シフト法は小径ワー
ク・ロールをもつ多重式ロールには不適当である。

（ハ）発明が解決しようとする問題点本発明が解決しようどザる問題点は、薄鋳片連続鋳造機
で製造されたｈみが約３０〜４０間の薄鋳片をコンバク
１へな圧延設備を用いて２パスで厚みが約３〜５Ｈｎの
形状の良好な熱延鋼帯にするための弾圧下圧延方法を得
ることにある。

（ニ）問題点を解決するだめの手段本発明の弾圧下圧延方法は、１対のフィード・ロールか
らなる第１圧延曙と、該第１圧延緊の出側に配置されて
いて小径ワーク・ロールを右ツる間接駆動方式の多重式
の第２圧延機とを備えた圧延設備にＪ３いて、前記第２
圧延機出側の圧延材の形状にもとづいて前記第１圧延機
の圧下量を調節すること、前記第２圧延機の圧延荷重お
よび該圧延機出側の圧延材板厚にもとづいて該圧延機の
圧下量を調節することによって、上記問題点を解決して
いる。

（ホ）作　用本発明の弾圧下圧延法においては、まず第２圧延機出側
での圧延材の形状にもとづいて第１圧延機と第２圧延機
との負荷配分を変更することにより、第２圧延機の圧延
荷重を修正する。例えば、出側板形状が耳波形状となれ
ば、第１圧延機の圧下を人とする。このとき、第２圧延
機の圧延荷重が減少するとともに、第２圧延機出側扱厚
が薄くなる。次に、第２圧延機の板厚制御装置が触いて
、第２圧延機の圧下を軽クツ゛る方向に第２圧延機の圧
下ｍが修正され、第２圧延機出側板厚は目標板厚に復帰
する。

この第２圧延機の圧下量修正により、第２圧延機の圧延
荷重はさらに小さくなる。これにより、第２圧延機の小
径ワーク・ロールの垂直方向の軸心たわみが減少し、出
側形状は中のび方向に変化することになる。このように
して、第２圧延機出側の形状は良好に保持される。

（へ）実施例本発明の弾圧下圧延方法およびその圧延設備は、従来の
２重式圧延機（以下、第１圧延機１０という。）と、こ
の圧延機１０の出側直近に設置された１対の小径ワーク
・ロール３ａ、３ｂをもつ多重式圧延機（以Ｆ、第２圧
延機２０という。）と、この圧延機２０の出側に設置さ
れた根厚計５と、形状測定装置６と、これらの測定値を
演算処理する演算器７，８と、圧延機１０および２０の
ロール開度を制御づる圧下制御装置９，１０と、第２圧
延橢２０の圧延荷重を計測する荷重計１１とからなって
いる。

通常、薄鋳片は、３〜１０ｍ／分と比較的遅い鋳造速度
でｉ造され６．１第１圧延機１０ど第２圧延機２０どの
両ロール間の距離が長すぎると、第１圧延機１０で圧下
された後、第２圧延Ｉａ２０で圧下を受けるまでの時間
が長くなり、この間で圧延機２０で圧下を受りるまでの
時間が長くなり、この間で圧延材１が冷却されて低温と
なり、第２圧延５２０での圧下が十分できなくなる。ま
た、圧延機間隔が長いために生ずる別の問題として、圧
延曙間で圧延材１の表面にスケールが発生し、仕上材の
表面を悪化させる。したがって、第１圧延１ｆｉ１０と
第２圧延機２０どのロール軸心間距離はできるだり短い
（例えば、２ｍ以内）ことが望ましい。

第１表に示づようなｉ９９重を、第１図および第２表に
示す寸法の各圧延機１０．２０で第３表に示す圧延条件
で゛圧延する場合を考える。

第　　１　　表第　　２　　表第　　３　　表薄鋳片の板幅方向に温度むらが存在したために第２圧延
機２０の出側の圧延材１の形状が■波となったどづる。

形状測定装′Ｉｉ６で、この形状不良が検出され、演算
器７で演暉された結果、第１圧延機１０のロール開度を
１履狭くするように圧下制御装置９に制御信号を出した
。

この結果、実際には第１圧延機１０の出側板９が１５順
から１４３＃になり、第２圧延機の圧延荷車が１７５０
ｔＯｎから１６８０ｔｏｎに変化し、７０ｔＯｎ減少し
た。

このとき、第２圧延）幾２０の出側板厚計５で測定され
た板厚は４．３＃と０．２−だり目標板厚より易くなっ
た。

第２圧延機２０の圧延荷重と出側板Ｐ２とが演Ｉ；″Ｉ
器８に送られ、第２圧延機の圧下制御装置１０により第
２圧延機２０の１］−ル開度を聞く方向に制御された。

その結果、第２圧延Ｖ１２０の目標出側板厚４．５噛に
修正された。第２圧延機２０の圧延荷車はざらに１６５
０ｔＯｒ＋まで低下し、最初の基準状態と比較すると、
１００ｔｏｎ圧延荷重が低下したことになる。

この場合、第２圧延機２０のワーク・ロール３ａ。

３ｂの軸心たわみが減少し、出側板クラウン量（板幅中
央ルと板幅端厚との差）が１００μ小さくなり、耳波形
状が解消し平坦形状が得られた。

以上は、説明の便宜上第２圧延機２０の出側板厚が°一
旦大幅に変化するとした。しかし、実際には、第２圧延
喋２０の入側板厚が少しでも変化すると、第２圧延機２
０の圧延荷重が変化し、板厚計５で出側板厚変化が直ち
に測定されるので、板厚修正のための第２圧延機２０の
圧下制御は直ちに行われ、実際の出側板厚はほとんど変
化しないことになる。

（ト）効　果本発明の圧延法では２バスで弾圧下Ｌ［延が可能である
ため、圧延ラインの簡素化が図られ、薄鋳片連続鋳造機
で製造される厚みおよそ３０〜４０Ｍの薄鋳片を安価な
設備投資で形状の良好な熱間圧延鋼帯に圧延することが
Ｃきる。また、圧延材の温度低下を極力小さくでき、加
熱エネルギの大幅４【低減が達成できる。この効果は、
本発明の圧延法を薄鋳片連続鋳造機にインラインで適用
した場合に最大になる。

以上、薄鋳片のインライン圧延方法について述べたが、
本発明は、これに限られず、例えば゛′熱延粗圧延後の
圧延材を従来の仕上圧延機列で・圧延するような圧延方
法の代替としても通用ｒ−きる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の薄鋳片の弾圧下圧延方法およびその方
法を実／ｌｌ！ｉする弾圧下圧延機列の概略説明図。第
２図は従来の４型式Ｊ−［延機を示づ説明図。第３図は従来の６重式圧延機の側面図。１・・・圧延材２ａ、２ｂ・・・フィード・ロール３ａ、３ｂ・・・小径ワーク・ロール４ａ、４ｂ・・・バックアップ・ロール５・・・板厚計
　　　　　６・・・形状測定装置７．８・・・演痒器　
　　９，１０・・・圧下制御装置１１・・・荷重泪１３ａ　、　１３ｂ・・・ワーク・ロール１４ａ　、　
１４ｂ　−・・中間ロール１５ａ　、　１５ｂ・・・バ
ックアップ・ロール１０・・・第１圧延機　　　２０・
・・第２圧延機特許出願人　住友金属工梨株式会社（外５名）

Claims

【特許請求の範囲】

１対のフィード・ロールからなる第１圧延機と、該第１
圧延機の出側に配置されていて小径ワーク・ロールを有
する間接駆動方式の多重式の第２圧延機とを備えた圧延
設備において、前記第２圧延機出側の圧延材の形状にも
とづいて前記第１圧延機の圧下量を調節すること、前記
第２圧延機の圧延荷重および該圧延機出側の圧延材板厚
にもとづいて該圧延機の圧下量を調節することからなる
弾圧下圧延方法。