JP2002172401A - 連続鋳造熱延設備および連続鋳造熱延方法 - Google Patents
連続鋳造熱延設備および連続鋳造熱延方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 製品品質・生産能力・コストのいずれの面で
も好ましい連続鋳造熱延設備と、その使用方法とを提供
する。 【解決手段】 連続鋳造にて得られる鋳片Ａａを冷却す
ることなく仕上圧延して熱延板Ａｃを製造する連続鋳造
熱延設備である。連続鋳造機１１と仕上圧延機１８との
間に、トンネル型加熱炉１３と１スタンドのリバース式
粗圧延機１５、およびコイルボックス１６を配置した。
も好ましい連続鋳造熱延設備と、その使用方法とを提供
する。 【解決手段】 連続鋳造にて得られる鋳片Ａａを冷却す
ることなく仕上圧延して熱延板Ａｃを製造する連続鋳造
熱延設備である。連続鋳造機１１と仕上圧延機１８との
間に、トンネル型加熱炉１３と１スタンドのリバース式
粗圧延機１５、およびコイルボックス１６を配置した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】請求項に係る発明は、連続鋳
造によって得られる鋳片を冷却することなく熱間仕上圧
延等する連続鋳造熱延設備、およびその設備を用いて熱
延板等を製造する連続鋳造熱延方法に関するものであ
る。
造によって得られる鋳片を冷却することなく熱間仕上圧
延等する連続鋳造熱延設備、およびその設備を用いて熱
延板等を製造する連続鋳造熱延方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造によって得られる鋳片を、冷却
せずに高温度のまま熱間圧延する連続鋳造熱延などと呼
ばれる技術は、圧延前の鋳片の加熱に要するエネルギー
を大幅に削減できるとして近年実用化が進められてい
る。なかでも、ＣＳＰ（ConpactStrip Production）と
呼ばれるものは、薄型のスラブを小型の（とくに全高が
低い）連続鋳造機で鋳造するとともに、粗圧延機を省略
して仕上圧延するものであることから、中小規模の製鉄
所にも連鋳・熱間圧延の一貫生産を可能にするとして注
目を集めている。
せずに高温度のまま熱間圧延する連続鋳造熱延などと呼
ばれる技術は、圧延前の鋳片の加熱に要するエネルギー
を大幅に削減できるとして近年実用化が進められてい
る。なかでも、ＣＳＰ（ConpactStrip Production）と
呼ばれるものは、薄型のスラブを小型の（とくに全高が
低い）連続鋳造機で鋳造するとともに、粗圧延機を省略
して仕上圧延するものであることから、中小規模の製鉄
所にも連鋳・熱間圧延の一貫生産を可能にするとして注
目を集めている。
【０００３】図４は、そのＣＳＰに関する模式図であっ
て、5th World Steel Conference（London,March 1 to
2,1999）にて「Innovative technologies for strip pr
oduction」という論文とともに発表されたものである。
この設備には、薄型スラブの連続鋳造機５１に続いて、
切断機５２、トンネル型加熱炉（トンネル炉）５３、仕
上圧延機５８、水冷装置（ランアウトテーブル）５９お
よび巻取機（コイラー）６０が配置されている。連続鋳
造機５１では厚さ５０ｍｍ前後のスラブを鋳造し、切断
機５２で適当な長さにしたうえ、トンネル炉５３におい
て均一温度に加熱する。そのスラブを、そのまま熱間仕
上圧延機５８に通すことによって熱延鋼板（ホットスト
リップ）を製造する。なお、ＣＳＰおよび他の連続鋳造
熱延設備のうちには、図示のもののほか、ウォーキング
ビーム型の加熱炉を設けるものや、仕上圧延機の前に粗
圧延機を配置するものなども知られている。
て、5th World Steel Conference（London,March 1 to
2,1999）にて「Innovative technologies for strip pr
oduction」という論文とともに発表されたものである。
この設備には、薄型スラブの連続鋳造機５１に続いて、
切断機５２、トンネル型加熱炉（トンネル炉）５３、仕
上圧延機５８、水冷装置（ランアウトテーブル）５９お
よび巻取機（コイラー）６０が配置されている。連続鋳
造機５１では厚さ５０ｍｍ前後のスラブを鋳造し、切断
機５２で適当な長さにしたうえ、トンネル炉５３におい
て均一温度に加熱する。そのスラブを、そのまま熱間仕
上圧延機５８に通すことによって熱延鋼板（ホットスト
リップ）を製造する。なお、ＣＳＰおよび他の連続鋳造
熱延設備のうちには、図示のもののほか、ウォーキング
ビーム型の加熱炉を設けるものや、仕上圧延機の前に粗
圧延機を配置するものなども知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図４に示す連続鋳造熱
延設備（ＣＳＰ）には、つぎのような課題がある。すな
わち、イ ) 連続鋳造機によって得るスラブが薄いため、生産能
力を高めることが難しい。薄型スラブを鋳造する場合で
も鋳造速度には限界がある（厚さに反比例して鋳造速度
を高くできるわけではない）ため、スラブ厚が５０ｍｍ
なら１ストランドあたりの生産能力は年間で最大１００
万トン前後にすぎない。２ストランドの連続鋳造機を用
いる場合であっても、中規模の製鉄所が求める年産２５
０万トン程度の生産量を確保することは困難である。
延設備（ＣＳＰ）には、つぎのような課題がある。すな
わち、イ ) 連続鋳造機によって得るスラブが薄いため、生産能
力を高めることが難しい。薄型スラブを鋳造する場合で
も鋳造速度には限界がある（厚さに反比例して鋳造速度
を高くできるわけではない）ため、スラブ厚が５０ｍｍ
なら１ストランドあたりの生産能力は年間で最大１００
万トン前後にすぎない。２ストランドの連続鋳造機を用
いる場合であっても、中規模の製鉄所が求める年産２５
０万トン程度の生産量を確保することは困難である。
【０００５】ロ) 仕上圧延機のロールに摩耗が発生しや
すく、またその影響がストリップの表面品質に表れるこ
とがある。５０ｍｍ前後のスラブから、粗圧延機を介さ
ずに仕上圧延機のみによって厚さ１〜２ｍｍ前後の鋼板
にするには、仕上圧延機のロールにかなり大きな負荷が
かかるからである。
すく、またその影響がストリップの表面品質に表れるこ
とがある。５０ｍｍ前後のスラブから、粗圧延機を介さ
ずに仕上圧延機のみによって厚さ１〜２ｍｍ前後の鋼板
にするには、仕上圧延機のロールにかなり大きな負荷が
かかるからである。
【０００６】加熱炉がウォーキングビーム型のものであ
るなど、図示以外の連続鋳造熱延設備のうちにも、生産
能力・製品品質さらには設備費用等の各面で好ましいよ
うに機器を組み合わせたものは見あたらない。つまり、ハ ) たとえばウォーキングビーム型の加熱炉を使用する
場合は、一定位置で水冷スキッドと接触するためにスラ
ブにスキッドマークが生じ、それが、圧延による板厚精
度に良くない影響を及ぼす。ウォーキングビーム型の炉
では、均一な加熱をなすためには炉体寸法に限界がある
ため、スラブ長さに制約があって大きな単重のホットコ
イルを製造することができない、といった課題もある。
るなど、図示以外の連続鋳造熱延設備のうちにも、生産
能力・製品品質さらには設備費用等の各面で好ましいよ
うに機器を組み合わせたものは見あたらない。つまり、ハ ) たとえばウォーキングビーム型の加熱炉を使用する
場合は、一定位置で水冷スキッドと接触するためにスラ
ブにスキッドマークが生じ、それが、圧延による板厚精
度に良くない影響を及ぼす。ウォーキングビーム型の炉
では、均一な加熱をなすためには炉体寸法に限界がある
ため、スラブ長さに制約があって大きな単重のホットコ
イルを製造することができない、といった課題もある。
【０００７】ニ) 仕上圧延機の前に粗圧延機を配置する
場合でも、粗圧延機が一方向に圧延するタイプであって
１スタンドのものなら、その圧延能力の関係で、スラブ
厚を薄くするか仕上前（粗圧延後）のシートバー厚を厚
くすることになり、上記イ)・ロ)と同じ課題が発生する。
粗圧延機を２スタンド以上設けるなら、設備コストの面
で不利になる。リバース式の粗圧延機を配置するとすれ
ば、その前後に長いテーブルが必要になり、設備長およ
び建家の所要長さを短縮するための工夫も必要である。
また、薄い板を製造する場合には、粗圧延ののち仕上圧
延を待っている間にストリップの温度が不均一（後端寄
りの部分の温度が下がる等）になり、好ましい仕上圧延
が行えないという不都合も存在する。
場合でも、粗圧延機が一方向に圧延するタイプであって
１スタンドのものなら、その圧延能力の関係で、スラブ
厚を薄くするか仕上前（粗圧延後）のシートバー厚を厚
くすることになり、上記イ)・ロ)と同じ課題が発生する。
粗圧延機を２スタンド以上設けるなら、設備コストの面
で不利になる。リバース式の粗圧延機を配置するとすれ
ば、その前後に長いテーブルが必要になり、設備長およ
び建家の所要長さを短縮するための工夫も必要である。
また、薄い板を製造する場合には、粗圧延ののち仕上圧
延を待っている間にストリップの温度が不均一（後端寄
りの部分の温度が下がる等）になり、好ましい仕上圧延
が行えないという不都合も存在する。
【０００８】請求項の発明は、上記イ)〜ニ)の課題を解決
し、製品品質・生産能力・コストのいずれの面でも好ま
しい、連続鋳造熱延設備とその使用方法とを提供しよう
とするものである。
し、製品品質・生産能力・コストのいずれの面でも好ま
しい、連続鋳造熱延設備とその使用方法とを提供しよう
とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の連続鋳
造熱延設備は、上記のとおり連続鋳造にて得られる鋳片
を冷却することなく（つまり高温度のまま）仕上圧延し
て熱延板を製造することが可能な連続鋳造熱延設備であ
って、連続鋳造機と仕上圧延機との間に、トンネル型加
熱炉と１スタンドのリバース式粗圧延機、およびコイル
ボックス（シートバーの巻取りおよび巻戻しの手段）を
配置したことを特徴とする。
造熱延設備は、上記のとおり連続鋳造にて得られる鋳片
を冷却することなく（つまり高温度のまま）仕上圧延し
て熱延板を製造することが可能な連続鋳造熱延設備であ
って、連続鋳造機と仕上圧延機との間に、トンネル型加
熱炉と１スタンドのリバース式粗圧延機、およびコイル
ボックス（シートバーの巻取りおよび巻戻しの手段）を
配置したことを特徴とする。
【００１０】この設備ではつぎのようにして熱延板を製
造することができる。連続鋳造機によって得られる鋳片
を、まずトンネル型加熱炉において均一温度に加熱し、
リバース式の粗圧延機にて複数パスさせることにより粗
圧延してシートバーを得、それを、一旦コイルボックス
に巻いたのち仕上圧延機に通して熱延板に仕上げるので
ある。
造することができる。連続鋳造機によって得られる鋳片
を、まずトンネル型加熱炉において均一温度に加熱し、
リバース式の粗圧延機にて複数パスさせることにより粗
圧延してシートバーを得、それを、一旦コイルボックス
に巻いたのち仕上圧延機に通して熱延板に仕上げるので
ある。
【００１１】構成機器の組み合わせが最適であるため
に、この設備では、製品品質・生産能力およびコストに
関して好ましい、つぎのような特有の作用が発揮され
る。すなわち、 ・ 仕上圧延機の前に粗圧延機が配置されているので、
連続鋳造機によって厚めの鋳片（スラブ）を製造する場
合であっても、仕上圧延機のロールにかかる負荷を小さ
くすることができ、したがって表面品質の高い熱延板を
製造することが可能になる。粗圧延機がリバース式のも
のであるため、パス数を適宜に定めることにより、鋳片
がかなり厚いものであっても同様の対応ができる。配置
する粗圧延機は１台のみなので、設備コスト面での不利
も僅かである。
に、この設備では、製品品質・生産能力およびコストに
関して好ましい、つぎのような特有の作用が発揮され
る。すなわち、 ・ 仕上圧延機の前に粗圧延機が配置されているので、
連続鋳造機によって厚めの鋳片（スラブ）を製造する場
合であっても、仕上圧延機のロールにかかる負荷を小さ
くすることができ、したがって表面品質の高い熱延板を
製造することが可能になる。粗圧延機がリバース式のも
のであるため、パス数を適宜に定めることにより、鋳片
がかなり厚いものであっても同様の対応ができる。配置
する粗圧延機は１台のみなので、設備コスト面での不利
も僅かである。
【００１２】・ 上記のように厚めの鋳片からも熱延板
を製造できるため、生産能力を高くすることが可能であ
る。たとえば、厚さ１００ｍｍ以上のスラブ（一般的
な、幅１２００ｍｍ程度のもの）を材料とすることによ
り、１ストランドあたり年間１５０万トン以上の生産を
させることも難しくない。
を製造できるため、生産能力を高くすることが可能であ
る。たとえば、厚さ１００ｍｍ以上のスラブ（一般的
な、幅１２００ｍｍ程度のもの）を材料とすることによ
り、１ストランドあたり年間１５０万トン以上の生産を
させることも難しくない。
【００１３】・ ウォーキングビーム型ではなくトンネ
ル型の加熱炉を使用するので、鋳片の一定個所が水冷箇
所に接することによるスキッドマークの発生が避けられ
る。つまり鋳片に不均一な温度分布が生じないため、圧
延加重が一定となり板厚精度のすぐれた熱延板を生産で
きる。炉体寸法の制限からコイル長さが制約されるとい
う不都合もない。
ル型の加熱炉を使用するので、鋳片の一定個所が水冷箇
所に接することによるスキッドマークの発生が避けられ
る。つまり鋳片に不均一な温度分布が生じないため、圧
延加重が一定となり板厚精度のすぐれた熱延板を生産で
きる。炉体寸法の制限からコイル長さが制約されるとい
う不都合もない。
【００１４】・ 粗圧延機と仕上圧延機との間にコイル
ボックスを設けるので、仕上圧延前のシートバーの放熱
を防いでその温度を相当程度均一に保つことができ、仕
上圧延によって板厚を薄くすることも円滑に行える。
ボックスを設けるので、仕上圧延前のシートバーの放熱
を防いでその温度を相当程度均一に保つことができ、仕
上圧延によって板厚を薄くすることも円滑に行える。
【００１５】請求項２に記載の連続鋳造熱延設備は、さ
らに、コイルボックスと仕上圧延機との間に誘導加熱式
のシートバーヒーターを配置したことを特徴とする。
らに、コイルボックスと仕上圧延機との間に誘導加熱式
のシートバーヒーターを配置したことを特徴とする。
【００１６】このようにシートバーヒーターを配置する
と、厚さ２ｍｍ以下の薄い板であっても円滑に製造する
ことができる。仕上圧延によって２ｍｍ以下の板を製造
する場合、粗圧延とその後（仕上圧延前）の待ち時間の
うちにシートバーの温度が下がり、コイルボックスを使
用するとしてもコイルの外巻き部分および内巻き部分に
相当する前後端付近などで温度降下が生じるが、シート
バーヒーターを使用することによってコイルの温度を好
ましいものにし得るからである。仕上圧延前の温度降下
を見越してトンネル型加熱炉における加熱温度を高めに
設定する必要がなくなるので、同炉の熱的負担を軽減し
て耐火物寿命を長くすることも可能になる。
と、厚さ２ｍｍ以下の薄い板であっても円滑に製造する
ことができる。仕上圧延によって２ｍｍ以下の板を製造
する場合、粗圧延とその後（仕上圧延前）の待ち時間の
うちにシートバーの温度が下がり、コイルボックスを使
用するとしてもコイルの外巻き部分および内巻き部分に
相当する前後端付近などで温度降下が生じるが、シート
バーヒーターを使用することによってコイルの温度を好
ましいものにし得るからである。仕上圧延前の温度降下
を見越してトンネル型加熱炉における加熱温度を高めに
設定する必要がなくなるので、同炉の熱的負担を軽減し
て耐火物寿命を長くすることも可能になる。
【００１７】シートバーヒーターとして誘導加熱式のも
のを使用することから、この設備にはつぎのような利点
もある。すなわち、 ・ 雰囲気温度を高めて加熱する通常の加熱炉とは異な
り、シートバーに直接に熱エネルギーを供給する誘導式
のヒーターを用いるのであるから、同ヒーターを小型に
しながら高い加熱能力を付与することが容易である。つ
まり当該ヒーターは、シートバー全体を覆う大型のもの
である必要はなく、シートバーの通過位置に配置する小
型のものに構成できる。
のを使用することから、この設備にはつぎのような利点
もある。すなわち、 ・ 雰囲気温度を高めて加熱する通常の加熱炉とは異な
り、シートバーに直接に熱エネルギーを供給する誘導式
のヒーターを用いるのであるから、同ヒーターを小型に
しながら高い加熱能力を付与することが容易である。つ
まり当該ヒーターは、シートバー全体を覆う大型のもの
である必要はなく、シートバーの通過位置に配置する小
型のものに構成できる。
【００１８】・ 誘導加熱式のヒーターは出力を制御す
ることが容易であるため、板厚その他の圧延条件に応じ
て、当該ヒーターをどのように使用するかを適切に選択
することができる。
ることが容易であるため、板厚その他の圧延条件に応じ
て、当該ヒーターをどのように使用するかを適切に選択
することができる。
【００１９】・ 誘導加熱式のヒーターは出力の制御が
容易であるので、この設備では、一連のコイルのうち一
部を加熱して一部を非加熱としたり加熱の程度に強弱を
付けたりすることによって仕上圧延前のコイル全体の温
度を均一にすることが可能である。したがって、上記の
ようにコイルボックスを使用した場合のシートバーにつ
いて前後端付近のみを強く加熱する、といった好ましい
使い方もできる。
容易であるので、この設備では、一連のコイルのうち一
部を加熱して一部を非加熱としたり加熱の程度に強弱を
付けたりすることによって仕上圧延前のコイル全体の温
度を均一にすることが可能である。したがって、上記の
ようにコイルボックスを使用した場合のシートバーにつ
いて前後端付近のみを強く加熱する、といった好ましい
使い方もできる。
【００２０】請求項３に記載の連続鋳造熱延設備は、と
くに、連続鋳造機およびトンネル型加熱炉のライン芯に
対し、リバース式粗圧延機以降のライン芯をオフセット
させた（つまり間隔をおいて平行に配置した）ことを特
徴とする。
くに、連続鋳造機およびトンネル型加熱炉のライン芯に
対し、リバース式粗圧延機以降のライン芯をオフセット
させた（つまり間隔をおいて平行に配置した）ことを特
徴とする。
【００２１】上記のようにリバース式の粗圧延機を配置
すると当該粗圧延機の前後に何十メートルかの長いテー
ブルが必要になるが、この設備の場合には、そのテーブ
ルの長さ分だけ設備全体の長さおよび建家の所要長さを
短縮することができる。連続鋳造機およびトンネル型加
熱炉のライン芯と、リバース式粗圧延機以降のライン芯
とをずらして配置することにより、当該粗圧延機の前部
に設けるテーブルをトンネル型加熱炉と隣接する位置に
配置できるからである。つまり、互いに相当の長さを有
するトンネル型加熱炉と粗圧延機前のテーブルとを、一
直線上に直列に並べるのではなく隣り合う位置に平行に
配置することにより、当該テーブルの長さ分だけ設備長
さを短縮できるわけである。
すると当該粗圧延機の前後に何十メートルかの長いテー
ブルが必要になるが、この設備の場合には、そのテーブ
ルの長さ分だけ設備全体の長さおよび建家の所要長さを
短縮することができる。連続鋳造機およびトンネル型加
熱炉のライン芯と、リバース式粗圧延機以降のライン芯
とをずらして配置することにより、当該粗圧延機の前部
に設けるテーブルをトンネル型加熱炉と隣接する位置に
配置できるからである。つまり、互いに相当の長さを有
するトンネル型加熱炉と粗圧延機前のテーブルとを、一
直線上に直列に並べるのではなく隣り合う位置に平行に
配置することにより、当該テーブルの長さ分だけ設備長
さを短縮できるわけである。
【００２２】請求項４に記載の連続鋳造熱延設備は、連
続鋳造機およびトンネル型加熱炉を２ライン配置し、両
ラインの間の位置にリバース式粗圧延機以降のライン芯
を設けたことを特徴とする。
続鋳造機およびトンネル型加熱炉を２ライン配置し、両
ラインの間の位置にリバース式粗圧延機以降のライン芯
を設けたことを特徴とする。
【００２３】この設備も、粗圧延機以降のライン芯を連
続鋳造機およびトンネル型加熱炉のライン芯に対してオ
フセットさせたものであるから、上記と同様、設備長さ
と建家の所要長さを短縮できるという特徴を有してい
る。この設備はさらに、連続鋳造機およびトンネル型加
熱炉を２ライン配置して両ラインの間に粗圧延機以降の
ライン芯を設けるものであるから、年間３００万トンの
生産能力を達成することもできる。
続鋳造機およびトンネル型加熱炉のライン芯に対してオ
フセットさせたものであるから、上記と同様、設備長さ
と建家の所要長さを短縮できるという特徴を有してい
る。この設備はさらに、連続鋳造機およびトンネル型加
熱炉を２ライン配置して両ラインの間に粗圧延機以降の
ライン芯を設けるものであるから、年間３００万トンの
生産能力を達成することもできる。
【００２４】請求項５に記載の連続鋳造熱延設備は、請
求項１〜４の設備においてさらに、仕上圧延機よりも下
流側に、厚板の精製設備を配置したことを特徴とする。
仕上圧延機よりも下流側の箇所としては、たとえば、巻
取機の後方（下流側へのラインの延長線上）の箇所や、
ランアウトテーブル（冷却装置）の付近からラインと直
角に分かれた側方の箇所などが適当である。厚板の精製
設備とは、デバイディングシャーやレベラー、クーリン
グベッド、パイラーなどをさす。
求項１〜４の設備においてさらに、仕上圧延機よりも下
流側に、厚板の精製設備を配置したことを特徴とする。
仕上圧延機よりも下流側の箇所としては、たとえば、巻
取機の後方（下流側へのラインの延長線上）の箇所や、
ランアウトテーブル（冷却装置）の付近からラインと直
角に分かれた側方の箇所などが適当である。厚板の精製
設備とは、デバイディングシャーやレベラー、クーリン
グベッド、パイラーなどをさす。
【００２５】このように厚板精製設備を備えた連続鋳造
熱延設備なら、上記のように熱延板（熱延コイル）の製
造が可能であることに加えて、厚さが１２〜４０ｍｍ程
度の厚板を製造することも可能になる。連続鋳造した鋳
片をリバース式粗圧延機にて粗圧延し、必要ならさらに
仕上圧延機中の何スタンドかを使用して上記のような厚
さの厚板にし、それを、精製設備にて長さの調整や形状
の矯正、冷却、パイリング等することができるからであ
る。請求項１〜４の連続鋳造熱延設備によって厚さが１
〜１２ｍｍ程度の板を製造できる（ただし厚さ２ｍｍ以
下の板については請求項２に記載したシートバーヒータ
ーを使用するのがよい）ので、この設備では、１ｍｍか
ら４０ｍｍ程度までの広い範囲の厚さの板を製造できる
ことになる。請求項１〜４の設備に精製設備を追加する
だけで製造可能範囲がこのように広がるので、コストに
比較したメリットの増大が著しいといえる。
熱延設備なら、上記のように熱延板（熱延コイル）の製
造が可能であることに加えて、厚さが１２〜４０ｍｍ程
度の厚板を製造することも可能になる。連続鋳造した鋳
片をリバース式粗圧延機にて粗圧延し、必要ならさらに
仕上圧延機中の何スタンドかを使用して上記のような厚
さの厚板にし、それを、精製設備にて長さの調整や形状
の矯正、冷却、パイリング等することができるからであ
る。請求項１〜４の連続鋳造熱延設備によって厚さが１
〜１２ｍｍ程度の板を製造できる（ただし厚さ２ｍｍ以
下の板については請求項２に記載したシートバーヒータ
ーを使用するのがよい）ので、この設備では、１ｍｍか
ら４０ｍｍ程度までの広い範囲の厚さの板を製造できる
ことになる。請求項１〜４の設備に精製設備を追加する
だけで製造可能範囲がこのように広がるので、コストに
比較したメリットの増大が著しいといえる。
【００２６】請求項６に記載の連続鋳造熱延方法は、上
記した請求項２〜５の連続鋳造熱延設備により熱延板を
製造する方法であって、連続鋳造機により厚さ１００
〜１４０ｍｍのスラブを鋳造して、切断し、トンネル
型加熱炉にてそのスラブを加熱したうえ、リバース式
粗圧延機に３パスさせることにより厚さ２０〜４０ｍｍ
のシートバーを得、さらに、コイルボックスおよびシ
ートバーヒーターを用いてそのシートバーを保温および
加熱したうえ、仕上圧延機を用いて厚さ１．０〜２．
０ｍｍの熱延板とする−−ことを特徴とする。
記した請求項２〜５の連続鋳造熱延設備により熱延板を
製造する方法であって、連続鋳造機により厚さ１００
〜１４０ｍｍのスラブを鋳造して、切断し、トンネル
型加熱炉にてそのスラブを加熱したうえ、リバース式
粗圧延機に３パスさせることにより厚さ２０〜４０ｍｍ
のシートバーを得、さらに、コイルボックスおよびシ
ートバーヒーターを用いてそのシートバーを保温および
加熱したうえ、仕上圧延機を用いて厚さ１．０〜２．
０ｍｍの熱延板とする−−ことを特徴とする。
【００２７】請求項２〜５の設備を使用してこのように
熱延板を製造するについては、つぎのような好ましい作
用がある。すなわち、 ・ 連続鋳造による厚さ１００〜１４０ｍｍのスラブか
ら厚さ１．０〜２．０ｍｍの熱延板を無理なく円滑に製
造できる。スラブが１００〜１４０ｍｍと多少厚い鋼片
であっても、リバース式粗圧延機を使用して厚さ２０〜
４０ｍｍのシートバーを一旦製造することから、６スタ
ンド程度の通常の仕上圧延機にて厚さ１．０〜２．０ｍ
ｍに圧延することも困難でないからである。厚さ２０〜
４０ｍｍのシートバーを厚さ１．０〜２．０ｍｍの熱延
板にするのなら、仕上圧延機のロールにかかる負荷は高
すぎず、したがってロールの損耗が少ないのである。
熱延板を製造するについては、つぎのような好ましい作
用がある。すなわち、 ・ 連続鋳造による厚さ１００〜１４０ｍｍのスラブか
ら厚さ１．０〜２．０ｍｍの熱延板を無理なく円滑に製
造できる。スラブが１００〜１４０ｍｍと多少厚い鋼片
であっても、リバース式粗圧延機を使用して厚さ２０〜
４０ｍｍのシートバーを一旦製造することから、６スタ
ンド程度の通常の仕上圧延機にて厚さ１．０〜２．０ｍ
ｍに圧延することも困難でないからである。厚さ２０〜
４０ｍｍのシートバーを厚さ１．０〜２．０ｍｍの熱延
板にするのなら、仕上圧延機のロールにかかる負荷は高
すぎず、したがってロールの損耗が少ないのである。
【００２８】・ 薄い熱延板についても高品質のものを
製造できる。上記のように仕上圧延機のロールの負担を
抑えて円滑な圧延ができることに加え、トンネル型加熱
炉によってスキッドマークのない状態にスラブを均一的
に加熱できること、および、コイルボックスによる保温
とシートバーヒーターによる加熱とによって仕上圧延前
のシートバーを長手方向にもムラのない均一かつ適切な
温度にできること、がその理由である。
製造できる。上記のように仕上圧延機のロールの負担を
抑えて円滑な圧延ができることに加え、トンネル型加熱
炉によってスキッドマークのない状態にスラブを均一的
に加熱できること、および、コイルボックスによる保温
とシートバーヒーターによる加熱とによって仕上圧延前
のシートバーを長手方向にもムラのない均一かつ適切な
温度にできること、がその理由である。
【００２９】・ 厚さが１００〜１４０ｍｍあるスラブ
から熱延板を製造するため、生産能力を高くすることが
可能で、１ストランドあたり年間１５０万トン以上の生
産をさせることも難しくない。
から熱延板を製造するため、生産能力を高くすることが
可能で、１ストランドあたり年間１５０万トン以上の生
産をさせることも難しくない。
【００３０】・ スラブの加熱をウォーキングビーム型
ではなくトンネル型の加熱炉によって行うので、上記の
とおりスキッドマークのない状態にスラブを均一的に加
熱して板厚精度を向上させ得るほか、加熱炉の寸法上の
制限からコイル長さが制約されるという不都合もない。
ではなくトンネル型の加熱炉によって行うので、上記の
とおりスキッドマークのない状態にスラブを均一的に加
熱して板厚精度を向上させ得るほか、加熱炉の寸法上の
制限からコイル長さが制約されるという不都合もない。
【００３１】請求項７に記載した連続鋳造熱延方法は、
請求項５に記載の連続鋳造熱延設備により熱延板を製造
する連続鋳造熱延方法であって、連続鋳造機により厚
さ１００〜１６０ｍｍのスラブを鋳造して、切断し、
トンネル型加熱炉にてそのスラブを加熱したうえ、リ
バース式粗圧延機にて圧延し、またはさらに仕上圧延機
による圧延を加えることにより厚さ１２〜４０ｍｍの厚
板にし、それを上記の精製設備に通す−−ことを特徴
とする。
請求項５に記載の連続鋳造熱延設備により熱延板を製造
する連続鋳造熱延方法であって、連続鋳造機により厚
さ１００〜１６０ｍｍのスラブを鋳造して、切断し、
トンネル型加熱炉にてそのスラブを加熱したうえ、リ
バース式粗圧延機にて圧延し、またはさらに仕上圧延機
による圧延を加えることにより厚さ１２〜４０ｍｍの厚
板にし、それを上記の精製設備に通す−−ことを特徴
とする。
【００３２】このような方法によれば、厚板の製造をつ
ぎのような好ましい態様で行うことが可能である。すな
わち、 ・ 十分な厚さを有するスラブをもとに、十分な圧下比
をとることによって機械的性質にすぐれた厚板を製造す
ることができる。
ぎのような好ましい態様で行うことが可能である。すな
わち、 ・ 十分な厚さを有するスラブをもとに、十分な圧下比
をとることによって機械的性質にすぐれた厚板を製造す
ることができる。
【００３３】・ 精製設備に通すことから、製造する厚
板の長さや形状精度に関する要求についても、一連の工
程によって満たすことが可能である。
板の長さや形状精度に関する要求についても、一連の工
程によって満たすことが可能である。
【００３４】・ 熱延コイルを製造することも可能な設
備（請求項５に記載の設備）によって厚板を製造するの
で、厚板の生産量が少ない場合にも、設備コストによっ
て製品（厚板）の価格が引き上げられる恐れが少ない。
備（請求項５に記載の設備）によって厚板を製造するの
で、厚板の生産量が少ない場合にも、設備コストによっ
て製品（厚板）の価格が引き上げられる恐れが少ない。
【００３５】
【発明の実施の形態】発明の実施に関する一形態を図１
に紹介する。図１（ａ）は熱延鋼板製造用の連続鋳造熱
延設備１について全体を模式的に表した側面図であり、
同（ｂ）はその平面図である。
に紹介する。図１（ａ）は熱延鋼板製造用の連続鋳造熱
延設備１について全体を模式的に表した側面図であり、
同（ｂ）はその平面図である。
【００３６】連続鋳造熱延設備１は、連続鋳造による鋳
片（スラブＡａ）を熱間のまま圧延してホットコイル
（熱延鋼板Ａｃ）を製造する設備である。そのような機
能を発揮させるべくこの設備１には、図１（ａ）のよう
に、連続鋳造機１１に続けて切断機１２、加熱炉１３、
粗圧延機１５、コイルボックス１６、シートバーヒータ
ー１７、仕上圧延機１８、ランアウト冷却装置１９およ
びコイラー（巻取機）２０を順に配置している。
片（スラブＡａ）を熱間のまま圧延してホットコイル
（熱延鋼板Ａｃ）を製造する設備である。そのような機
能を発揮させるべくこの設備１には、図１（ａ）のよう
に、連続鋳造機１１に続けて切断機１２、加熱炉１３、
粗圧延機１５、コイルボックス１６、シートバーヒータ
ー１７、仕上圧延機１８、ランアウト冷却装置１９およ
びコイラー（巻取機）２０を順に配置している。
【００３７】そして設備１内の各機器としては、つぎの
ような形式のものを配置している。まず加熱炉１３に
は、スラブＡａを複数本保有してそれらを順次長手方向
に移送していく形式の、いわゆるトンネル型の加熱炉を
採用している。この形式のものなら、移送中にスラブＡ
ａ上の一定個所が長時間水冷部材に接触することがあり
得ないので、スラブＡａにスキッドマークが生じない。
加熱炉１３の全長は約１５０ｍで、その後端部には、長
手方向と直角の方向（幅方向）にスラブＡａを送ること
のできる横行台車１４が設けられている。粗圧延機１５
は１スタンドのものだが、リバース式とし、その前部に
はエッジャー１５ｂとともに、長さ約８０メートルのテ
ーブル１５ａを設けるなど、圧延材をリバースさせて複
数パスの圧延を行えるようにしてある。シートバーヒー
ター１７としては、導線コイルに通電して交流磁場を発
生させ、近くを通る粗圧延後のシートバーＡｂに電磁誘
導作用により渦電流等を発生させて発熱させる誘導加熱
式の装置を配置している。仕上圧延機１８は６スタンド
からなる一般的なものである。なお、切断機１２はトー
チ式のものであるが、剪断式（シャー）など他の形式の
ものであっても差し支えない。
ような形式のものを配置している。まず加熱炉１３に
は、スラブＡａを複数本保有してそれらを順次長手方向
に移送していく形式の、いわゆるトンネル型の加熱炉を
採用している。この形式のものなら、移送中にスラブＡ
ａ上の一定個所が長時間水冷部材に接触することがあり
得ないので、スラブＡａにスキッドマークが生じない。
加熱炉１３の全長は約１５０ｍで、その後端部には、長
手方向と直角の方向（幅方向）にスラブＡａを送ること
のできる横行台車１４が設けられている。粗圧延機１５
は１スタンドのものだが、リバース式とし、その前部に
はエッジャー１５ｂとともに、長さ約８０メートルのテ
ーブル１５ａを設けるなど、圧延材をリバースさせて複
数パスの圧延を行えるようにしてある。シートバーヒー
ター１７としては、導線コイルに通電して交流磁場を発
生させ、近くを通る粗圧延後のシートバーＡｂに電磁誘
導作用により渦電流等を発生させて発熱させる誘導加熱
式の装置を配置している。仕上圧延機１８は６スタンド
からなる一般的なものである。なお、切断機１２はトー
チ式のものであるが、剪断式（シャー）など他の形式の
ものであっても差し支えない。
【００３８】連続鋳造機１１から加熱炉１３まではライ
ン芯を一直線上に配置したが、それ以降の粗圧延機１５
からコイラー２０までの機器は、加熱炉１３等とは平行
の別の一直線上にライン芯を並べて配置している。この
ようにオフセットすれば、オフセットさせない場合に比
べて、粗圧延機１５の前部にあるテーブル１５ａの長さ
分だけ設備１の全長を短くできるからである。
ン芯を一直線上に配置したが、それ以降の粗圧延機１５
からコイラー２０までの機器は、加熱炉１３等とは平行
の別の一直線上にライン芯を並べて配置している。この
ようにオフセットすれば、オフセットさせない場合に比
べて、粗圧延機１５の前部にあるテーブル１５ａの長さ
分だけ設備１の全長を短くできるからである。
【００３９】このように構成した連続鋳造熱延設備１に
おいては、たとえばつぎのようにして薄い熱延鋼板Ａｃ
を生産することができる。すなわち、 1) 連続鋳造機１１において、厚さ１２０ｍｍ（または
１００〜１４０ｍｍの任意の厚さ）・幅１２００ｍｍ前
後のいわゆる中厚のスラブＡａを鋳造する。そのスラブ
Ａａを切断機１２によって長さ約１６ｍごとに切断す
る。
おいては、たとえばつぎのようにして薄い熱延鋼板Ａｃ
を生産することができる。すなわち、 1) 連続鋳造機１１において、厚さ１２０ｍｍ（または
１００〜１４０ｍｍの任意の厚さ）・幅１２００ｍｍ前
後のいわゆる中厚のスラブＡａを鋳造する。そのスラブ
Ａａを切断機１２によって長さ約１６ｍごとに切断す
る。
【００４０】2) 切断後のスラブＡａは、トンネル型加
熱炉１３内で均一に１１００℃にまで加熱し、台車１４
によって粗圧延機１５のテーブル１５ａ上に送る。
熱炉１３内で均一に１１００℃にまで加熱し、台車１４
によって粗圧延機１５のテーブル１５ａ上に送る。
【００４１】3) 粗圧延機１５においては、入側でエッ
ジャー１５ｂにかけるとともにデスケーリングを行って
３パスの圧延を実施し、厚さ３０ｍｍ（または２０〜４
０ｍｍの任意の厚さ）のシートバーＡｂにする。
ジャー１５ｂにかけるとともにデスケーリングを行って
３パスの圧延を実施し、厚さ３０ｍｍ（または２０〜４
０ｍｍの任意の厚さ）のシートバーＡｂにする。
【００４２】4) シートバーＡｂを一旦はコイルボック
ス１６に巻き、仕上圧延前の温度降下を抑制する。粗圧
延機１５を出たシートバーＡｂは１０６０℃程度になっ
ており、コイルボックス１６においては外巻き部で１０
３０℃、ミドル部で１０５０℃、内巻き部で１０１０℃
程度になると見込まれる。
ス１６に巻き、仕上圧延前の温度降下を抑制する。粗圧
延機１５を出たシートバーＡｂは１０６０℃程度になっ
ており、コイルボックス１６においては外巻き部で１０
３０℃、ミドル部で１０５０℃、内巻き部で１０１０℃
程度になると見込まれる。
【００４３】5) 鋼板Ａｃとして厚さ２ｍｍ以下のもの
を得るためには、コイルボックス１６よりシートバーＡ
ｂを巻き解く際、その全長に及ぶ温度の均一性を確保す
るためにシートバーヒーター１７を使用する。すなわ
ち、シートバーＡｂの前端部および後端部においては同
ヒーター１７に高い電力を投入してシートバーＡｂを強
く加熱し、中央部付近では弱く加熱することにより、シ
ートバーＡｂを全長にわたって端部から順次ほぼ均一な
約１１００℃にする。
を得るためには、コイルボックス１６よりシートバーＡ
ｂを巻き解く際、その全長に及ぶ温度の均一性を確保す
るためにシートバーヒーター１７を使用する。すなわ
ち、シートバーＡｂの前端部および後端部においては同
ヒーター１７に高い電力を投入してシートバーＡｂを強
く加熱し、中央部付近では弱く加熱することにより、シ
ートバーＡｂを全長にわたって端部から順次ほぼ均一な
約１１００℃にする。
【００４４】6) 加熱されたシートバーＡｂを、仕上圧
延機１８の前に設置したクロップシャー（図示せず）で
先端クロップを切断し、デスケーリングをしたうえ順次
仕上圧延機１８に通板し、厚さ１．０ｍｍ（または１．
０〜２．０ｍｍの任意の厚さ）の熱延鋼板Ａｃに仕上げ
る。鋼板Ａｃの温度は仕上圧延機１８の出側では８５０
℃前後になり、冷却装置１９を経たのちコイラー２０に
巻き取られる前には６５０℃程度となる。シートバーヒ
ーター１７によりシートバーＡｂの全長が均一温度にな
っているため、仕上圧延は均一かつ安定的に行われ、安
定した高品質の熱延鋼板を得ることができる。
延機１８の前に設置したクロップシャー（図示せず）で
先端クロップを切断し、デスケーリングをしたうえ順次
仕上圧延機１８に通板し、厚さ１．０ｍｍ（または１．
０〜２．０ｍｍの任意の厚さ）の熱延鋼板Ａｃに仕上げ
る。鋼板Ａｃの温度は仕上圧延機１８の出側では８５０
℃前後になり、冷却装置１９を経たのちコイラー２０に
巻き取られる前には６５０℃程度となる。シートバーヒ
ーター１７によりシートバーＡｂの全長が均一温度にな
っているため、仕上圧延は均一かつ安定的に行われ、安
定した高品質の熱延鋼板を得ることができる。
【００４５】以上のような生産により、この設備１では
つぎのようなメリットがもたらされる。すなわち、 a) 厚さ１２０ｍｍ前後の中厚のスラブＡａを材料とす
ることから、連続鋳造機１ストランドで年産約１５０万
トンの生産量がもたらされ得る。
つぎのようなメリットがもたらされる。すなわち、 a) 厚さ１２０ｍｍ前後の中厚のスラブＡａを材料とす
ることから、連続鋳造機１ストランドで年産約１５０万
トンの生産量がもたらされ得る。
【００４６】b) 近年とくに需要の高まってきた厚さ１
ｍｍ前後の熱延鋼板を、円滑に生産できる。
ｍｍ前後の熱延鋼板を、円滑に生産できる。
【００４７】c) スラブＡａにスキッドマークを生じさ
せないトンネル型加熱炉１３を使用すること、粗圧延機
１５に３パスさせてシートバーＡｂの板厚を下げたうえ
仕上圧延をするので仕上圧延機１８の負荷が小さいこ
と、シートバーヒーター１７等を使用して仕上圧延前の
シートバーＡｂの温度を均一化すること−−に基づいて
高品質の熱延鋼板を生産できる。
せないトンネル型加熱炉１３を使用すること、粗圧延機
１５に３パスさせてシートバーＡｂの板厚を下げたうえ
仕上圧延をするので仕上圧延機１８の負荷が小さいこ
と、シートバーヒーター１７等を使用して仕上圧延前の
シートバーＡｂの温度を均一化すること−−に基づいて
高品質の熱延鋼板を生産できる。
【００４８】d) 図４に示す従来の連続鋳造熱延設備に
比べると、１スタンドの粗圧延機１５とコイルボックス
１６、シートバーヒーター１７といった機器を僅かに追
加するだけで、生産能力および製品品質の両面で大きな
利益がもたらされる。図４の設備に比べての設備コスト
の増加は２割程度と見込まれるのに対し、生産能力の増
大は５割近いとも予想される。
比べると、１スタンドの粗圧延機１５とコイルボックス
１６、シートバーヒーター１７といった機器を僅かに追
加するだけで、生産能力および製品品質の両面で大きな
利益がもたらされる。図４の設備に比べての設備コスト
の増加は２割程度と見込まれるのに対し、生産能力の増
大は５割近いとも予想される。
【００４９】つづいて図２に、発明の実施に関する他の
形態を紹介する。図２は、連続鋳造熱延設備２を示す平
面図である。この設備２も、連続鋳造したスラブを粗圧
延したうえ熱間のまま仕上圧延して熱延鋼板を製造する
ものである。リバース式の粗圧延機４５以降にコイルボ
ックス４６と誘導加熱式のシートバーヒーター４７、６
スタンドの仕上圧延機４８、ランアウト冷却装置４９お
よびコイラー５０を順に配置している点では、図１に示
した設備１と相違がない。
形態を紹介する。図２は、連続鋳造熱延設備２を示す平
面図である。この設備２も、連続鋳造したスラブを粗圧
延したうえ熱間のまま仕上圧延して熱延鋼板を製造する
ものである。リバース式の粗圧延機４５以降にコイルボ
ックス４６と誘導加熱式のシートバーヒーター４７、６
スタンドの仕上圧延機４８、ランアウト冷却装置４９お
よびコイラー５０を順に配置している点では、図１に示
した設備１と相違がない。
【００５０】しかしこの設備２では、粗圧延機４５の上
流側に、連続鋳造と鋳片加熱等のための装置をオフセッ
トして二組配置している点に特徴がある。すなわち、連
続鋳造機２１・切断機２２・トンネル型加熱炉２３を一
直線上に配置した組合せと、それらと同じ仕様をもつ連
続鋳造機３１・切断機３２・トンネル型加熱炉３３を一
直線上に配置したもう一つの組合せとを、間隔をおいて
平行に配置し、それら二組の中央に、各組とライン芯を
平行にして粗圧延機４５以降の機器を配置したのであ
る。なお、加熱炉２３・３３と粗圧延機４５の前部テー
ブル４５ａとの間は、横行台車２４によって接続してい
る。
流側に、連続鋳造と鋳片加熱等のための装置をオフセッ
トして二組配置している点に特徴がある。すなわち、連
続鋳造機２１・切断機２２・トンネル型加熱炉２３を一
直線上に配置した組合せと、それらと同じ仕様をもつ連
続鋳造機３１・切断機３２・トンネル型加熱炉３３を一
直線上に配置したもう一つの組合せとを、間隔をおいて
平行に配置し、それら二組の中央に、各組とライン芯を
平行にして粗圧延機４５以降の機器を配置したのであ
る。なお、加熱炉２３・３３と粗圧延機４５の前部テー
ブル４５ａとの間は、横行台車２４によって接続してい
る。
【００５１】この設備２においては、粗圧延機４５以降
の機器を加熱炉２３・３３までの二組の機器とオフセッ
トして配置したことから、図１の設備１と同様、粗圧延
機４５の前部テーブル４５ａの長さ分だけ設備全体の長
さを短くすることができた。また、連続鋳造機２１・３
１を２基備えていることから、年産約３００万トンの生
産が可能となる。
の機器を加熱炉２３・３３までの二組の機器とオフセッ
トして配置したことから、図１の設備１と同様、粗圧延
機４５の前部テーブル４５ａの長さ分だけ設備全体の長
さを短くすることができた。また、連続鋳造機２１・３
１を２基備えていることから、年産約３００万トンの生
産が可能となる。
【００５２】つづく図３には、発明の実施に関するさら
に別の形態として連続鋳造熱延設備１’（平面図）を示
す。この連続鋳造熱延１’は、図１に示した連続鋳造熱
延設備１における機器構成を含むもので、前記した仕上
圧延機１８やランアウト冷却装置１９およびコイラー２
０につづく下流側に、図示のような厚板精製設備７０を
追加配置したものである。厚板精製設備７０としては、
板をカットしてその長さの調節をするデバイディングシ
ャー７１と、軽圧下によって板の形状矯正をするレベラ
ー７２、板を横方向（それまでの送り方向とは直角の向
き）へ送ってその冷却を行うクーリングベッド７３、お
よび製造した板を積み上げるパイラー７４を設けてい
る。それらの間にある符号７５ａ・７５ｂ・７５ｃの各
部は搬送テーブルである。図中に破線で示すように、ク
ーリングベッド７３およびパイラー７４等と並列に、も
う一組のテーブル７３’・パイラー７４’をテーブル７
５ｃ’とともに配置するのもよい。
に別の形態として連続鋳造熱延設備１’（平面図）を示
す。この連続鋳造熱延１’は、図１に示した連続鋳造熱
延設備１における機器構成を含むもので、前記した仕上
圧延機１８やランアウト冷却装置１９およびコイラー２
０につづく下流側に、図示のような厚板精製設備７０を
追加配置したものである。厚板精製設備７０としては、
板をカットしてその長さの調節をするデバイディングシ
ャー７１と、軽圧下によって板の形状矯正をするレベラ
ー７２、板を横方向（それまでの送り方向とは直角の向
き）へ送ってその冷却を行うクーリングベッド７３、お
よび製造した板を積み上げるパイラー７４を設けてい
る。それらの間にある符号７５ａ・７５ｂ・７５ｃの各
部は搬送テーブルである。図中に破線で示すように、ク
ーリングベッド７３およびパイラー７４等と並列に、も
う一組のテーブル７３’・パイラー７４’をテーブル７
５ｃ’とともに配置するのもよい。
【００５３】厚板精製設備７０を後続させたこの連続鋳
造熱延設備１’では、連続鋳造熱延設備１について前記
したように、薄い熱延鋼板を製造してそれをコイラー２
０（または並置したコイラー２０’）に巻き取ることが
できる一方、厚さが１２ｍｍ以上・４０ｍｍ程度まで
の、厚板と呼ばれる鋼板を製造することも可能である。
図３の設備１’を用いて厚さが３０ｍｍの厚板を製造す
る要領は、たとえばつぎのとおりである。
造熱延設備１’では、連続鋳造熱延設備１について前記
したように、薄い熱延鋼板を製造してそれをコイラー２
０（または並置したコイラー２０’）に巻き取ることが
できる一方、厚さが１２ｍｍ以上・４０ｍｍ程度まで
の、厚板と呼ばれる鋼板を製造することも可能である。
図３の設備１’を用いて厚さが３０ｍｍの厚板を製造す
る要領は、たとえばつぎのとおりである。
【００５４】1) 連続鋳造機１１（図１を参照。以下同
様）によって厚さ１５０ｍｍのスラブを鋳造し、切断機
１２によって長さ約５ｍごとに切断する。
様）によって厚さ１５０ｍｍのスラブを鋳造し、切断機
１２によって長さ約５ｍごとに切断する。
【００５５】2) 切断後のスラブをトンネル型加熱炉１
３内で加熱したうえ、粗圧延機１５にて３パスの粗圧延
を行い、板の厚さを５０ｍｍにする。
３内で加熱したうえ、粗圧延機１５にて３パスの粗圧延
を行い、板の厚さを５０ｍｍにする。
【００５６】3) コイルボックス１６およびシートバー
ヒーター７を使用することなく、必要に応じてクロップ
カットをし、さらにデスケーリングをして板を仕上圧延
機１８に通すことにより、厚さ３０ｍｍの鋼板にする。
板が厚いために温度低下が少ないことから、コイルボッ
クス１６やシートバーヒーター７は一般に使用の必要が
ない。なお、仕上圧延機１８では、使用するスタンド数
を板厚や鋼種に応じて適宜に決定する。粗圧延機１５の
みの圧下によって足りるなら、仕上圧延機１８の全スタ
ンドには板を空通しすればよい。
ヒーター７を使用することなく、必要に応じてクロップ
カットをし、さらにデスケーリングをして板を仕上圧延
機１８に通すことにより、厚さ３０ｍｍの鋼板にする。
板が厚いために温度低下が少ないことから、コイルボッ
クス１６やシートバーヒーター７は一般に使用の必要が
ない。なお、仕上圧延機１８では、使用するスタンド数
を板厚や鋼種に応じて適宜に決定する。粗圧延機１５の
みの圧下によって足りるなら、仕上圧延機１８の全スタ
ンドには板を空通しすればよい。
【００５７】4) 圧延を終えた板（厚板）は、巻き取る
ことなく厚板精製設備７０に送る。すなわち、圧延によ
って板は２５ｍ前後に延びているので、厚板精製設備７
０のうちデバイディングシャー７１によってまずその長
さを１２ｍ前後にし、さらにレベラー７２にて形状を整
えたうえ、クーリングベッド７３にて冷却し、パイラー
７４に積み上げて出荷を待つ状態にする。
ことなく厚板精製設備７０に送る。すなわち、圧延によ
って板は２５ｍ前後に延びているので、厚板精製設備７
０のうちデバイディングシャー７１によってまずその長
さを１２ｍ前後にし、さらにレベラー７２にて形状を整
えたうえ、クーリングベッド７３にて冷却し、パイラー
７４に積み上げて出荷を待つ状態にする。
【００５８】このようにすれば、薄い熱延鋼板をも製造
できる連続鋳造熱延設備１’を使用することにより、比
較的低いコストで、能率的に、十分な品質を備えた厚板
を生産することができる。生産の対象を、薄い熱延鋼板
と厚板との間で切り換えることも容易に行える。
できる連続鋳造熱延設備１’を使用することにより、比
較的低いコストで、能率的に、十分な品質を備えた厚板
を生産することができる。生産の対象を、薄い熱延鋼板
と厚板との間で切り換えることも容易に行える。
【００５９】なお、図３中には連続鋳造熱延設備１’お
よびそれに関連する設備とともに、工場建家のレイアウ
トも示してある。図中の建家３は、上記した設備１’等
とともに天井クレーン３ａを備えた連続鋳造熱延工場の
建家であり、それに隣接する建家４は、天井クレーン４
ａを備えていて、パイラー７４上に積まれた厚板を搬出
する、厚板出荷工場の建家である。また、コイラー２０
の側方からは、熱延鋼板のコイルを搬送するコンベヤ６
１・６２等が延び、冷間圧延工場の建家５へ連なってい
る。
よびそれに関連する設備とともに、工場建家のレイアウ
トも示してある。図中の建家３は、上記した設備１’等
とともに天井クレーン３ａを備えた連続鋳造熱延工場の
建家であり、それに隣接する建家４は、天井クレーン４
ａを備えていて、パイラー７４上に積まれた厚板を搬出
する、厚板出荷工場の建家である。また、コイラー２０
の側方からは、熱延鋼板のコイルを搬送するコンベヤ６
１・６２等が延び、冷間圧延工場の建家５へ連なってい
る。
【００６０】
【発明の効果】請求項１に記載の連続鋳造熱延設備に
は、製品品質・生産能力およびコストに関して好まし
い、下記のような効果がある。すなわち、 ・ 仕上圧延機の前に粗圧延機を備えるので、仕上圧延
機のロールにかかる負荷を小さくすることができ、表面
品質の高い熱延板を製造できる。なお、粗圧延機につい
ては、リバース式のものであるため、厚めの鋳片に対し
ても十分な粗圧延ができるほか、配置数が１台のみであ
るため設備コストも合理的な範囲におさまる。
は、製品品質・生産能力およびコストに関して好まし
い、下記のような効果がある。すなわち、 ・ 仕上圧延機の前に粗圧延機を備えるので、仕上圧延
機のロールにかかる負荷を小さくすることができ、表面
品質の高い熱延板を製造できる。なお、粗圧延機につい
ては、リバース式のものであるため、厚めの鋳片に対し
ても十分な粗圧延ができるほか、配置数が１台のみであ
るため設備コストも合理的な範囲におさまる。
【００６１】・ 厚めの鋳片から熱延板を製造できるた
め、生産能力を高くすることが可能である。
め、生産能力を高くすることが可能である。
【００６２】・ トンネル型の加熱炉を使用するので、
鋳片上にスキッドマークの発生することが避けられる結
果、板厚精度のすぐれた熱延板を生産できる。炉体寸法
に関する制限からコイル長さが制約されるという不都合
もない。
鋳片上にスキッドマークの発生することが避けられる結
果、板厚精度のすぐれた熱延板を生産できる。炉体寸法
に関する制限からコイル長さが制約されるという不都合
もない。
【００６３】・ 粗圧延機と仕上圧延機との間にコイル
ボックスを有するので、仕上圧延前のシートバーの放熱
を防いでその温度を相当程度均一に保つことができ、仕
上圧延によって板厚を薄くすることも円滑に行える。
ボックスを有するので、仕上圧延前のシートバーの放熱
を防いでその温度を相当程度均一に保つことができ、仕
上圧延によって板厚を薄くすることも円滑に行える。
【００６４】請求項２に記載の連続鋳造熱延設備は、コ
イルボックスと仕上圧延機との間に誘導加熱式のシート
バーヒーターを備えることから、さらに、 ・ 粗圧延中と仕上圧延前の待ち時間とにおいてシート
バーに温度降下が発生しても、その温度をシートバーヒ
ーターによって再び好ましくできるため、厚さ２ｍｍ以
下の薄い板であっても円滑に製造することができる。ト
ンネル型加熱炉における加熱温度を高めに設定する必要
がないので、同炉の耐火物寿命を長くできるというメリ
ットもある。
イルボックスと仕上圧延機との間に誘導加熱式のシート
バーヒーターを備えることから、さらに、 ・ 粗圧延中と仕上圧延前の待ち時間とにおいてシート
バーに温度降下が発生しても、その温度をシートバーヒ
ーターによって再び好ましくできるため、厚さ２ｍｍ以
下の薄い板であっても円滑に製造することができる。ト
ンネル型加熱炉における加熱温度を高めに設定する必要
がないので、同炉の耐火物寿命を長くできるというメリ
ットもある。
【００６５】・ シートバーヒーターとして誘導加熱式
のものを使用することから、同ヒーターを小型にしなが
ら高い加熱能力を付与することが容易である。
のものを使用することから、同ヒーターを小型にしなが
ら高い加熱能力を付与することが容易である。
【００６６】・ 同じく誘導加熱式のヒーターを採用す
ることから、圧延条件に応じて、当該ヒーターを使用す
るかしないかを適切に選択し、製造コストの削減をはか
ることもできる。
ることから、圧延条件に応じて、当該ヒーターを使用す
るかしないかを適切に選択し、製造コストの削減をはか
ることもできる。
【００６７】・ 誘導加熱式のヒーターが出力オン時の
加熱開始とオフ時の加熱停止とを迅速に切り換え得るた
め、一連のコイルのうち一部を加熱して一部を非加熱と
したり加熱の程度に強弱を付けたりすることによって、
仕上圧延前のコイル全体の温度を効率的に均一化するこ
とが可能である。
加熱開始とオフ時の加熱停止とを迅速に切り換え得るた
め、一連のコイルのうち一部を加熱して一部を非加熱と
したり加熱の程度に強弱を付けたりすることによって、
仕上圧延前のコイル全体の温度を効率的に均一化するこ
とが可能である。
【００６８】請求項３に記載の連続鋳造熱延設備なら、
粗圧延機の前部に設けるテーブルの長さ分だけ、設備全
体の長さおよび建家の所要長さを短縮することができ
る。
粗圧延機の前部に設けるテーブルの長さ分だけ、設備全
体の長さおよび建家の所要長さを短縮することができ
る。
【００６９】請求項４の連続鋳造熱延設備なら、設備長
さと建家の所要長さを短縮できることに加え、高い生産
量をもたらすことができる。
さと建家の所要長さを短縮できることに加え、高い生産
量をもたらすことができる。
【００７０】請求項５に記載の連続鋳造熱延設備なら、
熱延板（熱延コイル）の製造が可能であることに加えて
厚板を製造することも可能なため、薄板から厚板まで広
い範囲の板を製造することが可能である。設備コストが
増加する以上に生産面での性能の向上が著しいという利
点もある。
熱延板（熱延コイル）の製造が可能であることに加えて
厚板を製造することも可能なため、薄板から厚板まで広
い範囲の板を製造することが可能である。設備コストが
増加する以上に生産面での性能の向上が著しいという利
点もある。
【００７１】請求項６に記載の連続鋳造熱延方法には、
とくにつぎのような効果がある。すなわち、 ・ 連続鋳造による厚さ１００〜１４０ｍｍのスラブか
ら、厚さ１．０〜２．０ｍｍの熱延板を無理なく（つま
り仕上圧延機に過剰な負荷をかけずに）円滑に製造でき
る。
とくにつぎのような効果がある。すなわち、 ・ 連続鋳造による厚さ１００〜１４０ｍｍのスラブか
ら、厚さ１．０〜２．０ｍｍの熱延板を無理なく（つま
り仕上圧延機に過剰な負荷をかけずに）円滑に製造でき
る。
【００７２】・ 仕上圧延機の負荷を抑制できることに
加え、加熱炉、コイルボックスおよびシートバーヒータ
ーにおいて圧延温度の均一化をはかれることから、薄い
熱延板についても高品質の製造が可能である。
加え、加熱炉、コイルボックスおよびシートバーヒータ
ーにおいて圧延温度の均一化をはかれることから、薄い
熱延板についても高品質の製造が可能である。
【００７３】・ 厚めのスラブを素材とするため、量的
な生産能力も高い。
な生産能力も高い。
【００７４】・ トンネル型の加熱炉を使用するので、
炉体寸法の制限からコイル長さが制約されるという不都
合がない。
炉体寸法の制限からコイル長さが制約されるという不都
合がない。
【００７５】請求項７に記載した連続鋳造熱延方法な
ら、つぎのような効果もある。 ・ 十分な厚さを有するスラブをもとに、十分な圧下比
をとることによって機械的性質にすぐれた厚板を生産で
きる。
ら、つぎのような効果もある。 ・ 十分な厚さを有するスラブをもとに、十分な圧下比
をとることによって機械的性質にすぐれた厚板を生産で
きる。
【００７６】・ 長さや形状精度に関する要求をも満た
す厚板を、設備コスト面での利点を生かしながら能率的
に生産できる。
す厚板を、設備コスト面での利点を生かしながら能率的
に生産できる。
【図１】発明の実施についての一形態を示す図であっ
て、図１（ａ）は熱延鋼板製造用の連続鋳造熱延設備１
について全体を模式的に表した側面図、同（ｂ）はその
平面図である。
て、図１（ａ）は熱延鋼板製造用の連続鋳造熱延設備１
について全体を模式的に表した側面図、同（ｂ）はその
平面図である。
【図２】発明の実施に関する別の形態を示す図であっ
て、連続鋳造熱延設備２を模式的に示す平面図である。
て、連続鋳造熱延設備２を模式的に示す平面図である。
【図３】発明の実施に関するさらに別の形態として連続
鋳造熱延設備１’を示す平面図である。
鋳造熱延設備１’を示す平面図である。
【図４】従来の一般的な連続鋳造熱延設備（ＣＳＰと呼
ばれるもの）に関する模式的な側面図である。
ばれるもの）に関する模式的な側面図である。
１・１’・２ 連続鋳造熱延設備 １１・２１・３１ 連続鋳造機 １３・２３・３３ トンネル型加熱炉 １５・４５ リバース式粗圧延機 １６・４６ コイルボックス １７・４７ 誘導加熱式シートバーヒーター １８・４８ 仕上圧延機 ２０・５０ コイラー ７０ 厚板精製設備 ７１ デバイディングシャー ７２ レベラー ７３ クーリングベッド ７４ パイラー
Claims (7)
- 【請求項１】 連続鋳造にて得られる鋳片を冷却するこ
となく仕上圧延して熱延板を製造することが可能な連続
鋳造熱延設備であって、 連続鋳造機と仕上圧延機との間に、トンネル型加熱炉と
１スタンドのリバース式粗圧延機、およびコイルボック
スを配置したことを特徴とする連続鋳造熱延設備。 - 【請求項２】 コイルボックスと仕上圧延機との間に、
誘導加熱式のシートバーヒーターを配置したことを特徴
とする請求項１に記載の連続鋳造熱延設備。 - 【請求項３】 連続鋳造機およびトンネル型加熱炉のラ
イン芯に対し、リバース式粗圧延機以降のライン芯をオ
フセットさせたことを特徴とする請求項１または２に記
載の連続鋳造熱延設備。 - 【請求項４】 連続鋳造機およびトンネル型加熱炉を２
ライン配置し、両ラインの間の位置にリバース式粗圧延
機以降のライン芯を設けたことを特徴とする請求項３に
記載の連続鋳造熱延設備。 - 【請求項５】 仕上圧延機よりも下流側に、厚板の精製
設備を配置したことを特徴とする請求項１〜４のいずれ
かに記載の連続鋳造熱延設備。 - 【請求項６】 請求項２〜５のいずれかの連続鋳造熱延
設備により熱延板を製造する連続鋳造熱延方法であっ
て、 連続鋳造機により厚さ１００〜１４０ｍｍのスラブを鋳
造して、切断し、トンネル型加熱炉にてそのスラブを加
熱したうえ、リバース式粗圧延機に３パスさせることに
より厚さ２０〜４０ｍｍのシートバーを得、 さらに、コイルボックスおよびシートバーヒーターを用
いてそのシートバーを保温および加熱したうえ、仕上圧
延機を用いて厚さ１．０〜２．０ｍｍの熱延板とするこ
とを特徴とする連続鋳造熱延方法。 - 【請求項７】 請求項５に記載の連続鋳造熱延設備によ
り熱延板を製造する連続鋳造熱延方法であって、 連続鋳造機により厚さ１００〜１６０ｍｍのスラブを鋳
造して、切断し、トンネル型加熱炉にてそのスラブを加
熱したうえ、リバース式粗圧延機にて圧延し、またはさ
らに仕上圧延機による圧延を加えることにより厚さ１２
〜４０ｍｍの厚板にし、それを上記の精製設備に通すこ
とを特徴とする連続鋳造熱延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001113027A JP3418739B2 (ja) | 2000-09-29 | 2001-04-11 | 連続鋳造熱延設備および連続鋳造熱延方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000-299824 | 2000-09-29 | ||
| JP2000299824 | 2000-09-29 | ||
| JP2001113027A JP3418739B2 (ja) | 2000-09-29 | 2001-04-11 | 連続鋳造熱延設備および連続鋳造熱延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002172401A true JP2002172401A (ja) | 2002-06-18 |
| JP3418739B2 JP3418739B2 (ja) | 2003-06-23 |
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ID=26601182
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|---|---|---|---|
| JP2001113027A Expired - Fee Related JP3418739B2 (ja) | 2000-09-29 | 2001-04-11 | 連続鋳造熱延設備および連続鋳造熱延方法 |
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| JP (1) | JP3418739B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008531292A (ja) * | 2005-03-05 | 2008-08-14 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | マンガン含有量の多い軽量鋼を製造するための方法及び設備 |
| JP2010529907A (ja) * | 2007-08-04 | 2010-09-02 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | 鋼から形成されたストリップを製造する方法 |
| JP2010531734A (ja) * | 2007-07-04 | 2010-09-30 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス |
| CN102240674A (zh) * | 2010-05-10 | 2011-11-16 | 丹尼尔和科菲森梅克尼齐有限公司 | 用于生产扁平的轧制品的方法和设备 |
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| JP2012213807A (ja) * | 2012-06-20 | 2012-11-08 | Baoshan Iron & Steel Co Ltd | 効率的且省エネルギーな帯鋼連続鋳造及び連続圧延プロセス |
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| CN111926162A (zh) * | 2020-07-13 | 2020-11-13 | 首钢集团有限公司 | 一种性能优良的特厚钢板及其制备方法 |
| JP2022549653A (ja) * | 2019-09-30 | 2022-11-28 | 宝鋼湛江鋼鉄有限公司 | 効率的な２スタンドのダブル切断ラインに直通する厚中板生産ライン及び生産方法 |
-
2001
- 2001-04-11 JP JP2001113027A patent/JP3418739B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| EP2957358B2 (en) † | 2010-05-10 | 2022-10-12 | Danieli & C. Officine Meccaniche SpA | Method and plant for the production of flat rolled products |
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| JP2014028404A (ja) * | 2010-05-10 | 2014-02-13 | Daniel & C Officine Meccaniche Spa | 圧延製品の製造方法および製造プラント |
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