JPS6156708A - 連続熱間圧延設備列 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （イ）産業上の利用分野 本発明は、薄鋳片連続鋳造機で製造されたおよそ２０〜
５０ｍｍ厚の薄鋳片を、連続的に熱間圧延設備に供給し
、強圧下圧延を施して熱延鋼帯を得る熱間強圧下圧延設
備列に関するものである。

（切　従来技術 通常、０．６〜０．８順厚の自動車用冷延鋼帯の母材と
して、厚み３〜５ｍ１ｎの熱延銅帯が用いられている。

この熱延鋼帯を製造する場合、まず、連続鋳造設備で厚
み２００〜３００＋＋＋ｍ、幅１０００〜２０００朋程
度の鋳片を製造し、この鋳片を連紐請造ライン内で長さ
１０ｍ程度に切断する。切断された鋳片は、熱延工程ま
で搬送され、加熱炉で所定の温間（１０５０〜１２００
℃）まで加熱された後、数台の粗圧延機で連続圧延また
はレバース圧延を施すことにより、厚み６０〜５０＋ｉ
ｍ程反に圧延され、さらに６〜７スタンドの連続仕上圧
延機で厚み３〜５ｍｍ０熱延鋼帯に仕上げられている。

ところで、近年、通常の連続鋳造とは異なる博鋳片の連
α鋳造技術の開発により、従来の数分の１の厚み（２０
〜５０　ｍ１ｎ）の薄鋳片が製造されるようになった。

その結果、上記熱延鋼帯を製造する場合、従来の熱延粗
圧延工程は必要なくなり、薄鋳片を直接に熱延、仕上圧
延工程に供給することができ、設備費の低減に大きな効
果をもたらした。

しかし、上記Ｎ＠片は、厚みが従来の鋳片の数分の１（
２０〜５０朋）であるため、１コイルの熱延鋼帯を得る
ために必要な鋳片重量を確保しようと思えば、薄鋳片の
長さは、通常の鋳片の長さの数倍（４０〜１５０＋ａ）
となる。このため、薄鋳片を通常の熱延仕上圧延機列を
用いて圧延し、熱延鋼帯を得る場合には次のような問題
が生じる。

■　鋳片が非常に長いため、通常の鋳片運搬方法を用い
ることができず、仕上圧延設備を連続鋳造設備にオフラ
インで設置した場合には、薄鋳片を巻取りコイル状にし
て運搬する等、運搬のための設備、工程が複雑になり、
再加熱のための加熱装置も複雑かつ大規模となる。

■　通常の鋳片に比べ薄鋳片の方が単位重量当りの表面
積が太きく（１，７〜２５倍）、薄切片の鋳込み速度が
通常の熱延仕上圧延線列入側の圧延材速度に比べ数分の
１（６ｍ／ｍ目１程度）と遅いため、冷却時間が長くな
り、温度降下が太きい。

したがって、通常の連続仕上圧延設備を薄鋳片連続調造
設備にインラインで設置しても、圧延温度および仕上げ
温度を確保するためには、連続仕上圧延設備の入側には
、加熱炉が必要であり、この加熱炉で消費されるエネル
ギも相当大きくなる。

上記２つの問題点を解決し、より安価な設備費、エイ、
ルギ費で熱延鋼帯を得るためには、１パス当りの圧下率
が大きい強圧下圧延が可能な圧延機により、全体の圧延
機数が少な（全体の圧延ライン長の短いコンパクトな圧
延設備を薄鋳片連続鋳造機にインラインで設置すればよ
い。

ところで、厚み５０ｍｍ程度の′ｔｆ、鋳片を第２図に
示す通常の４重式圧延機で圧下率７０％程度の強圧下圧
延を１パスで行う場合、圧延荷重と圧延トルクとが非常
に大きくなり、圧延機のパワーおよび強度不足を生じ、
圧延が不可能になる。そこで、ワーク・ロール１ａ、１
ｂを小径にすれば、圧延荷重、圧延トルクは大幅に軽減
されるが、ワークロールを小径にすることで次の問題が
新たに生じる、 まず、第１の問題は、圧延材２の先端のかみ込み角αが
増大し、かみ込みが不可能となることである。また、第
２の問題は、通常の圧延機のようにワーク・ロール駆動
圧延機とした場合、小径ワーク・ロールのロール軸径で
は所要の圧延トルクを伝達することは不可能となること
である。なぜならば、ワーク・ロールの小径化による圧
延トルクの減少効果は、ロール・バレル部の直径にほぼ
反比例し、一方、伝達可能なトルクはロール軸径の３乗
にほぼ比例するからである。そして、通常ロール軸径は
ロール“・′バレル部の径にほぼ比例した値となるため
、小径ワーク・ロール駆動が不可能となる。

上記問題の解決策として、ワーク・ロール１ａ、１ｂの
入側の圧延材に押込み力（圧縮力〕を負荷する方法があ
る。押込み力の負荷により、かみ込み性は改善され通常
の圧延ではかみ込み角αは、せいぜい２０度程度である
のに対し、かみ込み角αが６０度程度でも圧延可能とな
る。一方、前述の第２の問題対策としての押込み応力の
効果は圧延機入側で押込み応力を与えることにより、圧
延トルクを減少させる点にある。

例えば、１２５０ｍｍ幅、３０ｍｍ厚、１０００°Ｃの
薄鋳片を、直径３００　ｍｙｎのワーク・ロールで圧下
率７３ｑｂで圧延する場合について検討した。その結果
、通常の圧延のように、押込み応力α＝０の場合の上下
ロール２本分の所要圧延トルクＧ。

は、１１５ＬＯｎ−ｍであり、α＝　５　ｋ！？　／　
ｍｍ　　を与えた場合では、約１０％のトルク減少効果
があった。

しかし、この場合でも、これらの圧延トルクをワーク・
ロール軸より与えることは不可Ｈ’Ｑであり、バックア
ップ・ロール駆動とせざるをえなし・。この場合、ワー
ク・ロールとバックアップ・ロールとの間のスリップが
実際上問題となる。しかし、入側で押込み応力を負荷す
ると、圧延トルクが減少するとともに圧延荷重は増大す
る。そのため、ワーク・ロールとバックアップ・ロール
との間でのスリップを防止するための必要な摩擦係数は
小さくてよいことになり、実際上バツクアップ・ロール
１駆動が可能となる。また、圧延材の出側速度がワーク
・ロール周速よりも一時的に小さくなる圧延材のロール
・バイト内でのスリップ現象や圧延材のキャンバ（横曲
がり形状）発生等に対しても、押込み力の負荷は効果的
である。

以上、要約すれば強圧下圧延の場合は、入側で押込み応
力を負荷することが有効である。

このような押込み応力負荷方法として、例えば、特公昭
５３−２４１７２号公報に示されているように、通常の
圧延機の間に圧縮力を負荷させる方法（第６図）が提案
されている。

しかし、薄鋳片を圧延する場合では、圧延機６゜４間の
圧延材２の厚みが小さい（２０〜６０朋程、１　　　　
　度）ために、入側の押込み力負荷用圧延機４のワーク
・ロール４ａ、４ｂと出側の圧延機５のワークφロール
３ａ、３ｂとの間の距離が５ｍ程度となる通常の圧延機
間で押込み力を負荷すれば、出側の圧延様６で強圧下圧
延を行うために必要な押込み力以下の力で圧延材２に座
屈が生じ、強圧下圧延が不可能となる。

また、通常の圧延機列を薄鋳片連続鋳造機にインライン
で設置した場合には、薄鋳片の詰込み速度が遅いため、
圧延速度も通常の圧延にくらべて遅くなる。このため、
ＦＪ鋳片の圧延では圧延材の厚みが小さいことも摺電な
って、圧９”＝　ｎ　３　＋　４間での圧延材の温度降
下が大きくなり、その結果、出側圧延機６での圧延荷重
が増力口する。よって、小径ワーク・ロールと押込み圧
延法を採用し、圧延機間で座屈が生じないとしても、通
常の圧延（表列で強圧下圧延を行うためには、出側圧延
機ろの圧延温度を確保するために、押込み力負荷用圧延
様入側には加熱炉が必要となり、加熱エネルギ低減のた
めには、通常の圧゛延機と異なるワーク・ロール４ａ、
４ｂとワークφロール３ａ、３ｂとの細心間距離が短か
（・コンパクトな圧延機が必要である。

（ハ）発明が解決しようとする問題点 本発明が解決しようとする問題点は、薄鋳片連続鋳造機
で製造された厚み２０〜５０市の薄鋳片を安価な設備と
安価なエネルギ費で厚み３〜５ｍｍの熱延銅帯にする強
圧下圧延設備列を得ることにある。

に）問題点を解決するための手段 本発明の連続熱間圧延設備列は、薄鋳片連続鋳造設備に
、幅圧下装置、デスケーラ、および多重式圧延押込みロ
ール構成体とその出側に１対の小径ワーク・ロールをも
つ多重式強圧下ロール構成体とを同一ハウジングまたは
別個のノ・ウジングに組み込んだ熱間強圧下圧延機から
なる連続熱間圧延設備をインラインで設置することによ
って、上記問題点を解決している。

本発明の連、読熱間圧延設備列は、さらに、薄鋳片連続
鋳造設備と連続熱間圧延設備との間に均熱炉を設け、ま
た、連続熱間圧延設備の出側に冷却帯、走間切断機、巻
取機を設置することによっても上記問題点を解決して−
・る。

Ｇホ）作　用 本発明の連続熱間圧延設備における強圧下圧延機では、
多重式圧延押込みロール構成体と多重式強圧下ロール簿
成体との間で圧延材に座屈（バックリング）を発生させ
ることなく、多重式強圧下ロール構成体入側で圧延材に
冒い押込み応力を与えることにより、強圧下圧延時の圧
延材先瑞のかみ込みを可能にし、かつ、多重式強圧下ロ
ール構成体の圧延トルクの軽減を図り、多重式強圧下ロ
ー／Ｌ４ｔ４成体ノロール間スリップ発生を防止してい
る。

さらに、多重式圧延押込みロール構成体と多重式強圧下
ロール罹成体とを同一ノ・ウジングに組み込み、両ロー
ル構成体のワーク・ロール軸心間距離を短縮することに
より、低速圧延時に問題となる両ワーク・ロール間での
圧延材の温度降下を小さくし、再加熱のためのエネルギ
の低減を図るとともに、出側多重式強圧下ロール構成体
での圧延温度を確保し、２０〜５０ｍｍ厚の薄鋳片を２
ノ（ス圧延によって６〜５ｍｍ厚の熱間鋼帯に仕上げろ
ことを可能にしている。

（へ）実施例 次に、本発明の連α熱間圧延設備列を第１図を参照して
説明する。薄鋳片連続鋳造設備５（例えば、Ｖｊ願昭５
７−３０７３１号に開示された薄鋳片連続鋳造設備〕か
ら鋳造された２０〜５０＋＋ｏ＋＋厚の熱間薄鋳片２に
は、幅方向または、長手方向に温度むらがあり、これを
簡単な加熱装置を備えた均熱炉６で是正する、均熱炉６
は、圧延温度を確保するため、薄弱片２の温間低下防止
の役割も果て。次に、薄弱片を幅圧下装置７により、所
定の板幅に圧下し、かつ、デスケーラ８で表面のスケー
ルを落した後、熱間強圧下圧延機９で６〜５ｍｍ厚の熱
延鋼帯に仕上げる。圧延材は、その後冷却帯１０で目標
の巻取温度まで、冷却され、巻取機１２で巻き取られる
。巻取機１２０入側には、走間切断機１１が設けられ、
連続して圧延される圧延材ン所定の長さに切断し、２つ
の巻取機に父互に巻き取る。

本発明においては、連続熱間圧延設備は、幅圧下装置７
、デスケーラ８、および熱間強圧下圧延１幾９からでき
ている。また、薄、−Ａ片連伏鋳造設備５に連続熱間圧
延設備、均熱炉６、冷却帝１０、走間切断機１１、また
は巻取様１２等をインラインで設置したものを総称して
、以下連続熱間圧延設備列という。

本発明の連続熱間圧延設備に設けられた熱間強圧下圧延
機９は、第４図に示すように、１対の圧延押込みロール
１４　ａ、　　１４　ｂからなる２Ｎ式圧延押込みロー
ル構成体１６と、１対の小径ワークロール１７ａ、１７
ｂおよび１対のバックアップロール１８ａ、１８ｂとか
らなるバックアップ・ロール駆動方式の多重式強圧下ロ
ール構成体１６とを共通ハウジング１９に組み込んだコ
ンパクトな構造になっている。さらに、圧延押込みロー
ル１４ａ、１４ｂと小径ワーク・ロール１７ａ。

１７ｂとの間には、座屈防止用のローラ・ガイド１５ａ
、１５１）が設置されている。

厚み２０〜５０朋の薄鋳片２は、圧延押込みロール１４
ａ、１４ｂで圧下率５０憾程度で圧延され、かつ押込み
力（圧縮力〕を連続的に負荷され、出側の小径ワーク・
ロール１７ａ、１７ｂをもつ多重式強圧下ロール構成体
１６で圧下率８０％程度で所定の厚み６〜５ｍ＋！まで
圧延される。

多重式強圧下ロール構成体１６の入側の圧延材に押込み
力を負荷することにより、強圧下圧延時の圧延材先端の
かみ込み不良およびスリップ現象等の圧延不安定の問題
を解決し、かつ、多重式強圧下ロール構成体１６の圧延
トルクの軽減を図り、多電式強圧下ロール構成体のロー
ル間スリップの発生乞防止している。本発明のような薄
鋳片の強圧下圧延の場合には、押込み力を負荷する圧延
材の板厚が小さく、ワーク・ロール軸心間距離が５ｍ程
度の通常の圧延機を２スタンド用℃・て押込み圧延を行
えば、圧延材に座屈が生じる。このため同一ハウジング
１９に、圧延押込みロール構成体１６と、強圧下ロール
構成体１６とを組み込み、両ロール構成体のワーク・ロ
ール軸心間距離を短縮しく約１．５ｍ）、さらに両ロー
ル構成体間に座屈防止用のローラ・ガイドを設置してい
る。

薄鋳片連続鋳造設備５にインラインで圧延様を設置し、
直接鋳造された薄列片を圧延する場合、鋳造速度が従来
の圧延速度に（らべ数分の１（例えば、特願昭５７−３
０９３１号に開示された薄鋳片連続鋳造設備では、４０
ｍｍ厚の薄鋳片の鋳造速度は６ｍ／ｍｉｎ程度）と遅い
ため、圧延時の圧延材の温度降下が問題となる。この点
で、強圧下圧延を行うことにより、圧延ライン長を大幅
に短縮でき、温度降下も少なくなる。しかし、強圧下圧
延を行っても、薄鋳片の低速圧延時では、通常の２つの
スタンドに圧延押込みロール構成体と強圧下ロール構成
体とを胆み込んだ強圧下圧延設備を用いた場合は、スタ
ンド間での圧延材の温度降下のため、圧延設備入側には
強圧下ロール欄成体での圧延材の圧延温度確保のために
加熱装置が必要となる。

ところで、上記のように圧延押込みロール構成体１６と
多重式強圧下ロール構成体１６とを同一ハウジング内に
徂込むことによって、両イイに成体間の距離を大幅に短
縮する。その結果、圧延材が圧延押込みロール１４ａ、
１４１）を出て、多重式強圧下ロール構成体１６の小径
ワーク・ロール１７ａ、１７ｂにかみ込むまでの時間が
短くなり、両ロール構成体間での圧延材の温度低下が小
さくなる。

例えば、板厚１８　＋ｉ［Ｘ板幅１２５０１１１７１１
Ｘ板長２０００　ｍｍの圧延材を１１Ｃ１Ｏ℃に加熱後
、室温で空冷を行った場合の冷却時間ｔ（秒）と圧延材
表面の温度Ｔ　（’Ｃ）の関係を調べたところ、以下の
（１１式で表現できることがわかった。

Ｔ＝０．０１５　ｔ　　−３，５５ｔ＋ｉ　１００　　
　・・・・・・・・・（１１０くｔ＜６０ 第４図に示す本発明の圧延設備の場合、圧延押込みａ−
ル構成体１３と多重式強圧下ロール構成体１６とを同一
ハウジングに組み込むことにより、圧延押込みロール１
４ａ、１４ｂと多重式強圧下ロール構成体１６の小径ワ
ーク・ロール１７ａ。

１７ｂのロール軸心間距離は、ｉ、ｓｍ程度まで短縮で
きる。ここで、４０市厚の薄鋳片が６ｍ／ｍｉｎの程度
で贋造される場合を考える。このとき、圧延押込みロー
ル構成体１３で圧下率５５係の圧延を行えば、両ロール
間の圧延材の速度■２が１３ｍ／１ηｉｎとなり、冷却
時間ｔは７秒となる。圧延押込みロール１４ａ、１４ｂ
の出側の圧延材の温度が１１００°Ｃのときは、ｔｌ１
式から小径ワーク・ロール１７ａ、１７ｂの入側の圧延
材の温度は１０７６℃となる。

一方、圧延押込みロール構成体１３と強圧下ロール構成
体１６とを、通常の圧延機のように２つのハウジングに
組み込んだ場合では、両ロールイ１”９成体のワーク・
ロール軸心聞距νｉＩは５ｍ程度であり、両ロール構成
体間の圧延材の速度■２は■２＝１３ｉ／ｍｉｎである
ことから、冷却時間ｔは、２３秒となり、（１）式から
、圧延押込みロール構成体１６の出側の圧延材の温度が
１１００°Ｃならば、強圧下ロール溝成体１６の入側の
圧延材の温度は、１０２６℃となる。

以上の検討から、両ロール構成体間の圧延材の速度Ｖ２
が１３ｍ／ｍｉｎのときでは、圧延押込みロール構成体
１６の出側の圧延材の温度が１１００℃で同じでも、強
圧下ロール構成体１６の入側の圧延材の温度は、通常の
２つのハウジングに両ロール構成体を組み込んだ場合に
くらべ、本発明の圧延設備に用いるような圧延機のよう
に、同一ハウジングに両ロール構成体を組み込んだ方が
５０℃高くなる。その結果、第４図で示した本発明の圧
延設備を用いた方が、強圧下ロール構成体１６での圧延
荷重がかなり小さくなり、圧延機のコンパクト化が図れ
る。

また、圧延押込みロール壓成体１３と強圧下ロール構成
体１６とを、通常のハウジング２台に組み込んだ場合の
両ロール構成体間での圧延材の温度降下にくらべ、第４
図に示す圧延機９では、両ロール構成体１３．１６間で
の圧延材の温度降下が小さい。よって、圧延仕上げ温度
を通常の・・ウジングを用いた場合と同一としたときは
、圧延様９の圧延押込みロールドＩ（￥成体１６の入側
の圧延材の温度を、２スタンドの強圧下圧延機列よりも
低くできる。その結果、同一ハウジングに圧延押込みロ
ール構成体１６と強圧下ロール＋１に成体１６とを７姐
み込んだ圧延機９を薄鋳片連続鋳造設備５の出側に設置
した場合には、連続鋳造設備５と強圧下圧延機９どの間
に設けられた訪片の加熱装置は、簡単なものか、または
、全く必要なく、保温カバー程度のものでよい。

例えば、第５図に示すような薄鋳片の圧延ラインで厚み
３０ｍｍの薄鋳片を厚み４ｍｍ０熱延鋼帯に仕上げる場
合の検討を行った。第５図において、薄鋳片連続鋳造設
備５から鋳造された、熱間薄鋳片２を幅圧下装置７で所
定の幅に圧下し、デスケーラ８で圧延材のスケールを除
去した後、圧延押込みロール構成体１３と４型式強圧下
ロール宿成体１６とで強圧下圧延を施す。連続鋳造設備
５の出側の薄鋳片温度は１６００℃で一定とし、４重式
強圧下ロール構成体１６の圧延荷重制限から、構成体１
６０入側圧延材の温度は１０ろ０℃以上でなければなら
ない。また、薄鋳片２の速度は、連続鋳造設備５と圧延
押込みロール４１．７成体１３との間では６ｍ／ｍｉｎ
、ロール格成体１３と４重式強圧下ロール構成体１６と
の間では１３ｍ／ｍｉｎ、そして、幅圧下装置７と圧延
押込みロール構成体１３とのロール軸心間距離は５ｒｎ
とする。

上記条件での薄鋳片２における圧延押込みロール構成体
１６の入側温度と幅圧延装置７０入側温度とを両ロール
構成体１３．１６Ｉ’Ｂ’ｌｌのロール軸心間距離Ｘが
ｘ＝ｉ、５ｍとｘ＝５ｍの場合について検討した結果を
第１表に示す。

第１表 この結果から明らかなように、圧延押込みｏ　−ル構成
体１６と強圧下ロール構成体１６とを同一のハウジング
に組み込んだ圧延機９のように、両ロール構成体１３．
１６のロール軸心間距離Ｘが１．５ｍ程度の場合では、
薄浦片の温度降下を防止するために、薄鋳片連続鋳造設
備５と幅圧下装置７との間に保温帯を設置すればよい。

しかし、ロール構成体１３．１６のロール軸心間距離Ｘ
か、通常の圧延機列のように５ｍ程度となると、薄鋳片
連続鋳造設備５と幅圧下装置７との間には、加熱炉を設
置する必要がある。

以上のことから、薄鋳片連続鋳造設備の出側に、圧延押
込みロール構成体１６と強圧下ロール４道成体１６とを
同一ハウジングに組み込んだ圧延機９乞インラインで設
置すれば、通常の圧延に（らべ、加熱エネルギの大幅な
低減が可能である。

薄鋳片の鋳造速度が速い場合には、圧延速度も速くなり
、したがって、圧延材が圧延押込みロール、構成体１３
の出側から強圧下ロール構成体１６０入側に到達するま
での時間、すなわち、冷却時間も小さくなる。このとき
は、第６図に示すように、圧延押込みロール構成体１５
と強圧下ロール構成体１６とを別個の）・ウジング２０
．２１に組み込んだ圧延機列９′を同一ノ）ウジングに
両ロール構成体を組み込んだ圧延機９０代りに用いても
よい。しかし、この場合も、温度降下および座屈発生防
止の点で、可能な限り両ロール構成体のワーク・ロール
軸心間距離を短縮することが望ましい、（ト）　　具体
的実施例 阜１図に示す設備列と同様な全長２００ｍの連続熱間圧
延設備列を使用する。薄鋳片連続鋳造設備５から、幅圧
下装置７までは２０．あり、幅圧下装置７と圧延押込み
ロール構成体１６およびロール構成体１３と４Ｎ式強圧
下ロール構成体１６の各ロール軸心間距離は、それぞれ
５ｍ、１，５ｍである。

本圧延設備列に用いた熱間強圧下圧延機９は、第４図に
示す圧延機と同じ構造のものを使用する。

ロール径１２００闘、ロール胴長１５００ｍｍのロール
１４ａ、１４ｂ乞もつ２重式圧延押込みロール構成体１
３とロール径３０　Ｄｉｍ、　ロール胴長１５００＋＋
＋ｍのワーク・ロール１７ａ、１７ｂとロール径１００
０＋＋ｔｍ、ロール胴長１５００　ｍｍのバックアンプ
・ロール１８ａ、１８ｂから構成された４重式強圧下ロ
ール構成体１６との間に直径１５０Ｔ、Ｍのローラ・ガ
イド１５ａ、１５ｂを設置した構造になっている。また
、幅圧下装置に用し・たロール径は、８００ｍｍである
。薄鋳片連続鋳造設備５により、鋳造速度６ｍ／＋ηｉ
ｎ　　で鋳造された板厚４０ｍｍ板幅１２５０朋の薄鋳
片乞上記熱間圧延設備により、熱間圧延した、 その結果、圧延押込みロール構成体１３と強圧下ロール
構成体１６との間で座屈乞生じることなく、８７．５係
の圧下率が得られ、厚み５ｍ７ｎまで圧延することがで
きた。このときの２重式圧延押込みロール構成体１６の
圧下量は２２ｍｍであり、ロールＬ４ａ、１４ｂおよび
ワーク・ロール１７ａ。

１７ｂの周速は、それぞれ１１．’　４　ｍ　／　ｍｉ
ｎおよび４０．７ｍ／ロ〕Ｉｎであり、また、押込み応
力は、６に９　／　ｍ♂であった。さらに、４重式強圧
下ロール構成体１６のワーク・ロール１７ａ、１７ｂを
押し込み力の大きさに応じて、入側にオフセットすれば
、ワーク・ロール１７ａ、１７ｂのたわみが減少し、圧
延後の幅方回不均−厚み分布を辰ず板りラウン量を軽減
できる効果があった。

このときの圧延材の表面温度を測定した結果、薄鋳片連
続鋳造設備５の出側で１６１０℃、幅圧下装置７０入側
で１２２０°Ｃ１熱間強圧下圧延機９０入側および出側
でそれぞれ１０９０℃、９４０°Ｃであった。上記の圧
延では、簡単なエツジ・ヒータを備えた均熱炉乙におい
て、薄鋳片ｉ　ｔｏｎ当り５０００Ｋｍのエイ、ルギを
与えた。これは、通常のホット・チャージにおいて鋳片
を９００℃から１２００°Ｃ程度まで加熱するのに要す
る鋳片１ｔｏｎ当りのエネルギ２０万工（２）に対し、
１／４ｏであり、大幅な加熱エネルギの低減が達成され
た、チ効　果 本発明の連続熱間圧延設備列は、２バスで強圧下圧延が
可能であるため、圧延ラインの簡素化が図られ、薄鋳片
連続鋳造設備で製造される厚み＼１　　　　２０〜５０
ｍｍの薄鋳片を安価な設備投資で熱間圧延鋼帯に圧延す
ることができる。また、薄鋳片連続鋳造設備にインライ
ンで連続圧延設備を設置しているので、圧延材の温度低
下を極力小さくでき、加熱エイ・ルギの大幅な低減が達
成できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の薄弱片の連続熱間設備股・９ｍ列の概
略説明図。第２図は従来０４重式圧延機を示す説明図。 第６図は同じく従来の圧延機で押込み圧延を行った場合
の説明図。第４図は本発明の連続熱間圧延設備に設置さ
れる熱間強圧下圧延機の概略説明図。第５図は薄鋳片連
続鋳造設備にインラインで本発明の連続熱間圧延設備を
設置した場合のロール軸心間距離を示ず説明図。第６図
は本発明の連続熱間設備に用いる他の熱間強圧下圧延機
の概略説明図。 ２：薄　　鋳　　片　　　５：薄鋳片連続鋳造設備６：
均　熱　炉　　７：幅圧下装置 ８：デスケーラ　　　９：熱間強圧下圧延様１０：冷　
却　帯　１１：走間切断機 １２：巻　取　機 １６：圧延押込みロール構成体 １４ａ、１４ｂ：圧延押込みロール １５ａ、１５ｂ：ｏ−ラ＃Ｎド １６：強圧下ロール構成体 １７ａ、１７ｂ：ワーク・ロール １８ａ、ｉａｂ：バックアップ・ロール１９．２０，２
１：ハウジング

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）薄鋳片連続鋳造設備に、幅圧下装置、デスケーラ
   、および多重式圧延押込みロール構成体とその出側に１
   対の小径ワーク・ロールをもつ多重式強圧下ロール構成
   体とを同一ハウジングまたは別個のハウジングに組み込
   んだ熱間強圧下圧延機からなる連続熱間圧延設備をイン
   ラインで設置したことを特徴とした連続熱間圧延設備列
   。
2. （２）薄鋳片連続鋳造設備に、均熱炉、幅圧下装置、デ
   スケーラ、多重式圧延押込みロール構成体とその出側に
   １対の小径ワーク・ロールをもつ多重式強圧下ロール構
   成体を同一ハウジングまたは別個のハウジングに組み込
   んだ熱間強圧下圧延機からなる連続熱間圧延設備、冷却
   帯、走間切断機、巻取機をインラインで設置したことを
   特徴とした連続熱間圧延設備列。