JPS61209702A - 薄肉ウエブｈ形鋼の熱間圧延装置列 - Google Patents
薄肉ウエブｈ形鋼の熱間圧延装置列Info
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- JPS61209702A JPS61209702A JP5083685A JP5083685A JPS61209702A JP S61209702 A JPS61209702 A JP S61209702A JP 5083685 A JP5083685 A JP 5083685A JP 5083685 A JP5083685 A JP 5083685A JP S61209702 A JPS61209702 A JP S61209702A
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は２ランジの厚さに対してウェブの厚さが薄いウ
ェブ薄肉Ｈ形鋼を熱間圧延によって製造する圧延装置列
に関する。
ェブ薄肉Ｈ形鋼を熱間圧延によって製造する圧延装置列
に関する。
（従来の技術）
近年、土木および建築分野で柱あるいは梁材として使用
されるＨ形鋼は暑くて断面係数が大きいことが要求され
ている。この目的に適合するＨ形鋼は第２図に示すよう
にフランジ厚さくｔｙ）とウェブ厚さく ｔＷ）の比（
ｔｐ／ｔＷ）が１．５〜３．５でウェブ厚（ｔＷ）が１
２ｗ以下のいわゆる薄肉ウェブＨ形鋼と称せられるもの
である。
されるＨ形鋼は暑くて断面係数が大きいことが要求され
ている。この目的に適合するＨ形鋼は第２図に示すよう
にフランジ厚さくｔｙ）とウェブ厚さく ｔＷ）の比（
ｔｐ／ｔＷ）が１．５〜３．５でウェブ厚（ｔＷ）が１
２ｗ以下のいわゆる薄肉ウェブＨ形鋼と称せられるもの
である。
従来、薄肉ウェブＨ形鋼は熱間圧延で製造するＫは次の
ような問題があるため工業的に量産することは困難とさ
れていた。すなわち、周知の圧延Ｈ形鋼の７ランジ・ウ
ェブ厚さ比が１．５未満であるのに対し、薄肉ウェブＨ
形鋼の厚さ比は１．５〜３．５の範囲にあシかつウェブ
厚が１２１１ＩＩ以下であるためウェブ厚みは７ランジ
厚みに対し極めて薄〈従来の圧延手段では仕上圧延終了
時のウェブ温度が低下し、材質の劣化が生じ強度、靭性
の製品規格を満足できなかった。ウェブ温度が低いまま
無理に圧延しようとすれば変形抵抗が増加し、圧延機に
過大な負荷がかかシ、場合によっては圧延ロールあるい
はロールの駆動系を破損に至らしめる。さらにフランジ
とウェブの温度差は圧延終了後も残るためフランジとウ
ェブの応力差による残留応力あるいは寸法・形状不良の
程度が犬きくなυ周知のローラー矯正機あるいはプレス
矯正機を使用しても完全な矯正と残留応力の軽減をはか
ることができなかった。
ような問題があるため工業的に量産することは困難とさ
れていた。すなわち、周知の圧延Ｈ形鋼の７ランジ・ウ
ェブ厚さ比が１．５未満であるのに対し、薄肉ウェブＨ
形鋼の厚さ比は１．５〜３．５の範囲にあシかつウェブ
厚が１２１１ＩＩ以下であるためウェブ厚みは７ランジ
厚みに対し極めて薄〈従来の圧延手段では仕上圧延終了
時のウェブ温度が低下し、材質の劣化が生じ強度、靭性
の製品規格を満足できなかった。ウェブ温度が低いまま
無理に圧延しようとすれば変形抵抗が増加し、圧延機に
過大な負荷がかかシ、場合によっては圧延ロールあるい
はロールの駆動系を破損に至らしめる。さらにフランジ
とウェブの温度差は圧延終了後も残るためフランジとウ
ェブの応力差による残留応力あるいは寸法・形状不良の
程度が犬きくなυ周知のローラー矯正機あるいはプレス
矯正機を使用しても完全な矯正と残留応力の軽減をはか
ることができなかった。
圧延法では以上のような問題があるため、薄肉ウェブＨ
形鋼は従来、ウェブ部を構成する平鋼板の両端にフラン
ジ部を構成する一対の平鋼板を溶接する手段で製造する
ことが常識とされていたが、この方法では能率、コスト
の点で問題があった。
形鋼は従来、ウェブ部を構成する平鋼板の両端にフラン
ジ部を構成する一対の平鋼板を溶接する手段で製造する
ことが常識とされていたが、この方法では能率、コスト
の点で問題があった。
一方、従来の圧延Ｈ形鋼において、残留応力を軽減する
手段として例えば特公昭５５−４３０５３号公報に示さ
れた技術がある。この技術は被圧延材が一定の温度領域
にあるときウェブとフランジの温度差を小さくした後、
自然冷却もしくは徐冷あるいは強制冷却を加えるもので
あり、温度差を小さくするための手段としてフランジ冷
却とウェブ加熱を含むものであるが、おくまでフランジ
・ウェブ厚み比が１．５未満の従来のＨ形鋼の残留応力
を絶減する目的で提案されたものであって、薄肉ウェブ
Ｈ形鋼を製造する手段を示すものではなかった。
手段として例えば特公昭５５−４３０５３号公報に示さ
れた技術がある。この技術は被圧延材が一定の温度領域
にあるときウェブとフランジの温度差を小さくした後、
自然冷却もしくは徐冷あるいは強制冷却を加えるもので
あり、温度差を小さくするための手段としてフランジ冷
却とウェブ加熱を含むものであるが、おくまでフランジ
・ウェブ厚み比が１．５未満の従来のＨ形鋼の残留応力
を絶減する目的で提案されたものであって、薄肉ウェブ
Ｈ形鋼を製造する手段を示すものではなかった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は従来、溶接法によってのみ製造されていた薄肉
ウェブＨ形鋼を材質の劣化や寸法不良を来すことなく、
従来の圧延装置列に加熱装置を付加するだけで圧延によ
シ量産を可能とする新規な圧延装置列を提供するもので
ある。
ウェブＨ形鋼を材質の劣化や寸法不良を来すことなく、
従来の圧延装置列に加熱装置を付加するだけで圧延によ
シ量産を可能とする新規な圧延装置列を提供するもので
ある。
（問題点を解決するための手段）
即ち本発明の要旨とするところはスラブまたは粗形鋼片
を素材としブレークダウン圧延機で粗圧延する粗圧延工
程、エツジヤ−圧延機、ユニバーサル圧延機からなる１
以上任意数の中間圧延工程、 ′および仕上げ圧延工
程とを順に配列してなシ、連続もしくはリバース圧延に
よってフランジ厚さ（ｔＦ）とウェブ厚さく ｔＷ）の
比（ｔｐ／ｔＷ）が１．５以上３．５以下でウェブ厚が
１２ｍ以下の薄肉ウェブＨ形鋼を熱間圧延する装置列で
あって、前記中間圧延工程の前後もしくは前後いずれか
片方に被圧延材の圧延中のウェブ温度をＡｒ１変態点以
上に昇熱せしめるウェブ加熱装置を設けたことを特徴と
する薄肉ウェブＨ形鋼の熱間圧延装置列である。以下本
発明を実施例装置列に基づいて詳細に説明する。第１図
は本発明の実施例圧延装置列を示し、ブレークダウン圧
延機１ではスラブまたは粗形鋼片を素材としてリバース
圧延し粗造形材を得るものであり、本発明ではとの粗圧
延段階を粗圧延工程と称する。次に前記粗造形材はエツ
ジヤ−圧延機２ａとユニバーサル圧延機２ｂとを近接し
て設けてなる第１中間圧延工程２によりてす・ぐ−ス圧
延され、中間造形材に成形される。３ａはウェブ加熱装
置であシ、その具体的な構造は第３図（ａ）。
を素材としブレークダウン圧延機で粗圧延する粗圧延工
程、エツジヤ−圧延機、ユニバーサル圧延機からなる１
以上任意数の中間圧延工程、 ′および仕上げ圧延工
程とを順に配列してなシ、連続もしくはリバース圧延に
よってフランジ厚さ（ｔＦ）とウェブ厚さく ｔＷ）の
比（ｔｐ／ｔＷ）が１．５以上３．５以下でウェブ厚が
１２ｍ以下の薄肉ウェブＨ形鋼を熱間圧延する装置列で
あって、前記中間圧延工程の前後もしくは前後いずれか
片方に被圧延材の圧延中のウェブ温度をＡｒ１変態点以
上に昇熱せしめるウェブ加熱装置を設けたことを特徴と
する薄肉ウェブＨ形鋼の熱間圧延装置列である。以下本
発明を実施例装置列に基づいて詳細に説明する。第１図
は本発明の実施例圧延装置列を示し、ブレークダウン圧
延機１ではスラブまたは粗形鋼片を素材としてリバース
圧延し粗造形材を得るものであり、本発明ではとの粗圧
延段階を粗圧延工程と称する。次に前記粗造形材はエツ
ジヤ−圧延機２ａとユニバーサル圧延機２ｂとを近接し
て設けてなる第１中間圧延工程２によりてす・ぐ−ス圧
延され、中間造形材に成形される。３ａはウェブ加熱装
置であシ、その具体的な構造は第３図（ａ）。
（ｂ）をもとに後述する。前記中間造形材はこのウェブ
加熱装置３ａでウェブ部を被圧延材の全長にわたって所
望の温度に加熱された後、さらにエツジヤ−圧延機４ａ
とユニバーサル圧延機４ｂからなる第２中間圧延工程４
でリバース圧延され、最終的にユニバーサル圧延機でな
る仕上げ圧延工程５で製品に仕上げられる。仮想線で示
すウェブ加熱装置３ｂは第２中間圧延工程４と仕上げ圧
延工程５０間に、前記ウェブ加熱装置３ａと共に設ける
か、場合によりては省略し得る第２のウェブ加熱装置で
あって、被圧延材の温度条件によシ必要に応じ設けるも
のである。第３図（、）は前記ウェブ加熱装置３ａある
いは３ｂの断面略図であシ、被加熱部のウェブ上下面に
近接して設けられたコア３１に巻かれたコイル３２でな
る電磁誘導型の加熱装置である。第３図（ｂ）はウェブ
加熱装置の別の態様を示し、バーナ３３、燃焼室３４お
よび輻射パネル３５からなるガス加熱型である。本発明
におけるウェブ加熱装置３はクエグ部のみを集中的に加
熱できるものであれば、前記電磁誘導型、ガス加熱型以
外に電気的加熱手段のマイクロ波加熱、抵抗加熱法等任
意の形式が採用可能であり、また加熱時のＨ形鋼の姿勢
はＨ姿勢に限らず！姿勢としてもよい。なお、このウェ
ブ加熱装置は被圧延材の長さ方向忙配設するが、第１図
に示すウェブ加熱装置３ ａ ＊ ３ ｂの長さ１１．
１２は被圧延材の圧延中の最大伸び長さとほぼ同じ長さ
に設定するのが望ましい。さらにウェブの所要加熱量は
圧延材のサイズ、加熱装置の能力等によって決定される
ので例えば第１図に示す前段のウェブ加熱装置３ａは圧
延機間の移送ライン（破線で示す）の外に設は一定時間
、被圧延材を停止した状態（バッチ）で加熱するかまた
は後段のウェブ加熱装置３ｂのように加熱量が少なくて
よい場合には圧延機間のライン上に設け℃もよい。
加熱装置３ａでウェブ部を被圧延材の全長にわたって所
望の温度に加熱された後、さらにエツジヤ−圧延機４ａ
とユニバーサル圧延機４ｂからなる第２中間圧延工程４
でリバース圧延され、最終的にユニバーサル圧延機でな
る仕上げ圧延工程５で製品に仕上げられる。仮想線で示
すウェブ加熱装置３ｂは第２中間圧延工程４と仕上げ圧
延工程５０間に、前記ウェブ加熱装置３ａと共に設ける
か、場合によりては省略し得る第２のウェブ加熱装置で
あって、被圧延材の温度条件によシ必要に応じ設けるも
のである。第３図（、）は前記ウェブ加熱装置３ａある
いは３ｂの断面略図であシ、被加熱部のウェブ上下面に
近接して設けられたコア３１に巻かれたコイル３２でな
る電磁誘導型の加熱装置である。第３図（ｂ）はウェブ
加熱装置の別の態様を示し、バーナ３３、燃焼室３４お
よび輻射パネル３５からなるガス加熱型である。本発明
におけるウェブ加熱装置３はクエグ部のみを集中的に加
熱できるものであれば、前記電磁誘導型、ガス加熱型以
外に電気的加熱手段のマイクロ波加熱、抵抗加熱法等任
意の形式が採用可能であり、また加熱時のＨ形鋼の姿勢
はＨ姿勢に限らず！姿勢としてもよい。なお、このウェ
ブ加熱装置は被圧延材の長さ方向忙配設するが、第１図
に示すウェブ加熱装置３ ａ ＊ ３ ｂの長さ１１．
１２は被圧延材の圧延中の最大伸び長さとほぼ同じ長さ
に設定するのが望ましい。さらにウェブの所要加熱量は
圧延材のサイズ、加熱装置の能力等によって決定される
ので例えば第１図に示す前段のウェブ加熱装置３ａは圧
延機間の移送ライン（破線で示す）の外に設は一定時間
、被圧延材を停止した状態（バッチ）で加熱するかまた
は後段のウェブ加熱装置３ｂのように加熱量が少なくて
よい場合には圧延機間のライン上に設け℃もよい。
（作用）
第４図は粗、中間粗、仕上げの各圧延工程で圧延してい
く過程で、被圧延材のウェブとフランジの温度推移をウ
ェブ高さ８５０ｍ、フランジ幅２００ｍ、フラ／−）厚
１９■、ウェブ厚６■の薄肉ウェブＨ形鋼について示し
たものである。Ａ点は加熱炉から抽出した時点であシ、
ウェブとフランジ温度は共に１２８０℃を示し、７ラン
ノ温度（破線）は各圧延工程を経過するに従い降下する
が仕上げ圧延時の温度（Ｂ点）はほぼ９００℃であり、
材質および成形上の問題は特に生じない。
く過程で、被圧延材のウェブとフランジの温度推移をウ
ェブ高さ８５０ｍ、フランジ幅２００ｍ、フラ／−）厚
１９■、ウェブ厚６■の薄肉ウェブＨ形鋼について示し
たものである。Ａ点は加熱炉から抽出した時点であシ、
ウェブとフランジ温度は共に１２８０℃を示し、７ラン
ノ温度（破線）は各圧延工程を経過するに従い降下する
が仕上げ圧延時の温度（Ｂ点）はほぼ９００℃であり、
材質および成形上の問題は特に生じない。
一方、ウェブ温度（実線）は温度降下の程度が太きく、
そのまま仕上は工程まで圧延すると仮定すると仕上は温
度（０点）は約６２０℃となり、Ａｒ１変態点以下とな
多材質の劣化は避けられない。
そのまま仕上は工程まで圧延すると仮定すると仕上は温
度（０点）は約６２０℃となり、Ａｒ１変態点以下とな
多材質の劣化は避けられない。
本発明ではこのような薄肉ウェブＨ形鋼の圧延中におけ
るクエプ温度低下を解消すべく、圧延装置列の途中にウ
ェブ加熱装置を設はウェブの中間加熱を行うようＫした
ところが特徴である。第４図の例では第１中間圧延終了
後ウェブ温度が約７５０℃の時（Ｄ点）ウェブ温度を約
３５０℃昇熱せしめた後、第２中間圧延を行っている。
るクエプ温度低下を解消すべく、圧延装置列の途中にウ
ェブ加熱装置を設はウェブの中間加熱を行うようＫした
ところが特徴である。第４図の例では第１中間圧延終了
後ウェブ温度が約７５０℃の時（Ｄ点）ウェブ温度を約
３５０℃昇熱せしめた後、第２中間圧延を行っている。
この場合の仕上げ圧延温度（Ｅ点）は７５０℃が羅保さ
れている。なおウェブの昇熱温度は製品のサイズ、材料
抽出温度、圧延時間等の条件で決定されるが本発明では
これらの条件に応じて仕上げ圧延↑ までの各パスのウェブ温度がＡｒ１変態点以上になるよ
うにウェブ加熱を行なうものである。下限をＡｒ１変態
点以上と限定した理由は、Ａｒ１変態点未満であると強
度は向上するが被圧延材のＬ方向（長さ方向）とＣ方向
（長さ方向と直角方向）の吸収エネルギーとＬ方向の遷
移温度が劣化すること、および面内異方性が大きくなる
等材質面での問題が大きいためである。なおウェブ加熱
温度の上限は特に定めないが、１１００℃以上になると
圧延後の組織が粗く、かつ混粒となるので望ましくは９
００℃〜１１００℃の範囲とし再加熱時のオーステナイ
ト粒の細粒化をはかるのがよい。
れている。なおウェブの昇熱温度は製品のサイズ、材料
抽出温度、圧延時間等の条件で決定されるが本発明では
これらの条件に応じて仕上げ圧延↑ までの各パスのウェブ温度がＡｒ１変態点以上になるよ
うにウェブ加熱を行なうものである。下限をＡｒ１変態
点以上と限定した理由は、Ａｒ１変態点未満であると強
度は向上するが被圧延材のＬ方向（長さ方向）とＣ方向
（長さ方向と直角方向）の吸収エネルギーとＬ方向の遷
移温度が劣化すること、および面内異方性が大きくなる
等材質面での問題が大きいためである。なおウェブ加熱
温度の上限は特に定めないが、１１００℃以上になると
圧延後の組織が粗く、かつ混粒となるので望ましくは９
００℃〜１１００℃の範囲とし再加熱時のオーステナイ
ト粒の細粒化をはかるのがよい。
第１表は各種サイズの薄肉ウェブＨ形鋼についてウェブ
の所要昇熱温度を実験によりて求めたものであシ、表中
の各温度以上に加熱すれば、いずれも材質上の問題ある
いは形状不良を生じることなく圧延による製造が可能な
ととを確認した。
の所要昇熱温度を実験によりて求めたものであシ、表中
の各温度以上に加熱すれば、いずれも材質上の問題ある
いは形状不良を生じることなく圧延による製造が可能な
ととを確認した。
第１表
なお、本発明におけるウェブ加熱装置は加熱装置の長さ
方向に複数の加熱ゾーンに区分し、各ゾーン毎に加熱の
オンオフ制御を行なうようにすれば、被圧延材の圧延伸
び長さに応じた加熱制御が可能となり加熱エネルギーの
節減ができる。
方向に複数の加熱ゾーンに区分し、各ゾーン毎に加熱の
オンオフ制御を行なうようにすれば、被圧延材の圧延伸
び長さに応じた加熱制御が可能となり加熱エネルギーの
節減ができる。
（発明の効果）
本発明の圧延装置列は従来の形鋼圧延装置列にウェブ加
熱装置を付加するだけで、圧延法では製造が困難とされ
ていた薄肉ウェブＨ形鋼を量産できるので、溶接法に比
較して生産性は格段に向上し、工業的価値は極めて大で
ある。
熱装置を付加するだけで、圧延法では製造が困難とされ
ていた薄肉ウェブＨ形鋼を量産できるので、溶接法に比
較して生産性は格段に向上し、工業的価値は極めて大で
ある。
第１図は本発明の実施例装置列を示す平面略図、第２図
は薄肉ウェブＨ形鋼の横断面図、第３図（ａ）。 （ｂ）はウェブ加熱装置の正面略図、第４図は薄肉ウェ
ブＨ形鋼圧延時の圧延工程と温度推移の関係を示すグラ
フである。 １；ブレークダウン圧延機 ２；第１中間圧延工程２ａ
；エツジヤ−圧延機 ２ｂ：Ｌシ９−サル圧延機３ｍ
、３ｂ：ウェブ加熱装置 ４；第２中間圧延工程 ５；仕上げ圧延工程３１
；コア ３２；コイル３３；バーナ
３４；燃焼室３５；輻射・母ネル 第２図 第３図
は薄肉ウェブＨ形鋼の横断面図、第３図（ａ）。 （ｂ）はウェブ加熱装置の正面略図、第４図は薄肉ウェ
ブＨ形鋼圧延時の圧延工程と温度推移の関係を示すグラ
フである。 １；ブレークダウン圧延機 ２；第１中間圧延工程２ａ
；エツジヤ−圧延機 ２ｂ：Ｌシ９−サル圧延機３ｍ
、３ｂ：ウェブ加熱装置 ４；第２中間圧延工程 ５；仕上げ圧延工程３１
；コア ３２；コイル３３；バーナ
３４；燃焼室３５；輻射・母ネル 第２図 第３図
Claims (1)
- スラブまたは粗形鋼片を素材としブレークダウン圧延機
で粗圧延する粗圧延工程、エッジャー圧延機、ユニバー
サル圧延機からなる１以上任意数の中間圧延工程、およ
び仕上げ圧延工程とを順に配列してなり、連続もしくは
リバース圧延によってフランジ厚さ（ｔＦ）とウェブ厚
さ（ｔＷ）の比（ｔＦ／ｔＷ）が１．５以上３．５以下
でウェブ厚が１２ｍｍ以下の薄肉ウェブＨ形鋼を熱間圧
延する装置列であって、前記中間圧延工程の前後もしく
は前後いずれか片方に被圧延材の圧延中のウェブ温度を
Ａｒ＿１変態点以上に昇熱せしめるウェブ加熱装置を設
けたことを特徴とする薄肉ウェブＨ形鋼の熱間圧延装置
列。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5083685A JPS61209702A (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 薄肉ウエブｈ形鋼の熱間圧延装置列 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5083685A JPS61209702A (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 薄肉ウエブｈ形鋼の熱間圧延装置列 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61209702A true JPS61209702A (ja) | 1986-09-18 |
Family
ID=12869827
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5083685A Pending JPS61209702A (ja) | 1985-03-14 | 1985-03-14 | 薄肉ウエブｈ形鋼の熱間圧延装置列 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61209702A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6228002A (ja) * | 1985-07-29 | 1987-02-06 | Kawasaki Steel Corp | Ｈ形鋼圧延時のウエブ加熱方法ならびにその装置 |
| JPS63176429A (ja) * | 1987-01-16 | 1988-07-20 | Kawasaki Steel Corp | Ｈ形鋼の残留応力軽減方法 |
| JP2011001792A (ja) * | 2009-06-22 | 2011-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ラーメン骨組の柱梁接合部構造および圧延ｈ形鋼 |
-
1985
- 1985-03-14 JP JP5083685A patent/JPS61209702A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6228002A (ja) * | 1985-07-29 | 1987-02-06 | Kawasaki Steel Corp | Ｈ形鋼圧延時のウエブ加熱方法ならびにその装置 |
| JPS63176429A (ja) * | 1987-01-16 | 1988-07-20 | Kawasaki Steel Corp | Ｈ形鋼の残留応力軽減方法 |
| JP2011001792A (ja) * | 2009-06-22 | 2011-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ラーメン骨組の柱梁接合部構造および圧延ｈ形鋼 |
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