JPS624818A - マルテンサイト系ステンレス鋼鋼片の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、一般に１３Ｃｒ系ステンレス鋼と称されるマ
ルテンサイト系ステンレス鋼、さらに詳細にはＣｒ：１
２〜１５％、Ｃ：　０．０８〜０．１３％を含むステン
レス鋼の製造方法に関する。

［従来の技術］ （公知の先行例） 従来、この種のステンレス鋼の製造に際しては、第３Ａ
図のように、溶解および連続鋳造工程を経て得た高温鋳
片を、徐冷炉にて約８００℃からマルテンサイト変態終
了点（Ｍｆ）以下の温度の約１５０℃まで徐冷し、以降
は空冷、冷片化し、表面手入れを行った後、所定の寸法
に冷間でガス切断し、その後これを加熱し、熱間圧延を
行う工程としていた。

（先願における先行例） ところが、鋳片は２００〜３００ｍｍと厚く、これを大
型のガス切断機によりガス切断すると、第４図のように
、スラブＳの切断面ＳＯにヒートクラックが発生し、こ
のヒートクランクの存在が。

熱間圧延時においてミルへの突掛は等の原因になるばか
りでなく、圧延後は第５図のように両端部に不良部を生
じ、歩留低下を招いていた。

そこで、切断時にヒートクラックの発生が無く歩留向上
を図ることのできるマルテンサイト系ステンレス鋼の製
造方法が、本願出願人による特願昭５９−２０８６９４
号において提案されている。この方法は、第３Ｂ図に示
すように、連続鋳造法により得た高温鋳片を、マルテン
サイト変態開始点（Ｍｓ点）温度以下まで冷却すること
なく加熱し、厚さ１６０ｍ＋ａ以下に粗圧延し、粗圧延
後の高温鋼片をそのまま、あるいは１５０℃まで徐冷し
た後、７００〜９００℃の温度で２．５時間以上加熱し
、ついで４０℃／Ｈｒ以下の冷却速度で冷却するもので
ある。粗圧延後の鋼片を７００〜９００℃で２．５時間
以上加熱するのは、フェライト中パーライト組織を十分
発達させ、マルテンサイト変態を防ぐためである。この
方法によれば、手入れ、ガス切断時にヒートクラックを
発生し易いマルテンサイトを生じさせることなく、プル
テンサイド鋼鋼片を製造することができる。

［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら、上記特願昭５９−２０８６９号に開示さ
れる方法においては、粗圧延後、７００〜９００°Ｃの
温度で２．５時間以上加熱しなければならないため、処
理に時間がかかる上に、経済的にも消費エネルギーが大
きいという問題がある。

そこで、本発明の目的は、粗圧延後の冷却過程でフェラ
イト中パーライト組織を十分発達させ、マルテンサイト
変態を防ぐことにより、上記熱処理の省略を可能とし、
それによって、表面性状のよいマルテンサイト系ステン
レス鋼鋼片を短時間に経済的に製造することのできる方
法を提供することにある。

［問題点を解決するための手段］ 上記問題点を解決するために、本発明は、第１図に示す
ように、連続鋳造法により得たマルテンサイト系ステン
レス鋼鋳片を、引き続きマルテンサイト変態点（Ｍｓ点
）まで冷却することなく、１２００〜１２５０℃に加熱
し、最終圧延温度が８００℃以上となるよう粗圧延を施
し、７００　’Ｃを超える温度から４℃／Ｈｒ以下の冷
却速度で冷却することを特徴とする。

連続鋳造法により得られた鋳片を、Ｍｓ点以下まで冷却
せずに加熱する理由は、Ｍｓ点以下まで冷却すると、鋳
片はマルテンサイト変態を生じ、マルテンサイト変態割
れが発生するからである。

つぎに、鋳片を粗圧延のために加熱する温度を１２００
〜１２５０℃としたのは、１２５０℃を超えると粒界酸
化を招き、割れ発生の原因となり、１２００″Ｃ未満の
場合には後の粗圧延における最終圧延温度が８００℃未
満となるからである。

最終圧延温度を８００℃以上としたのは、最終圧延温度
が８００℃に満たない場合には、冷却速度を遅くしても
フェライト中パーライト変態を十分行なうことができな
いことと、冷却速度をあまり遅くすると冷却に時間がか
かりすぎるためである。

粗圧延後の冷却速度を４℃／Ｈｒとした理由は、フェラ
イト中パーライト変態を促進し、十分に行なわせるため
である。

なお、本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼鋼片の製
造方法においては、粗圧延は、好ましくは１６０ｍｍ以
下の鋼片厚まで行なう。圧下率に換算すると、４０％以
上に相当する。最大圧延量は製品厚さより厚い状態であ
ればよい、粗圧延を厚さ１６０ｍｍ以下まで行なうのは
、鋼片が厚い場合に大型切断機等により手入れ後に切断
されると、入熱量が大きく、熱歪が大となってヒートク
ラックが発生するのを、ガス切断時の鋼片の厚みを可能
な限り小さくすることにより防ぐためである。

［作用］ マルテンサイト系ステンレス鋼の代表的なＴＴＴ曲線（
等温変態曲線）を第２図に示す。第２図から明らかなよ
うに、フェライト中パーライト変態は約７００℃におい
て約３時間後に開始する。

７００℃を超える温度から十分遅い冷却速度で冷却する
と、フェライト中パーライト変態が促進され、十分発達
して、残留オーステナイトがなくなる０本発明は、マル
テンサイト系ステンレス鋼のこの性質を利用して、粗圧
延を８００℃以上の温度で終了させるようにし、かつ粗
圧延後の鋼片を７００℃を超える温度から４℃／Ｈｒ以
下の低冷却速度で冷却することにより、フェライト＋パ
ーライト変態を十分に行なわしめ、マルテンサイト変態
の発生を防ぎ、それによって、マルテンサイト変態割れ
によるヒートクランクの発生をなくすものである。

［実施例］ 第１表に示す成分系のプルテンサイド系ステンレス鋼を
転炉または電気炉で溶解し、連続鋳造法により２５０〜
３００ｍｍ圧のスラブを得た。得られたスラブについて
、本発明に従って、８００℃以上の温度で粗圧延を終了
し、３℃／Ｈｒの冷却速度で１５０℃まで冷却し、マル
テンサイト系ステンレス鋼鋼片を得た。

なお、比較例として、特願昭５９−２０８８９４号に開
示される方法（以下先願方法という）に従って、連続鋳
造法により得られた上記スラブを粗圧延後、８００℃で
３時間の熱処理を施し、その後、３℃／　Ｈｒの冷却速
度で１５０℃まで冷却し、マルテンサイト系ステンレス
鋼鋼片を得た。

第　　　１　　　表 その後、上記の本発明法により得た鋼片および先願方法
により得られた鋼片を、それぞれ熱延によりホットコイ
ルとした。

第２表に、本発明方法と先願方法の製造条件、ガス切断
時のヒートクラック長さ、製造日数（溶解からコイル製
造まで）１本発明方法の製造コストを１００としたとき
の製造コスト指数、製造歩留りを示す。

第２表から朗らかなように、本発明によれば、先願方法
とほとんど同等の表面性状のよいマルテンサイト系ステ
ンレス鋼鋼材を短時間かつ経済的に製造することができ
る。

［発明の効果］ 本発明によれば、上記したように、連続鋳造法により得
たマルテンサイト系ステンレス鋼鋳片を特定の条件で処
理することにより、マルテンサイト変態を完全に抑制し
、ガス切断時のヒートクラック発生を防ぐことができる
。しかも、先願方法に較べて、短時間かつ経済的に、こ
の表面性状のよい鋼片を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法の工程図、第２図は本発明に係るス
テンレス鋼のＴＴＴ曲線図、第３Ａ図は公知例による方
法の工程図、第３Ｂ図は先願例による方法の工程図、第
４図はヒートクラックの発生状況を示す鋳片の斜視図、
第５図は公知例による場合の圧延後成品の平面図である
。 第１図 第２図 時閉（Ｈｒ）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）連続鋳造法によりマルテンサイト系ステンレス鋼
   鋳片を得、引続きこの鋼片をマルテンサイト変態開始点
   （Ｍｓ点）以上の温度で炉に装入して１２００〜１２５
   ０℃の温度で加熱し、その後、この鋳片に圧延終了温度
   が８００℃以上となるよう粗圧延を施した後、７００℃
   を超える温度から４℃／Ｈｒ以下の冷却速度で冷却する
   ことを特徴とするマルテンサイト系ステンレス鋼鋼片の
   製造法。