JPH03124304A - マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法 - Google Patents
マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法Info
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- JPH03124304A JPH03124304A JP26151689A JP26151689A JPH03124304A JP H03124304 A JPH03124304 A JP H03124304A JP 26151689 A JP26151689 A JP 26151689A JP 26151689 A JP26151689 A JP 26151689A JP H03124304 A JPH03124304 A JP H03124304A
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼のホットチャ
ージ圧延法に関する。
ージ圧延法に関する。
マルテンサイト系ステンレス鋼は空冷の如き比較的ゆっ
くりとした冷却速度でもマルテンサイト変態を生じる。
くりとした冷却速度でもマルテンサイト変態を生じる。
従って従来、造塊あるいは連続鋳造後の鋼塊あるいは鋳
片（以下これらを称して鋳片という）を−旦室温まで冷
却し、その後再加熱して熱間圧延するホットチャージ圧
延法においては、鋳片の冷却過程で生じるマルテンサイ
ト変態に起因して、鋳片の表面に割れが発生するのを防
止するため、その冷却に当たっては、マルテンサイト変
態を生ずる温度（以下、ＭＳ点という）以上の温度での
徐冷が必要となる。
片（以下これらを称して鋳片という）を−旦室温まで冷
却し、その後再加熱して熱間圧延するホットチャージ圧
延法においては、鋳片の冷却過程で生じるマルテンサイ
ト変態に起因して、鋳片の表面に割れが発生するのを防
止するため、その冷却に当たっては、マルテンサイト変
態を生ずる温度（以下、ＭＳ点という）以上の温度での
徐冷が必要となる。
そのために、徐冷炉または保温カバーが必要となる外、
冷却に長時間を要し、製造コストの上昇を免れず、また
能率的な生産ができない。また熱間圧延時に表面割れあ
るいは表面肌荒れが発生しやすいため、加熱温度あるい
は加熱時間の設定が困難であった。
冷却に長時間を要し、製造コストの上昇を免れず、また
能率的な生産ができない。また熱間圧延時に表面割れあ
るいは表面肌荒れが発生しやすいため、加熱温度あるい
は加熱時間の設定が困難であった。
上記問題点の解決策として例えば、本出願人が先に開示
した特開昭６３−１８３７０４号公報の技術では、熱間
圧延に先立ちマルテンサイト系ステンレス鋼の鋳片をＭ
Ｓ点以下まで冷却することなく、加熱炉へ装入、加熱温
度を１２００℃以下にし、そのまま熱間圧延に供する方
法が知られている。
した特開昭６３−１８３７０４号公報の技術では、熱間
圧延に先立ちマルテンサイト系ステンレス鋼の鋳片をＭ
Ｓ点以下まで冷却することなく、加熱炉へ装入、加熱温
度を１２００℃以下にし、そのまま熱間圧延に供する方
法が知られている。
しかし、加熱温度を１２００℃以下とする方法では表面
割れや表面肌荒れはないものの、熱間圧延時の温度が低
すぎて圧延負荷が増大するため、強圧下ができず、特に
薄板の場合において実操業が困難である。
割れや表面肌荒れはないものの、熱間圧延時の温度が低
すぎて圧延負荷が増大するため、強圧下ができず、特に
薄板の場合において実操業が困難である。
そこで本発明の主目的は、表面割れや表面肌荒れ等を生
じることがなく、しかも熱間圧延を充分行い得るマルテ
ンサイト系ステンレス鋼の圧延法を提供することにある
。
じることがなく、しかも熱間圧延を充分行い得るマルテ
ンサイト系ステンレス鋼の圧延法を提供することにある
。
上記課題は、マルテンサイト系ステンレス鋼を連続鋳造
法により鋳込んだ後、鋳片の中心部温度として（ＭＳ点
＋１００°Ｃ）以上の温度を維持したままで徐冷後、加
熱炉へ装入し、１２００℃を超える温度で４時間以下の
時間加熱した後、熱間圧延に供することで解決できる。
法により鋳込んだ後、鋳片の中心部温度として（ＭＳ点
＋１００°Ｃ）以上の温度を維持したままで徐冷後、加
熱炉へ装入し、１２００℃を超える温度で４時間以下の
時間加熱した後、熱間圧延に供することで解決できる。
本発明では、マルテンサイト系ステンレス鋼を連続鋳造
後、（ＭＳ点＋１００℃）以上の温度に維持しながら、
加熱炉へ装入するから、得られるスラブにマルテンサイ
ト変態に起因する割れや肌荒れが生ずる余地がないばか
りか、１２００℃を超える温度で熱間圧延に供するので
、圧延を確実に行うことができる。
後、（ＭＳ点＋１００℃）以上の温度に維持しながら、
加熱炉へ装入するから、得られるスラブにマルテンサイ
ト変態に起因する割れや肌荒れが生ずる余地がないばか
りか、１２００℃を超える温度で熱間圧延に供するので
、圧延を確実に行うことができる。
以下本発明をさらに具体的に説明する。
本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼を連続鋳造法
により鋳込んだ後、ただちに保温カバーで徐冷しながら
ＭＳ点＋１００℃以上の温度（鋳片の中心部温度）で加
熱炉へ装入し、１２００℃を超える温度で４時間以下で
加熱した後、通常の熱間圧延を施す。
により鋳込んだ後、ただちに保温カバーで徐冷しながら
ＭＳ点＋１００℃以上の温度（鋳片の中心部温度）で加
熱炉へ装入し、１２００℃を超える温度で４時間以下で
加熱した後、通常の熱間圧延を施す。
まず、保温カバーで徐冷しながらＭＳ点＋１００℃以上
の温度で加熱炉へ装入するのは、次の理由による。
の温度で加熱炉へ装入するのは、次の理由による。
すなわち、たとえば５ＵＳ４２０Ｊ２鋼のＴＴＴ曲線を
示した第１１図により判るように、マルテンサイト系ス
テンレス鋼ではフェライトノーズが７００℃近傍にある
。そして、通常鋳込直後で鋳片の温度は５５０℃から８
００℃と低温になっている。そこで、マルテンサイト変
態に伴う割れを防止するため、加熱炉に装入するまで、
ＭＳ点＋１００℃以上の温度に維持しつつ保温カバーに
より保温しながら徐冷する必要があるためである。
示した第１１図により判るように、マルテンサイト系ス
テンレス鋼ではフェライトノーズが７００℃近傍にある
。そして、通常鋳込直後で鋳片の温度は５５０℃から８
００℃と低温になっている。そこで、マルテンサイト変
態に伴う割れを防止するため、加熱炉に装入するまで、
ＭＳ点＋１００℃以上の温度に維持しつつ保温カバーに
より保温しながら徐冷する必要があるためである。
また特にＭＳ点＋１００℃を下限とした理由は、鋳片の
表面中心部の温度と鋳片端部との温度差が１００℃程度
あることが実測から判っており、このため、鋳片全体を
ＭＳ点以上の温度に維持するため上記温度を下限とした
。
表面中心部の温度と鋳片端部との温度差が１００℃程度
あることが実測から判っており、このため、鋳片全体を
ＭＳ点以上の温度に維持するため上記温度を下限とした
。
次に熱延加熱炉で加熱する場合、加熱温度を１２００℃
を超える温度としたのは、１２００℃以下とすると、圧
延負荷の問題から強圧下が出来なくなり、特に、薄物鋼
板の場合、仕上げ圧延温度が低くなり変形抵抗が大きく
なり、圧延不能となる場合が発生するからである。一方
、前記公報技術では、加熱温度として１２００℃以下と
し、粗圧延時における微細な割れ疵の発生を防止すると
しているが、本発明者らのその後の知見によれば、１２
００℃を超える温度で熱間圧延に供しても、かかる問題
が一切ないことが判明した。
を超える温度としたのは、１２００℃以下とすると、圧
延負荷の問題から強圧下が出来なくなり、特に、薄物鋼
板の場合、仕上げ圧延温度が低くなり変形抵抗が大きく
なり、圧延不能となる場合が発生するからである。一方
、前記公報技術では、加熱温度として１２００℃以下と
し、粗圧延時における微細な割れ疵の発生を防止すると
しているが、本発明者らのその後の知見によれば、１２
００℃を超える温度で熱間圧延に供しても、かかる問題
が一切ないことが判明した。
次に加熱時間を４時間以下とした理由は、加熱温度を１
２００℃を超える温度としたために、加熱時間が４時間
を超える時間とすると、表面の酸化が進行し、表面近傍
の粒界酸化による肌荒れが発生しやすくなることからで
ある。
２００℃を超える温度としたために、加熱時間が４時間
を超える時間とすると、表面の酸化が進行し、表面近傍
の粒界酸化による肌荒れが発生しやすくなることからで
ある。
次に実施例により本発明の効果を明らかにする。
供試鋼をマルテンサイト系ステンレス鋼５ＵＳ４２０Ｊ
２ （０，３Ｃ−０，８Ｓｉ−１３，３Ｃｒ）とし、そ
の代表成分を第１表に記載する。また、製造プロセスを
■従来法、■比較法、■本発明法を対比しつつ第２表に
示す。さらに、代表鋳込条件は第３表の通りである。
２ （０，３Ｃ−０，８Ｓｉ−１３，３Ｃｒ）とし、そ
の代表成分を第１表に記載する。また、製造プロセスを
■従来法、■比較法、■本発明法を対比しつつ第２表に
示す。さらに、代表鋳込条件は第３表の通りである。
以上の結果、得られるスラブの寸法、変態割れの有無、
ミルパワー（圧延負荷）、加熱条件を、前記■〜■の別
に第４表に示す。
ミルパワー（圧延負荷）、加熱条件を、前記■〜■の別
に第４表に示す。
上記第４表より、変態割れの点については、従来法、比
較法、本発明法とも良好であった。
較法、本発明法とも良好であった。
なお、第４表の結果に関連して、２．５ｍｍ以下の圧延
は困難であり、２．５ｍｍを超え７．０ｍｍ、通常６．
０ｍｍ程度までの範囲では圧延が可能であることが判っ
ている。
は困難であり、２．５ｍｍを超え７．０ｍｍ、通常６．
０ｍｍ程度までの範囲では圧延が可能であることが判っ
ている。
他方、山剥、小山剥、肌荒について、第５表に示す。
第５表
上記第５表から明らかなように、本発明法によれば、山
剥、小山剥、肌荒のいずれについても、従来法、比較法
に勝っていることが判明した。
剥、小山剥、肌荒のいずれについても、従来法、比較法
に勝っていることが判明した。
なお、本発明法は、５ＵＳ４２０Ｊ Ｉ、５ＵＳ４２０
Ｊ ２．ＳＵＳ ４０３．ＳＵＳ ４１０，５ＵＳ４
１６．５ＵＳ４３１，５ＵＳ４４０などに対しても好適
に適用できることを知見している。
Ｊ ２．ＳＵＳ ４０３．ＳＵＳ ４１０，５ＵＳ４
１６．５ＵＳ４３１，５ＵＳ４４０などに対しても好適
に適用できることを知見している。
０
〔発明の効果〕
以上の通り、本発明によれば、表面割れや表面肌荒れ等
を生じることがなく、しかも熱間圧延を充分行い得るこ
とができる。
を生じることがなく、しかも熱間圧延を充分行い得るこ
とができる。
第１図は供試鋼のＴＴＴ曲線例を示す図である。
誇閘（ｓｅｃ）
４２０食川の用ＴＴ曲課
Claims (1)
- （１）マルテンサイト系ステンレス鋼を連続鋳造法によ
り鋳込んだ後、鋳片の中心部温度として（ＭＳ点＋１０
０℃）以上の温度を維持したままで徐冷後、加熱炉へ装
入し、１２００℃を超える温度で４時間以下の時間加熱
した後、熱間圧延に供することを特徴とするマルテンサ
イト系ステンレス鋼の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1261516A JPH0673686B2 (ja) | 1989-10-06 | 1989-10-06 | マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1261516A JPH0673686B2 (ja) | 1989-10-06 | 1989-10-06 | マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03124304A true JPH03124304A (ja) | 1991-05-27 |
| JPH0673686B2 JPH0673686B2 (ja) | 1994-09-21 |
Family
ID=17362992
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1261516A Expired - Lifetime JPH0673686B2 (ja) | 1989-10-06 | 1989-10-06 | マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0673686B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1354649A1 (de) * | 2002-04-10 | 2003-10-22 | Thyssenkrupp Nirosta GmbH | Zweirollen-Giessverfahren zum Herstellen eines hohe Kohlenstoffgehalte aufweisenden martensitischen Stahlbands und Verwendung eines solchen Stahlbands |
| JP2013507530A (ja) * | 2009-10-12 | 2013-03-04 | スネクマ | スラグ層の下での再溶解後のマルテンサイト系ステンレス鋼の均質化 |
| CN103433279A (zh) * | 2013-06-30 | 2013-12-11 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 马氏体不锈钢大型薄壁环形件的轧制成形方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS624818A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼鋼片の製造法 |
| JPS62137109A (ja) * | 1985-12-09 | 1987-06-20 | Nippon Steel Corp | 高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の軽負荷熱間圧延方法 |
| JPS63183705A (ja) * | 1987-01-26 | 1988-07-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延法 |
| JPS63183704A (ja) * | 1987-01-26 | 1988-07-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延法 |
-
1989
- 1989-10-06 JP JP1261516A patent/JPH0673686B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS624818A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼鋼片の製造法 |
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| US8911527B2 (en) | 2009-10-12 | 2014-12-16 | Snecma | Homogenization of martensitic stainless steel after remelting under a layer of slag |
| CN103433279A (zh) * | 2013-06-30 | 2013-12-11 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 马氏体不锈钢大型薄壁环形件的轧制成形方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0673686B2 (ja) | 1994-09-21 |
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