JPH0673686B2 - マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法 - Google Patents
マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法Info
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- JPH0673686B2 JPH0673686B2 JP1261516A JP26151689A JPH0673686B2 JP H0673686 B2 JPH0673686 B2 JP H0673686B2 JP 1261516 A JP1261516 A JP 1261516A JP 26151689 A JP26151689 A JP 26151689A JP H0673686 B2 JPH0673686 B2 JP H0673686B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼のホットチャ
ージ圧延法に関する。
ージ圧延法に関する。
マルテンサイト系ステンレス鋼は空冷の如き比較的ゆっ
くりとした冷却速度でもマルテンサイト変態を生じる。
従って従来、造塊あるいは連続鋳造後の鋼塊あるいは鋳
片（以下これらを称して鋳片という）を一旦室温まで冷
却し、その後再可熱して熱間圧延するホットチャージ圧
延法においては、鋳片の冷却過程で生じるマルテンサイ
ト変態に起因して、鋳片の表面に割れが発生するのを防
止するため、その冷却に当たっては、マルテンサイト変
態を生ずる（開始する）温度（以下、MS点という）以上
の温度での徐冷が必要となる。
くりとした冷却速度でもマルテンサイト変態を生じる。
従って従来、造塊あるいは連続鋳造後の鋼塊あるいは鋳
片（以下これらを称して鋳片という）を一旦室温まで冷
却し、その後再可熱して熱間圧延するホットチャージ圧
延法においては、鋳片の冷却過程で生じるマルテンサイ
ト変態に起因して、鋳片の表面に割れが発生するのを防
止するため、その冷却に当たっては、マルテンサイト変
態を生ずる（開始する）温度（以下、MS点という）以上
の温度での徐冷が必要となる。
そのために、徐冷炉または保温カバーが必要となる外、
冷却に長時間を要し、製造コストの上昇を免れず、また
能率的な生産ができない。また熱間圧延時に表面割れが
あるいは表面肌荒れが発生しやすいため、加熱温度ある
いは加熱時間の設定が困難であった。
冷却に長時間を要し、製造コストの上昇を免れず、また
能率的な生産ができない。また熱間圧延時に表面割れが
あるいは表面肌荒れが発生しやすいため、加熱温度ある
いは加熱時間の設定が困難であった。
上記問題点の解決策として例えば、本出願人が先に開示
した特開昭63−183704号公報の技術の下で、熱間圧延に
先立ちマルテンサイト系ステンレス鋼の鋳片をMS点以下
まで冷却することなく、加熱炉へ装入し、加熱温度を12
00℃以下にし、そのまま熱間圧延に供する方法が知られ
ている。
した特開昭63−183704号公報の技術の下で、熱間圧延に
先立ちマルテンサイト系ステンレス鋼の鋳片をMS点以下
まで冷却することなく、加熱炉へ装入し、加熱温度を12
00℃以下にし、そのまま熱間圧延に供する方法が知られ
ている。
しかし、加熱温度を1200℃以下とする方法では表面割れ
や表面肌荒れはないものの、熱間圧延時の温度が低すぎ
て圧延負荷が増大するため、強圧下ができず、特に薄板
の場合において実操業が困難である。
や表面肌荒れはないものの、熱間圧延時の温度が低すぎ
て圧延負荷が増大するため、強圧下ができず、特に薄板
の場合において実操業が困難である。
そこで本発明の主目的は、表面割れや表面肌荒れ等を生
じることがなく、しかも熱間圧延を充分行い得るマルテ
ンサイト系ステンレス鋼の圧延法を提供することにあ
る。
じることがなく、しかも熱間圧延を充分行い得るマルテ
ンサイト系ステンレス鋼の圧延法を提供することにあ
る。
上記課題は、マルテンサイト系ステンレス鋼を連続鋳造
法により鋳込んだ後、鋳片の中心部温度として（MS点＋
100℃）以上の温度を維持したままで加熱炉へ装入し、1
200℃を超える温度で４時間以下の加熱時間で加熱した
後、冷却工程を減ることなくそのまま熱間圧延に供する
ことで解決できる。
法により鋳込んだ後、鋳片の中心部温度として（MS点＋
100℃）以上の温度を維持したままで加熱炉へ装入し、1
200℃を超える温度で４時間以下の加熱時間で加熱した
後、冷却工程を減ることなくそのまま熱間圧延に供する
ことで解決できる。
本発明では、マルテンサイト系ステンレス鋼を連続鋳造
後、（MS点＋100℃）以上の温度に維持しながら、加熱
炉へ装入するから、得られるスラブにマルテンサイト変
態に起因する割れや肌荒れが生ずる余地がないばかり
か、1200℃を超える温度で熱間圧延に供するので、圧延
を確実に行うことができる。
後、（MS点＋100℃）以上の温度に維持しながら、加熱
炉へ装入するから、得られるスラブにマルテンサイト変
態に起因する割れや肌荒れが生ずる余地がないばかり
か、1200℃を超える温度で熱間圧延に供するので、圧延
を確実に行うことができる。
以下本発明をさらに具体的に説明する。
本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼を連続鋳造法
により鋳込んだ後、ただちに保温カバーで徐冷しながMS
点＋100℃以上の温度（鋳片の中心部温度）で加熱炉へ
装入し、1200℃を超える温度で４時間以下で加熱した
後、通常の熱間圧延を施す。
により鋳込んだ後、ただちに保温カバーで徐冷しながMS
点＋100℃以上の温度（鋳片の中心部温度）で加熱炉へ
装入し、1200℃を超える温度で４時間以下で加熱した
後、通常の熱間圧延を施す。
まず、保温カバーで保温しながらMS点＋100℃以上の温
度で加熱炉へ装入するのは、次の理由による。
度で加熱炉へ装入するのは、次の理由による。
すなわち、たとえばSUS420J2鋼のTTT曲線を示した第１
図により判るように、マルテンサイト系ステンレス鋼で
はフェライトノーズが700℃近傍にある。そし、通常鋳
込直後で鋳片の温度は550℃から800℃と低温になってい
る。そこで、マルテンサイト変態に伴う割れを防止する
ため、加熱炉に装入するまで、MS点＋100℃以上の温度
に維持しつつ保温カバーにり保温する必要があるためで
ある。
図により判るように、マルテンサイト系ステンレス鋼で
はフェライトノーズが700℃近傍にある。そし、通常鋳
込直後で鋳片の温度は550℃から800℃と低温になってい
る。そこで、マルテンサイト変態に伴う割れを防止する
ため、加熱炉に装入するまで、MS点＋100℃以上の温度
に維持しつつ保温カバーにり保温する必要があるためで
ある。
また特にMS点＋100℃を下限とした理由は、鋳片の表面
中心部の温度と鋳片端部との温度差が100℃程度あるこ
とが実測から判っており、このため、鋳片全体をMS点以
上の温度に維持するため上記温度を下限とした。
中心部の温度と鋳片端部との温度差が100℃程度あるこ
とが実測から判っており、このため、鋳片全体をMS点以
上の温度に維持するため上記温度を下限とした。
次に熱延加熱炉で加熱する場合、加熱温度を1200℃を超
える温度としたのは、1200℃以下とすると、圧延負荷の
問題から強圧下ができなくなり、特に、薄物鋼板の場
合、仕上げ圧延温度が低くなり変形抵抗が大きくなり、
圧延不能となる場合が発生するからである。
える温度としたのは、1200℃以下とすると、圧延負荷の
問題から強圧下ができなくなり、特に、薄物鋼板の場
合、仕上げ圧延温度が低くなり変形抵抗が大きくなり、
圧延不能となる場合が発生するからである。
一方、前記公報技術では、加熱温度として1200℃以下と
し、粗圧延時における微細な割れ疵の発生を防止すると
しているが、本発明者らのその後の知見によれば、1200
℃を超える温度で熱間圧延に供しても、かかる問題が一
切ないことが判明した。
し、粗圧延時における微細な割れ疵の発生を防止すると
しているが、本発明者らのその後の知見によれば、1200
℃を超える温度で熱間圧延に供しても、かかる問題が一
切ないことが判明した。
次に加熱時間を４時間以下とした理由は、加熱温度を12
00℃を超える温度としたために、加熱時間が４時間を超
える時間とすると、表面の酸化が進行し、表面近傍の粒
界酸化による肌荒れが発生しやすくなることからであ
る。
00℃を超える温度としたために、加熱時間が４時間を超
える時間とすると、表面の酸化が進行し、表面近傍の粒
界酸化による肌荒れが発生しやすくなることからであ
る。
次に実施例により本発明の効果を明らかにする。
供試鋼をマルテンサイト系ステンレス鋼SUS420J2（03％
Ｃ−0.8％Si−13.3％Cr）とし、その代表成分を第１表
に記載する。同表中の数値の単位は％である。なお、こ
の供試鋼のMS点は302℃である。
Ｃ−0.8％Si−13.3％Cr）とし、その代表成分を第１表
に記載する。同表中の数値の単位は％である。なお、こ
の供試鋼のMS点は302℃である。
また、製造プロセスを従来法（鋳片を徐冷した後、冷
間手入れし、熱延加熱炉に装入する方法）、比較法
（鋳片を徐冷および冷間手入れすることなく直接熱延加
熱炉に装入する方法。ただし、熱延加熱炉への装入時の
温度としてはMS点＋100℃未満の温度）、本発明法を
対比しつつ第２表に示す。さらに、代表鋳入条件は第３
表の通りである。
間手入れし、熱延加熱炉に装入する方法）、比較法
（鋳片を徐冷および冷間手入れすることなく直接熱延加
熱炉に装入する方法。ただし、熱延加熱炉への装入時の
温度としてはMS点＋100℃未満の温度）、本発明法を
対比しつつ第２表に示す。さらに、代表鋳入条件は第３
表の通りである。
以上の結果、得られるスラブの寸法、変態割れの有無、
ミルパワー（圧延負荷）、加熱条件を、前記各方法〜
の別に第４表に示す。
ミルパワー（圧延負荷）、加熱条件を、前記各方法〜
の別に第４表に示す。
この第４表より、変態割れの点については、従来法、比
較法、本発明法とも良好であった。
較法、本発明法とも良好であった。
なお、第４表に示した通り、2.5mm以下の厚みまでの圧
延は困難であり、2.5mm以上7.0mm、通常6.0mm程度まで
の範囲では圧延が可能であることが判っている。
延は困難であり、2.5mm以上7.0mm、通常6.0mm程度まで
の範囲では圧延が可能であることが判っている。
他方、山剥、小山剥、肌荒れについて、第５表に示す。
単位は、表面性状の悪化をもたらしたコイル数の百分率
である。
単位は、表面性状の悪化をもたらしたコイル数の百分率
である。
上記第５表から明らかなように、本発明法によれば、山
剥、小山剥、肌荒のいずれについても、従来法、比較法
に勝っていることが判明した。
剥、小山剥、肌荒のいずれについても、従来法、比較法
に勝っていることが判明した。
なお、本発明法は、SUS420JI,SUS420J2,SUS403,SUS410,
SUS416,SUS431,SUS440などに対しても好適に適用できる
ことを知見している。
SUS416,SUS431,SUS440などに対しても好適に適用できる
ことを知見している。
以上の通り、本発明によれば、表面割れや表面肌荒れ等
を生じることがなく、しかも熱間圧延を充分行い得るこ
とができる。
を生じることがなく、しかも熱間圧延を充分行い得るこ
とができる。
第１図は供試鋼のTTT曲線例を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】マルテンサイト系ステンレス鋼を連続鋳造
法により鋳込んだ後、鋳片の中心部温度として（MS点＋
100℃）以上の温度を維持したままで加熱炉へ装入し、1
200℃を超える温度で４時間以下の加熱時間で加熱した
後、冷却工程を経ることなくそのまま熱間圧延に供する
ことを特徴とするマルテンサイト系ステンレス鋼の圧延
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1261516A JPH0673686B2 (ja) | 1989-10-06 | 1989-10-06 | マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1261516A JPH0673686B2 (ja) | 1989-10-06 | 1989-10-06 | マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03124304A JPH03124304A (ja) | 1991-05-27 |
| JPH0673686B2 true JPH0673686B2 (ja) | 1994-09-21 |
Family
ID=17362992
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1261516A Expired - Lifetime JPH0673686B2 (ja) | 1989-10-06 | 1989-10-06 | マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0673686B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10215597A1 (de) * | 2002-04-10 | 2003-10-30 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines hohe Kohlenstoffgehalte aufweisenden martensitischen Stahlbands und Verwendung eines solchen Stahlbands |
| FR2951197B1 (fr) | 2009-10-12 | 2011-11-25 | Snecma | Homogeneisation d'aciers martensitiques inoxydables apres refusion sous laitier |
| CN103433279B (zh) * | 2013-06-30 | 2015-07-29 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 马氏体不锈钢大型薄壁环形件的轧制成形方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS624818A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼鋼片の製造法 |
| JPH0635002B2 (ja) * | 1985-12-09 | 1994-05-11 | 新日本製鐵株式会社 | 高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の軽負荷熱間圧延方法 |
| JPS63183705A (ja) * | 1987-01-26 | 1988-07-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延法 |
| JPS63183704A (ja) * | 1987-01-26 | 1988-07-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延法 |
-
1989
- 1989-10-06 JP JP1261516A patent/JPH0673686B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03124304A (ja) | 1991-05-27 |
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