JPH0635002B2 - 高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の軽負荷熱間圧延方法 - Google Patents
高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の軽負荷熱間圧延方法Info
- Publication number
- JPH0635002B2 JPH0635002B2 JP27642285A JP27642285A JPH0635002B2 JP H0635002 B2 JPH0635002 B2 JP H0635002B2 JP 27642285 A JP27642285 A JP 27642285A JP 27642285 A JP27642285 A JP 27642285A JP H0635002 B2 JPH0635002 B2 JP H0635002B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- rolling
- martensitic stainless
- carbon content
- hot rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 本発明は、高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の
熱間圧延方法に関するものである。
熱間圧延方法に関するものである。
刃物用のマルテンサイト系ステンレス鋼には、主として
13%Cr−0.3%C(SUS420J2)鋼が適用されてい
る。しかし、この鋼を用いた刃物は切れ味が必ずしも良
くないため、逆に「ステンレス鋼の刃物は切れない。」
との風評が立つ一因となっている。ところで、刃物の切
れ味や耐久性は刃先の硬さに比例するものであるから、
0.3%程度のC含有量の鋼では刃物としての硬さが不
足するのは当然で、C含有量を炭素鋼の刃物のレベルま
で増量すれば、ステンレス鋼であっても十分な品質評価
を受けられるのである。しかるに、高品質が期待できる
0.5%以上のCを含有する高炭素含有マルテンサイト
系ステンレス鋼は、熱間加工などの製造が著しく困難な
ために非効率的な方法しか適用できないのが実情であ
る。中でも熱間圧延工程は、圧延負荷が他のステンレス
鋼などと比べて異常に高いために圧下率は上げられず、
幅の広い鋼板は圧延できず、かつ連続熱延ができないな
ど、製造に離渋している状態である。その結果著しく高
価な材料とならざるを得ないため、焼き入れ硬度が高く
品質も優れているにもかかわらず、わずかに一部が高級
刃物として用いられているにすぎない。
13%Cr−0.3%C(SUS420J2)鋼が適用されてい
る。しかし、この鋼を用いた刃物は切れ味が必ずしも良
くないため、逆に「ステンレス鋼の刃物は切れない。」
との風評が立つ一因となっている。ところで、刃物の切
れ味や耐久性は刃先の硬さに比例するものであるから、
0.3%程度のC含有量の鋼では刃物としての硬さが不
足するのは当然で、C含有量を炭素鋼の刃物のレベルま
で増量すれば、ステンレス鋼であっても十分な品質評価
を受けられるのである。しかるに、高品質が期待できる
0.5%以上のCを含有する高炭素含有マルテンサイト
系ステンレス鋼は、熱間加工などの製造が著しく困難な
ために非効率的な方法しか適用できないのが実情であ
る。中でも熱間圧延工程は、圧延負荷が他のステンレス
鋼などと比べて異常に高いために圧下率は上げられず、
幅の広い鋼板は圧延できず、かつ連続熱延ができないな
ど、製造に離渋している状態である。その結果著しく高
価な材料とならざるを得ないため、焼き入れ硬度が高く
品質も優れているにもかかわらず、わずかに一部が高級
刃物として用いられているにすぎない。
従って、高級刃物用などに用いられている高炭素含有マ
ルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延工程を簡略化す
ることは工業的に非常に要望されていたものである。
ルテンサイト系ステンレス鋼の熱間圧延工程を簡略化す
ることは工業的に非常に要望されていたものである。
(従来の技術) 殆んどの鋼は圧延温度が高くなればなる程変形抵抗は低
下するので、できるだけ高温状態で圧延することが圧延
負荷を軽減する方法であることは当業者にとって常識で
ある。しかし、製造性や品質上の制約から必ずしも自由
に加熱温度を高くすることはできないこともまた良く知
られている。例えば、1250℃を超える加熱を行なえば変
形抵抗は低く圧延の負荷も小さくてすむが、大半の鋼種
が結晶粒の粗大化を起こして靭性が低下する。加えて
0.5%以上のCを含有する高炭素含有マルテンサイト
系ステンレス鋼は、凝固完了温度が約1250℃と低いため
赤熱脆性の懸念があり、1250℃以上には高温加熱ができ
なかった。このように加熱温度を上げられないことか
ら、圧延の幅を狭くしたり、鋳片、鋼片の厚さを薄くし
たり、あるいは加熱熱圧延を繰り返して対処せざるを得
なかった。従って、圧延終了後に巻取処理を必要とする
連続熱延は、熱延終了温度を高く保つ必要があるため、
実質的な圧延可能温度範囲が非常に狭く、適用できなか
った。このため、従来はリバース型の熱延機によって製
造していたのである。もちろん、大きなミルパワーを有
する熱延機であれば圧延は可能であるが、他の鋼に比べ
てとびぬけて硬い高炭素含有マルテンサイト系ステンレ
ス鋼のためだけに設置するには莫大な設備費用を必要と
することから、現実的な対応とはなり得ない。
下するので、できるだけ高温状態で圧延することが圧延
負荷を軽減する方法であることは当業者にとって常識で
ある。しかし、製造性や品質上の制約から必ずしも自由
に加熱温度を高くすることはできないこともまた良く知
られている。例えば、1250℃を超える加熱を行なえば変
形抵抗は低く圧延の負荷も小さくてすむが、大半の鋼種
が結晶粒の粗大化を起こして靭性が低下する。加えて
0.5%以上のCを含有する高炭素含有マルテンサイト
系ステンレス鋼は、凝固完了温度が約1250℃と低いため
赤熱脆性の懸念があり、1250℃以上には高温加熱ができ
なかった。このように加熱温度を上げられないことか
ら、圧延の幅を狭くしたり、鋳片、鋼片の厚さを薄くし
たり、あるいは加熱熱圧延を繰り返して対処せざるを得
なかった。従って、圧延終了後に巻取処理を必要とする
連続熱延は、熱延終了温度を高く保つ必要があるため、
実質的な圧延可能温度範囲が非常に狭く、適用できなか
った。このため、従来はリバース型の熱延機によって製
造していたのである。もちろん、大きなミルパワーを有
する熱延機であれば圧延は可能であるが、他の鋼に比べ
てとびぬけて硬い高炭素含有マルテンサイト系ステンレ
ス鋼のためだけに設置するには莫大な設備費用を必要と
することから、現実的な対応とはなり得ない。
(発明が解決しようとする問題点) 本発明は、高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の
熱間圧延において、品質を劣化させることなく、容易に
圧延可能とする軽負荷熱間圧延方法を提供することを目
的とするものである。
熱間圧延において、品質を劣化させることなく、容易に
圧延可能とする軽負荷熱間圧延方法を提供することを目
的とするものである。
(問題点を解決するための手段) 第1図は、0.6%のCを含有する17Crステンレス鋼
と通常のSUS430鋼である0.06%のCを含有する17
Crステンレス鋼の高温での引っ張り強度を示した図であ
る。通常の圧延温度領域である 900〜1200℃を含めて、
0.6%のCを含有する17Crステンレス鋼はかなり強
度が高いことがわかる。
と通常のSUS430鋼である0.06%のCを含有する17
Crステンレス鋼の高温での引っ張り強度を示した図であ
る。通常の圧延温度領域である 900〜1200℃を含めて、
0.6%のCを含有する17Crステンレス鋼はかなり強
度が高いことがわかる。
本発明者らは、第1図に示したとおり、0.6%のCを
含有する17Crステンレス鋼の変形抵抗は1250℃を超え
ると殆んど0となり、0.06%のCを含有する17Cr
ステンレス鋼よりむしろ低い値を示すことを見い出し
た。これは1250℃を超えると融点を超えて一部が溶融す
る半溶融状態になるためであると考えられる。しかし、
1250℃以上に加熱して半溶融状態になることはとりもな
おさず赤熱脆性の懸念があるということであり、従来の
常識に従えば圧延できない条件であるということにな
る。現実に、1250℃以上の温度域に加熱して圧延するこ
とは、現状では当業者にとって明らかに常識をはずれた
ものである。本発明は、従来の常識に逆らって1250℃以
上の温度に加熱すると変形抵抗が殆んど0となるという
現象を利用することで、圧延負荷を激減させるというも
のである。
含有する17Crステンレス鋼の変形抵抗は1250℃を超え
ると殆んど0となり、0.06%のCを含有する17Cr
ステンレス鋼よりむしろ低い値を示すことを見い出し
た。これは1250℃を超えると融点を超えて一部が溶融す
る半溶融状態になるためであると考えられる。しかし、
1250℃以上に加熱して半溶融状態になることはとりもな
おさず赤熱脆性の懸念があるということであり、従来の
常識に従えば圧延できない条件であるということにな
る。現実に、1250℃以上の温度域に加熱して圧延するこ
とは、現状では当業者にとって明らかに常識をはずれた
ものである。本発明は、従来の常識に逆らって1250℃以
上の温度に加熱すると変形抵抗が殆んど0となるという
現象を利用することで、圧延負荷を激減させるというも
のである。
以下に、調査結果に基づいて述べる。
前述したとおり、高炭素含有マルテンサイト系ステンレ
ス鋼の変形抵抗が殆んど0となりかつSUS430鋼の変形抵
抗より低下する温度領域は、組織上半溶融状態となる領
域である。従って、当然結晶粒の粗大化による常温での
靭性低下と赤熱脆性が起こることが懸念される。
ス鋼の変形抵抗が殆んど0となりかつSUS430鋼の変形抵
抗より低下する温度領域は、組織上半溶融状態となる領
域である。従って、当然結晶粒の粗大化による常温での
靭性低下と赤熱脆性が起こることが懸念される。
本発明者らは結晶粒の粗大化現象を詳細に検討したとこ
ろ、高温程粗大化傾向は高いものの、半溶融状態では粗
大化の速度は必ずしも大きくないことを見い出した。即
ち、0.5%以上のCと10%以上のCrを含有するステ
ンレス鋼では、1250℃以上の温度域に加熱し半溶融状態
で圧延すれば、最終製品の結晶粒はそれ程粗大化せず実
用上靭性の低下もないことが確認された。
ろ、高温程粗大化傾向は高いものの、半溶融状態では粗
大化の速度は必ずしも大きくないことを見い出した。即
ち、0.5%以上のCと10%以上のCrを含有するステ
ンレス鋼では、1250℃以上の温度域に加熱し半溶融状態
で圧延すれば、最終製品の結晶粒はそれ程粗大化せず実
用上靭性の低下もないことが確認された。
次に、本発明者らは0.5%以上のCを含有する高炭素
含有マルテンサイト系ステンレス鋼を1250℃以上のの半
溶融状態に加熱しても、必ずしも常に赤熱脆性による割
れを起こすわけではないことを経験している。従って、
条件さえ選べば1250℃以上の半溶融状態に加熱しても赤
熱脆性による割れの懸念なく本発明を適用できる。
含有マルテンサイト系ステンレス鋼を1250℃以上のの半
溶融状態に加熱しても、必ずしも常に赤熱脆性による割
れを起こすわけではないことを経験している。従って、
条件さえ選べば1250℃以上の半溶融状態に加熱しても赤
熱脆性による割れの懸念なく本発明を適用できる。
さらに、この事実に基づいて赤熱脆性割れに至る機構を
検討した結果、熱間での溶融に起因する亀裂は溶融部分
が表面に露出しているために起こるものでり、内層が半
溶融状態であっても表面され半溶融状態でなければ、赤
熱脆性による割れは起こらないということを見い出し
た。この知見に基づいて、鋳片ないし鋳片の表面を融点
が1450℃以上である鋼板で覆って圧延する方法を考案し
た。この方法により、いかなる条件下でも赤熱脆性の懸
念なく半溶融状態での圧延が可能になる。もちろん、表
面を覆うのに用いた鋼板は、圧延終了後に除去すれば良
いのである。例えば、後工程の酸洗時に溶解除去する方
法もあるし、刃物にする際の研削時に同時に除去する方
法もある。
検討した結果、熱間での溶融に起因する亀裂は溶融部分
が表面に露出しているために起こるものでり、内層が半
溶融状態であっても表面され半溶融状態でなければ、赤
熱脆性による割れは起こらないということを見い出し
た。この知見に基づいて、鋳片ないし鋳片の表面を融点
が1450℃以上である鋼板で覆って圧延する方法を考案し
た。この方法により、いかなる条件下でも赤熱脆性の懸
念なく半溶融状態での圧延が可能になる。もちろん、表
面を覆うのに用いた鋼板は、圧延終了後に除去すれば良
いのである。例えば、後工程の酸洗時に溶解除去する方
法もあるし、刃物にする際の研削時に同時に除去する方
法もある。
以上の結果、本発明を創案したもので、その要旨とする
ところは、C:0.5%以上1.5%以下、Cr:10
%以上25%以下を含有する高炭素含有マルテンサイト
系ステンレス鋼の熱間圧延において、圧延前の鋼片また
は鋳片の表面を融点が1450℃以上の鋼板で覆って加
熱し、少なくとも1パス以上を1250℃以上1450
℃以下の温度域で圧延することを特徴とする高炭素含有
マルテンサイト系ステンレス鋼の軽負荷熱間圧延方法に
ある。
ところは、C:0.5%以上1.5%以下、Cr:10
%以上25%以下を含有する高炭素含有マルテンサイト
系ステンレス鋼の熱間圧延において、圧延前の鋼片また
は鋳片の表面を融点が1450℃以上の鋼板で覆って加
熱し、少なくとも1パス以上を1250℃以上1450
℃以下の温度域で圧延することを特徴とする高炭素含有
マルテンサイト系ステンレス鋼の軽負荷熱間圧延方法に
ある。
次に、成分および製造条件の限定理由について述べる。
C含有量は、0.5%未満では熱間変形抵抗がそれ程高
くなく従来方法でも製造が可能な上、焼き入れ硬度が十
分ではなく特性的に炭素鋼の刃物に比べて劣ることから
0.5%を下限とした。また、1.5%超では硬化程度
には変化がないにもかかわらず加工が著しく困難である
ことから上限を1.5%とする。
くなく従来方法でも製造が可能な上、焼き入れ硬度が十
分ではなく特性的に炭素鋼の刃物に比べて劣ることから
0.5%を下限とした。また、1.5%超では硬化程度
には変化がないにもかかわらず加工が著しく困難である
ことから上限を1.5%とする。
Cr含有量は、10%未満ではステンレス鋼としての基本
的な耐食性に欠けるため、10%を下限とした。また、
Cr含有量が25%を超えると焼入硬化が困難となるので
上限を25%とする。
的な耐食性に欠けるため、10%を下限とした。また、
Cr含有量が25%を超えると焼入硬化が困難となるので
上限を25%とする。
また、高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼が半溶
融状態になって、変形抵抗が通常のSUS430鋼より低下し
てほとんど0となるのは、また結晶粒の粗大化を防止で
きるのは第1図にも示したとおり1250℃以上であるの
で、圧下を加える必要条件の下限温度を1250℃とした。
融状態になって、変形抵抗が通常のSUS430鋼より低下し
てほとんど0となるのは、また結晶粒の粗大化を防止で
きるのは第1図にも示したとおり1250℃以上であるの
で、圧下を加える必要条件の下限温度を1250℃とした。
しかし、1450℃以上となると溶融相が増加して実用上固
体と同様に扱うのは困難なので、1450℃を上限とした。
体と同様に扱うのは困難なので、1450℃を上限とした。
さらに、半溶融状態になる1250℃以上で加熱しても、そ
の温度域を逸脱して圧下するならば即ち1250℃未満に冷
却して圧下するならば軽負荷の効果は得られないが、た
とえば1パスでも1250℃以上で圧下を行なうならば軽負
荷の効果が得られるので、1パス以上の圧下を限定条件
とした。
の温度域を逸脱して圧下するならば即ち1250℃未満に冷
却して圧下するならば軽負荷の効果は得られないが、た
とえば1パスでも1250℃以上で圧下を行なうならば軽負
荷の効果が得られるので、1パス以上の圧下を限定条件
とした。
圧延前の鋼片または鋳片の表面を覆う鋼板は、1450
℃までに局部的にでも溶融しては効果が得られないの
で、融点が1450℃以上の鋼材に限定する。
℃までに局部的にでも溶融しては効果が得られないの
で、融点が1450℃以上の鋼材に限定する。
以上示したとおり、高炭素含有マルテンサイト系ステン
レス鋼は1250℃以上に加熱すると変形抵抗が著しく低下
し、むしろ通常のSUS430鋼などの低Cステンレス鋼の変
形抵抗より低下すること、そしてさらにC含有量を0.
5%以上に限定すれば、結晶粒の粗大化や靭性の劣化な
ど1250℃以上で加熱することによる品質劣化が抑制可能
なことが確認された。この結果、当業者にとって明らか
に常識をはずれる条件である1250℃以上1450℃以下の温
度域に加熱して圧延する高炭素含有マルテンサイト系ス
テンレス鋼の製造方法を発明したものである。
レス鋼は1250℃以上に加熱すると変形抵抗が著しく低下
し、むしろ通常のSUS430鋼などの低Cステンレス鋼の変
形抵抗より低下すること、そしてさらにC含有量を0.
5%以上に限定すれば、結晶粒の粗大化や靭性の劣化な
ど1250℃以上で加熱することによる品質劣化が抑制可能
なことが確認された。この結果、当業者にとって明らか
に常識をはずれる条件である1250℃以上1450℃以下の温
度域に加熱して圧延する高炭素含有マルテンサイト系ス
テンレス鋼の製造方法を発明したものである。
(実施例) 0.6%のC、0.5%のMn、0.5%のSi、16.6
%のCrおよび不可避不純物からなる厚さ68mmの17Cr
高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片の表面を
市販の厚さ2mmのSUS430鋼で覆い、その後1350℃に2時
間加熱均熱して熱間圧延を行なった。その際の各パス毎
の全厚さ、圧下率および変形抵抗の値を第1表に示し
た。2パス目までが1250℃以上の温度域であるが、1250
℃未満の3パス目以降に比べて、かなり低い変形抵抗で
あることがわかる。さらに、圧延終了後の厚さ8mmの熱
延板を780℃4時間の球状化焼鈍後片面約300μm
酸洗し、次いで5mmまで冷延した。しかるのち、1050℃
10min空冷の焼入れ処理を行ったところ、従来工程材
となんら変わりなく硬度がHRC で59以上となった。
%のCrおよび不可避不純物からなる厚さ68mmの17Cr
高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼鋳片の表面を
市販の厚さ2mmのSUS430鋼で覆い、その後1350℃に2時
間加熱均熱して熱間圧延を行なった。その際の各パス毎
の全厚さ、圧下率および変形抵抗の値を第1表に示し
た。2パス目までが1250℃以上の温度域であるが、1250
℃未満の3パス目以降に比べて、かなり低い変形抵抗で
あることがわかる。さらに、圧延終了後の厚さ8mmの熱
延板を780℃4時間の球状化焼鈍後片面約300μm
酸洗し、次いで5mmまで冷延した。しかるのち、1050℃
10min空冷の焼入れ処理を行ったところ、従来工程材
となんら変わりなく硬度がHRC で59以上となった。
(発明の効果) 以上示したとおり、従来高炭素含有マルテンサイト系ス
テンレス鋼の熱間圧延は圧延負荷が高いために離渋して
いたが、本発明方法によって、加熱温度の上昇に伴う燃
料コストの上昇はあるものの、圧延負荷が飛躍的に軽く
なって熱間圧延が容易になる。この結果、圧延前の鋳片
や鋼片の大型化、幅の拡大が可能になるのみならず連続
熱延への適用が可能になるなど、歩留まや生産効率の大
幅な向上が期待できる。
テンレス鋼の熱間圧延は圧延負荷が高いために離渋して
いたが、本発明方法によって、加熱温度の上昇に伴う燃
料コストの上昇はあるものの、圧延負荷が飛躍的に軽く
なって熱間圧延が容易になる。この結果、圧延前の鋳片
や鋼片の大型化、幅の拡大が可能になるのみならず連続
熱延への適用が可能になるなど、歩留まや生産効率の大
幅な向上が期待できる。
このように、本発明による工業的利益は著しく大きいも
のである。
のである。
第1図は、0.6%のCを含有する17Crステンレス鋼
と0.06%のCを含有する17Crステンレス鋼(SUS43
0)の高温での引張り強度を示した図である。
と0.06%のCを含有する17Crステンレス鋼(SUS43
0)の高温での引張り強度を示した図である。
Claims (1)
- 【請求項1】C:0.5%以上1.5%以下、Cr:1
0%以上25%以下を含有する高炭素含有マルテンサイ
ト系ステンレス鋼の熱間圧延において、圧延前の鋼片ま
たは鋳片の表面を融点が1450℃以上の鋼板で覆って
加熱し、少なくとも1パス以上を1250℃以上145
0℃以下の温度域で圧延することを特徴とする高炭素含
有マルテンサイト系ステンレス鋼の軽負荷熱間圧延方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27642285A JPH0635002B2 (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | 高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の軽負荷熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27642285A JPH0635002B2 (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | 高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の軽負荷熱間圧延方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62137109A JPS62137109A (ja) | 1987-06-20 |
JPH0635002B2 true JPH0635002B2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=17569189
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27642285A Expired - Lifetime JPH0635002B2 (ja) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | 高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の軽負荷熱間圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0635002B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01230714A (ja) * | 1988-03-09 | 1989-09-14 | Nippon Steel Corp | 炭化物の微細な高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 |
JPH0673686B2 (ja) * | 1989-10-06 | 1994-09-21 | 住友金属工業株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法 |
-
1985
- 1985-12-09 JP JP27642285A patent/JPH0635002B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS62137109A (ja) | 1987-06-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4776900A (en) | Process for producing nickel steels with high crack-arresting capability | |
JPH02175816A (ja) | 熱間圧延鋼又は厚板の製造方法 | |
JPH0768583B2 (ja) | 高張力冷延鋼板の製造法 | |
US4284439A (en) | Process for the production of sheet and strip from ferritic, stabilized, stainless chromium-molybdenum-nickel steels | |
JPH029647B2 (ja) | ||
JPH09310121A (ja) | マルテンサイト系継目無耐熱鋼管の製造方法 | |
JP6772085B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼熱延鋼板およびその製造方法 | |
JPH0635002B2 (ja) | 高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の軽負荷熱間圧延方法 | |
JP4300672B2 (ja) | 焼入れ不要の二輪車ディスクブレーキ用ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
JP3272804B2 (ja) | 異方性の小さい高炭素冷延鋼板の製造法 | |
JP3454869B2 (ja) | 高炭素鋼板の連続焼鈍による球状化焼鈍方法 | |
JPH04371524A (ja) | 鋸刃台金用高強度鋼板の製造法 | |
EP0130221B1 (en) | Process for producing corrosion-resistant alloy steel | |
JPH0617504B2 (ja) | 焼入れ処理に適した高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
JPS583012B2 (ja) | 高靭性高張力鋼板の製造方法 | |
JP2781325B2 (ja) | 微細炭化物を有する中、高炭素マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
JPH01230714A (ja) | 炭化物の微細な高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
JPH05255738A (ja) | 耐遅れ破壊特性の優れた機械構造用鋼の製造方法 | |
JP2506243B2 (ja) | 耐酸化性フェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
JP4315006B2 (ja) | ディスクブレーキロータ用ステンレス鋼板の製造方法 | |
JP2000282147A (ja) | 耐応力腐食割れ感受性に優れる高強度複相組織ステンレス鋼帯の製造方法および鋼帯 | |
JP2648709B2 (ja) | 高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
JPH079027B2 (ja) | 高温用低合金鋼の成形加工方法 | |
JP6756088B2 (ja) | 冷間加工性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 | |
JPH066741B2 (ja) | 高靭性をもつ構造用厚鋼板の製造法 |