JPWO2019057115A5

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Publication number: JPWO2019057115A5
Application number: JP2020537825A
Authority: JP
Publication date: 2022-12-23
Anticipated expiration: 2038-09-20

Description

中国特許公告番号ＣＮ１０２９６５５７４Ｂでは、鋳片を１２２０～１２７０℃に加熱し、オーステナイト再結晶領域及び未再結晶領域の二段階で鋼板に圧延し、自己焼戻温度に冷却して加熱歪取りを行い、鋼板の歪取りの後、段積徐冷によって析出強化作用を促進するという「チタン微量合金化低降伏比高強度熱間圧延厚鋼板及びその生産プロセス」が開示された。文献「２０５０仕上高強度鋼徐冷プロセスの予備的検討」では、析出強化効果、内部応力分布の改善及び板形状品質の向上という目的を達成するために、徐冷ウォールによってＢＳ６００ＭＣ、ＢＳ７００ＭＣ等の高強度鋼コイルの倉庫における冷却過程を制御することが紹介された。文献「６２０ｍｍ帯鋼徐冷ピットの建築方案の研究と実施」では、徐冷ピットによって、鋼コイル全体の温度が均一になるように、品質鋼コイルに４８時間の徐冷周期で温度制御冷却を行うことが提出された。しかし、実際の生産において、上記の徐冷プロセスはいずれも鋼コイルを遅れずに保温することができないと共に、保温効果も徐冷領域の環境の影響を大きく受け、特にＴｉ微量合金化熱間圧延高強度鋼コイルの場合、有効な保温を達成することで析出強化の効果を改善することは困難である、ということが見出された。

具体的には、本発明は、微量合金元素Ｔｉが添加された溶鋼から鋳造によって鋳片を得、加熱してから、粗圧延、仕上圧延、層流冷却及び巻取りを経って熱延コイルを得、取り外した後、インラインで保温カバーを被せて、輸送チェインに沿って鋼コイル倉庫へ移動し、保温時間に達したら、保温カバーから取り出して室温まで空冷することを含む、インラインでＴｉ微量合金化熱間圧延高強度鋼の析出強化効果を向上させる生産方法である；ただし、前記微量合金元素Ｔｉの含有量は≧０．０３ｗｔ％である；前記巻取り温度は５００～７００℃であり、前記のインラインで保温カバーを被せるのは、各熱延コイルをそれぞれ巻出した後、６０分間以内に独立で密閉な保温カバー装置を被せると意味し、前記インライン保温時間は≧６０分間である。

好ましくは、前記微量合金元素Ｔｉの含有量は０．０３～０．１０％である；
さらに、前記鋳片の加熱温度は≧１２００℃であり、均熱時間は≧６０分間である；
好ましくは、鋳片の加熱温度は１２００～１３５０℃であり、均熱時間は１～２時間である；
さらに、前記粗圧延は、温度が１０００～１２００℃であり、３～８パスの往復式圧延が行われ、且つ累積変形量が≧５０％である；
さらに、前記仕上圧延は、６～７パスの連続式圧延が行われ、且つ累積変形量が≧８０％であり、仕上圧延温度が８００～９００℃である。

好ましくは、各熱延コイルをそれぞれ取り外した後、２０分間以内に独立で保温カバーを被せる；
さらに、前記鋼コイルの保温カバー内での冷却速度は≦１５℃／時間である；
好ましくは、前記鋼コイルのインライン保温時間は１～５時間である。

圧延プロセスの設計において、なるべく多くのＴｉ原子がオーステナイト中に固溶することを保証できるように、鋳片の加熱温度は十分に高くする（例えば≧１２００℃にする）必要がある。加熱温度の上限は、加熱炉が実際に到達できる又は耐えられる温度を限界として、原則的には上限に要求を設定しない；しかし、省エネルギー・消耗低減の目的で、通常は実際の最高加熱温度を≦１３５０℃に制御する。

前記均熱時間は≧６０分間であり、均熱時間とは、鋳片を設定された加熱温度まで加熱した後で保温する時間である。

析出強化効果をさらに向上させるために、巻取り温度を、ＴｉＣが十分に析出できる温度領域である５００～７００℃の範囲に設計する；しかも、各熱延コイルをそれぞれ取り外した後、インラインで（好ましくは２０分間以内に）速やかに独立で密閉な保温カバー装置を被せ、保温時間を１～５時間にし、鋼コイルの保温カバー内での冷却速度を≦１５℃／時間にすることで、巻取り残留熱を十分に利用して鋼コイル全体の温度を均一化にし、そしてＴｉＣが十分に析出できる温度領域に適切な期間滞在させ、ＴｉＣの均一的で十分な析出を保証し、且つそのサイズをナノレベルに保持し、析出強化の作用を最高に発揮させることができる。「インライン」とは、鋼コイルを取り外した直後に保温カバーを被せることが要求されるパターンであり、鋼コイルを倉庫に入れてから保温カバーを被せるという「オフライン」パターンに比べると、（１）鋼コイルは、ＴｉＣが十分に析出できる温度領域でカバーに入ることは保証される；（２）「オフライン」パターンで、鋼コイルが保温カバーに入る前の輸送過程において、内／外周と縁部の温度降下が中部よりも遥かに大きく、鋼コイル全体の温度均一性が劣る；（３）「オフライン」パターンで、鋼コイルの変態均一性が劣り、局所領域でＴｉＣの析出が不十分であり、析出強化効果の均一な向上に不利である。

本発明の実施例のプロセスは：Ｔｉ添加量≧０．０３％の鋳片→鋳片加熱→粗圧延→仕上圧延→層流冷却→巻取り→インラインで保温カバーを被せる→保温カバーから取り出す、というものであり、それらの肝心なプロセスパラメータは表１に示す。

本発明の比較例のプロセスは：Ｔｉ添加量≧０．０３％の鋳片→鋳片加熱→粗圧延→仕上圧延→層流冷却→巻取り→鋼コイルの段積徐冷、というものであり、それらの肝心なプロセスパラメータは表２に示す。

Claims

微量合金元素Ｔｉが添加された溶鋼から鋳造によって鋳片を得、加熱してから、粗圧延、仕上圧延、層流冷却及び巻取りを経て熱延コイルを得、前記熱延コイルを取り外した後、前記熱延コイルに独立で密閉な保温カバーユニットを６０分間以内被せて、輸送チェインに沿って鋼コイル倉庫へ移動し、６０分間以上の保温時間に達したら、前記独立で密閉な保温カバーユニットから前記熱延コイルを取り出して室温まで空冷することを含むことを特徴とする、Ｔｉ微量合金化熱間圧延高強度鋼の析出強化効果を向上させる生産方法；
ただし、前記微量合金元素Ｔｉの含有量は≧０．０３ｗｔ％である；前記粗圧延は、温度が１０００～１２００℃であり、３～８パスの往復式圧延が行われ、且つ累積変形量が≧５０％である；さらに、前記仕上圧延は、６～７パスの連続式圧延が行われ、且つ累積変形量が≧８０％であり、仕上圧延温度が８００～９００℃である；巻取り温度は５８３～７００℃であり、前記熱延コイルの前記独立で密閉な保温カバーユニット内での冷却速度は≦１５℃／時間である。
前記微量合金元素Ｔｉの添加量は０．０３～０．１０ｗｔ％であることを特徴とする、請求項１に記載のＴｉ微量合金化熱間圧延高強度鋼の析出強化効果を向上させる生産方法。
前記鋳片の加熱温度は≧１２００℃であり、均熱時間は≧６０分間であることを特徴とする、請求項１に記載のＴｉ微量合金化熱間圧延高強度鋼の析出強化効果を向上させる生産方法。
前記鋳片の加熱温度は１２００～１３００℃であり、均熱時間は１～２時間であることを特徴とする、請求項１に記載のＴｉ微量合金化熱間圧延高強度鋼の析出強化効果を向上させる生産方法。
各熱延コイルをそれぞれ取り外した後、２０分間以内に前記独立で密閉な保温カバーユニットを被せることを特徴とする、請求項１に記載のＴｉ微量合金化熱間圧延高強度鋼の析出強化効果を向上させる生産方法。
前記熱延コイルの保温時間は１～５時間であることを特徴とする、請求項１に記載のＴｉ微量合金化熱間圧延高強度鋼の析出強化効果を向上させる生産方法。