CN108486340A - 高碳高铬的不锈钢及其加工方法 - Google Patents
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Abstract
一种高碳高铬的不锈钢及其加工方法，涉及不锈钢加工技术领域。该高碳高铬的不锈钢的加工方法包括以下步骤：将高碳高铬的不锈钢的钢锭进行带模带帽红送，然后依次进行脱帽脱模、装炉后加热处理，随后将加热后的钢锭进行初轧；其中将钢锭装炉加热处理时，根据钢锭的不同温度选择不同的加热和保温工艺进行处理。本发明提供的高碳高铬的不锈钢的加工方法具有工艺简单、生产成本低、成坯率高的优点，生产得到的不锈钢的理化性能好。本发明还涉及上述加工方法加工得到的高碳高铬的不锈钢。
Description
技术领域
本发明涉及一种不锈钢加工技术领域，且特别涉及一种高碳高铬的不锈钢及其加工方法。
背景技术
高碳高铬的不锈钢常用作不锈切片机械刃具及剪切刀具、手术刀片、高耐磨设备零件等，由于其含有的碳和铬的含量都很高，且还含有一定的钼和钒，因此在高碳高铬的不锈钢生产开坯时，其变形抗力较大且变形温度范围较窄，以上的原料特性使高碳高铬的不锈钢生产开坯的方法受到了一定的限制，目前国内常用的高碳高铬的不锈钢的开坯方法多为将经退火处理后的钢锭送锻造厂进行锻造开坯，该方法一般要经过多火锻造才能够完成，然而多火的锻造方式常会造成钢锭温度不均，从而造成钢锭表面裂纹的产生，降低成坯率，此外高碳高铬的不锈钢属于莱氏体钢，其钢锭浇注时容易形成不均匀的碳化物偏析而影响产品的使用寿命，而锭型越大时其碳化物偏析越大，所以目前的高碳高铬的不锈钢生产时一般选择3吨以下的锭型，但其成坯率相对较低。
因此，需要一种工艺简单、生产成本低和成坯率高的高碳高铬的不锈钢的加工方法。
发明内容
本发明的目的在于提供一种高碳高铬的不锈钢的加工方法，其具有工艺简单、生产成本低、成坯率高的优点。
本发明的另一目的在于提供一种上述高碳高铬的不锈钢的加工方法制备得到的高碳高铬的不锈钢，其具有理化性能好的优点。
本发明解决其技术问题是采用以下技术方案来实现的。
一种高碳高铬的不锈钢的加工方法，其包括以下步骤：
将高碳高铬的不锈钢的钢锭进行带模带帽红送，然后依次进行脱帽脱模、装炉后加热处理，随后将加热后的钢锭进行初轧；其中：
当装炉钢锭的温度小于450℃时，加热处理包括保温一段、加热一段、保温二段、加热三段、保温三段、加热四段和保温四段；
当装炉钢锭的温度大于等于450℃且小于599℃时，加热处理包括保温一段、加热一段、加热二段、保温二段、加热三段和保温三段；
当装炉钢锭的温度大于等于600℃且小于700℃时，加热处理包括保温一段、加热一段、加热二段、保温二段、加热三段和保温三段；
当装炉钢锭的温度大于等于700℃且小于800℃时，加热处理包括保温一段、加热一段、保温二段、加热二段和保温三段；
当装炉钢锭的温度大于等于800℃时，加热处理包括加热一段、保温一段、加热二段和保温二段。
进一步地，在本发明较佳实施例中，当装炉钢锭的温度小于450℃时，保温一段的保温温度为小于等于400℃，保温时间为40-60min；加热一段的加热速度为50-60℃/h；保温二段的保温温度为790-810℃，保温时间为3h；加热三段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1180±10℃，保温时间为120-180min；加热四段的加热速度为大于等于300℃/h；保温四段的保温温度为1210±10℃，保温时间为90-120min。
进一步地，在本发明较佳实施例中，当装炉钢锭的温度大于等于450℃且小于599℃时，保温一段的保温温度为800℃±10℃，保温时间为60-80min；加热一段的加热速度为80-100℃/h，钢锭加热至990-1010℃；加热二段的加热速度为140-150℃/h；保温二段的保温温度为1180±10℃，保温时间为180-210min；加热三段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1210±10℃，保温时间为120-150min。
进一步地，在本发明较佳实施例中，当装炉钢锭的温度大于等于600℃且小于700℃时，保温一段的保温温度为900℃±10℃，保温时间为30-40min；加热一段的加热速度为80-100℃/h，钢锭加热至990-1010℃；加热二段的加热速度为140-150℃/h；保温二段的保温温度为1180±10℃，保温时间为180-210min；加热三段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1210±10℃，保温时间为120-150min。
进一步地，在本发明较佳实施例中，当装炉钢锭的温度大于等于700℃且小于800℃时，保温一段的保温温度为980℃±10℃，保温时间为20-30min；加热一段的加热速度为大于等于300℃/h；保温二段的保温温度为1180±10℃，保温时间为120-150min；加热二段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1210±10℃，保温时间为120-150min。
进一步地，在本发明较佳实施例中，当装炉钢锭的温度大于等于800℃时，加热一段的加热速度为大于等于300℃/h；保温一段的保温温度为1180±10℃，保温时间为120-150min；加热二段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1210±10℃，保温时间为90-120min。
进一步地，在本发明较佳实施例中，上述初轧为多孔多道次可逆轧制；优选的，多孔多道次可逆轧制的单道次压下率为1.82-2.73％；更优选的，多孔多道次可逆轧制的单道次压下率为2.02-2.53％。
进一步地，在本发明较佳实施例中，上述初轧后还包括退火处理过程，退火处理的保温温度为870±10℃，保温时间为7-12h；优选的，退火处理前进行缓冷处理，缓冷处理过程中钢坯入坑入罩的温度为大于等于650℃。
进一步地，在本发明较佳实施例中，上述高碳高铬的不锈钢中碳的含量为0.90-1.20wt％，铬的含量为17.00-19.00wt％；优选的，高碳高铬的不锈钢为9Cr18钢、11Cr17钢、102Cr17Mo钢、9Cr18Mo钢或9Cr18MoV钢。
本发明还提供了一种高碳高铬的不锈钢，其是使用上述高碳高铬的不锈钢的加工方法得到。
本发明实施例的高碳高铬的不锈钢及其加工方法的有益效果是：本申请提供的高碳高铬的不锈钢的加工方法通过在整个工艺过程中采用特定的加热程序，可以使钢锭在初轧开坯过程之前具有较为均匀的温度，从而在得到的高碳高铬不锈钢具有极好的理化性能的前提下，大大提高产品的成坯率，同时省去了现有技术中的一步或两步退火工艺，且采用了相对较快的初轧开坯方式代替传统的多火次锻造的方式，从而大大简化了生产工艺，且降低了生产成本；此外，由于采取带模带帽红送钢锭，与传统的冷锭加热相比，可以减少预热时间且提高升温速度，从而大大缩短加热时间，达到节能降耗的目的。本发明还涉及上述加工方法加工得到的高碳高铬的不锈钢，其具有理化性能好的优点。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。
其中，文中所述的A±B的范围为A-B至A+B之间的区间且包括两端的端点。
下面对本发明实施例的高碳高铬的不锈钢及其加工方法进行具体说明。
一种高碳高铬的不锈钢的加工方法，其包括以下步骤：
准备高碳高铬的不锈钢的钢锭；优选的，高碳高铬的不锈钢中碳的含量为0.90-1.20wt％，铬的含量为17.00-19.00wt％；更优选的，高碳高铬的不锈钢为9Cr18钢、11Cr17钢、102Cr17Mo钢、9Cr18Mo钢或9Cr18MoV钢。
将高碳高铬的不锈钢的钢锭进行带模带帽红送，然后依次进行脱帽脱模、装炉后加热处理，其中：
当装炉钢锭的温度小于450℃时，加热处理包括保温一段、加热一段、保温二段、加热三段、保温三段、加热四段和保温四段；优选的，保温一段的保温温度为小于等于400℃，保温时间为40-60min；加热一段的加热速度为50-60℃/h；保温二段的保温温度为790-810℃，保温时间为3h；加热三段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1180±10℃，保温时间为120-180min；加热四段的加热速度为大于等于300℃/h；保温四段的保温温度为1210±10℃，保温时间为90-120min。
当装炉钢锭的温度大于等于450℃且小于599℃时，加热处理包括保温一段、加热一段、加热二段、保温二段、加热三段和保温三段；优选的，保温一段的保温温度为800℃±10℃，保温时间为60-80min；加热一段的加热速度为80-100℃/h，钢锭加热至990-1010℃；加热二段的加热速度为140-150℃/h；保温二段的保温温度为1180±10℃，保温时间为180-210min；加热三段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1210±10℃，保温时间为120-150min。
当装炉钢锭的温度大于等于600℃且小于700℃时，加热处理包括保温一段、加热一段、加热二段、保温二段、加热三段和保温三段；优选的，保温一段的保温温度为900℃±10℃，保温时间为30-40min；加热一段的加热速度为80-100℃/h，钢锭加热至990-1010℃；加热二段的加热速度为140-150℃/h；保温二段的保温温度为1180±10℃，保温时间为180-210min；加热三段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1210±10℃，保温时间为120-150min。
当装炉钢锭的温度大于等于700℃且小于800℃时，加热处理包括保温一段、加热一段、保温二段、加热二段和保温三段；优选的，保温一段的保温温度为980℃±10℃，保温时间为20-30min；加热一段的加热速度为大于等于300℃/h；保温二段的保温温度为1180±10℃，保温时间为120-150min；加热二段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1210±10℃，保温时间为120-150min。
当装炉钢锭的温度大于等于800℃时，加热处理包括加热一段、保温一段、加热二段和保温二段。优选的，加热一段的加热速度为大于等于300℃/h；保温一段的保温温度为1180±10℃，保温时间为120-150min；加热二段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1210±10℃，保温时间为90-120min。
随后将加热后的钢锭进行初轧；优选的，初轧为多孔多道次可逆轧制；更优选的，多孔多道次可逆轧制的单道次压下率为1.82-2.73％；进一步优选的，多孔多道次可逆轧制的单道次压下率为2.02-2.53％；更进一步优选的，初轧后还包括退火处理过程，退火处理的保温温度为870±10℃，保温时间为7-12h；再进一步优选的，退火处理前进行缓冷处理，缓冷处理过程中钢坯入坑入罩的温度为大于等于650℃。
本申请提供的高碳高铬的不锈钢的加工方法采用特定的加热方式，可以使钢锭在初轧开坯过程之前具有较为均匀的表面温度，从而更好地防止初轧开坯过程冷作模具钢坯表面裂纹的产生，进而显著地提高了产品的成坯率，具体地，可以根据加热过程前钢锭表面温度的不同确定加热方式，发明人经过研究发现，采用通过以下方式确定的加热曲线可以有效提高轧制高碳高铬不锈钢的品质，即加热曲线按照钢锭表面温度越低其复温温度越低，加热速度越慢且保温时间越长确定，这样的处理方式，能够充分的利用钢锭本身的热能，也能保证钢锭加热的完整性，避免钢锭出现表面温度高，内部温度低的现象，若表面与内部温差太大，则钢锭内部原子运动程度不一致，重结晶时的不规律性增加，从而影响到钢锭的力学性能。其中，复温温度即指钢锭进入均热设备后进行的按照加热曲线的第一段限定的保温温度；其中保温时间即指均热炉在某一特定温度或温度范围下恒温的保持时间。
在本申请中，高碳高铬的不锈钢的钢锭的制备方法可以采用本领域常规的方法。例如，可以包括：将废钢、合金等原辅材料在电炉中进行初炼以获得钢水，将钢水出钢到钢包中，在出钢过程中对钢水进行预脱氧合金化和增碳，接着在LF精炼炉中进行合金微调和调温，然后真空精炼，将得到的钢水浇铸成型，使获得的高碳高铬不锈钢的钢锭中，碳的含量为0.90-1.20wt％，铬的含量为17.00-19.00wt％；高碳高铬的不锈钢的钢锭中碳的含量和铬的含量可以通过在预脱氧合金化和增碳步骤中控制增碳剂以及合金的加入量来进行调节。
在本申请中，加热处理的炉并没有特别的限定，可以为本领域常规使用的电炉，例如可以为EBT电炉或EF电炉。
在本申请中，上述高碳高铬的不锈钢的钢锭浇铸成型后，优选进行动模，以使高碳高铬的不锈钢的钢锭具有较为均匀的温度，更优选地，动模时间为80-90min；其中，动模时间是指钢锭浇注完毕开始到可以移动钢锭锭模的时间。
在本申请中，将高碳高铬的不锈钢的钢锭进行带模带帽红送时，对带模带帽红送的时间并没有特别的限定，但是为了进一步确保加热过程前高碳高铬的不锈钢的钢锭具有较高和较为均匀的表面温度，以减少预热时间、提高升温速度并大大缩短加热时间，达到节能降耗的目的，优选将带模带帽红送的时间设定为小于等于150min。
在本申请中，将高碳高铬的不锈钢的钢锭进行脱帽脱模过程和装炉过程的总时间并没有特别的限定，为进一步确保装炉后加热处理前的高碳高铬的不锈钢的钢锭具有较高和较为均匀的表面温度，优选脱帽脱模过程和装炉过程的总时间为35-50min；更优选的，脱帽脱模过程和装炉过程的总时间为35-40min。
在本申请中，上述的带模带帽红送是指在不脱模、不脱帽的情况下，使凝固后的高碳高铬的不锈钢的钢锭未完全冷却直接输送至初轧的工序；上述脱帽是指将钢锭的保温帽摘下的工序；上述脱模是指将钢锭从钢锭模中拔出的工序；上述装炉是指将钢锭装入均热炉内的工序；上述帽是指对钢锭进行绝热保温，保证锭身组织致密不出现缩孔和疏松的装置。
在本申请中，高碳高铬的不锈钢的钢锭的加热过程采用上部单侧烧嘴均热炉进行。
在本申请中，为避免初轧开坯过程中断辊和电机堵转等现象的发生，从而进一步提高产品的成坯率，在多孔多道次可逆轧制中，其单道次的压下率为1.82-2.73％；优选的，单道次的压下率为为2.02-2.53％。
在本申请中，在高碳高铬不锈钢中，碳的含量为0.90-1.20重量％，铬的含量为17.00-19.00重量％；优选的，高碳高铬不锈钢为9Cr18钢、11Cr17钢、102Cr17Mo钢、9Cr18Mo钢或9Cr18MoV钢。
在本申请中，当高碳高铬不锈钢为9Cr18钢、11Cr17钢、102Cr17Mo钢、9Cr18Mo钢或9Cr18MoV钢，且方坯断面尺寸为130-200mm时，高碳高铬的不锈钢的加工方法还包括，将初轧后得到的钢坯进行退火处理，退火处理的保温温度为870±10℃，保温时间为6h；优选的，还包括在退火处理前对钢坯进行缓冷处理，缓冷处理过程中钢坯入坑入罩的温度为大于等于650℃；其中，钢坯入坑入罩是指将热轧后的钢坯装入缓冷坑或缓冷罩的工序。
在本申请中，高碳高铬不锈钢的生产方法还包括将经缓冷处理或退火处理后得到的高碳高铬不锈钢坯进行扒皮和精整，扒皮和精整的方法可以为本领域常规使用的扒皮和精整方法。
本发明还提供了一种高碳高铬的不锈钢，其是使用上述高碳高铬的不锈钢的加工方法得到。
以下结合实施例对本发明的特征和性能作进一步的详细描述。
需要说明的是，以下实施例中钢的牌号均按照国家标准《不锈钢棒》(GB/T1220―2007)中的规定得出。
实施例1
本实施例提供一种高碳高铬的不锈钢的加工方法，其具体包括以下步骤：
S11、将经VOD精炼炉制备的电炉钢液进行浇注，在浇注完毕起第90min对钢锭进行带模带帽红送，该钢锭为9Cr18MoV钢锭，其锭型为3.35吨矩形锭，坑铸锭每炉钢锭装车时间控制为45min，车铸锭直接运输；钢锭运输时间控制在15min内。
S12、将钢锭依次进行脱帽脱模、装炉和加热，控制脱帽脱模过程和装炉过程的总时间为35min，在实施装炉之后且在实施加热之前，钢锭的表面温度为800-880℃之间(连续生产100次时)，将钢锭在均热炉中加热，依次进行加热一段，加热速度为300℃/h；保温一段，保温温度为1180℃，保温时间为150min；加热二段，加热速度为350℃/h；保温二段，保温温度为1210℃，时间为120min。
S13、上述加热过程完成后，钢锭由钳式吊夹送到运锭车上并倾倒在受料输送辊道上。受料输送辊道将钢锭送入825初轧机轧辊进行多孔多道次可逆轧制，控制单道次的压下率为2.73％，初轧轧制成断面尺寸为200mm方坯。
连续生产100炉批9Cr18MoV不锈钢，初轧开坯过程中很少出现裂纹，产品成坯率为79.50％。
实施例2
本实施例提供一种高碳高铬不锈钢9Cr18Mo钢红送及初轧开坯方法，具体包括以下步骤：
S21、将经VOD精炼炉制备的电炉钢液进行浇注，浇注完毕起90min后对钢锭进行带模带帽红送，该钢锭为9Cr18Mo钢锭，其锭型为3.35吨矩形锭。坑铸锭每炉钢锭装车时间控制为45min，车铸锭直接运输；钢锭运输时间控制在15min内。
S22、将钢锭依次进行脱帽脱模、装炉和加热，控制脱帽脱模过程和装炉过程的总时间为35min，在实施装炉之后且在实施加热之前，钢锭的表面温度为700-799℃(连续生产100次时)，将钢锭在均热炉中加热，依次进行保温一段，保温一段的保温温度为980℃，保温时间为25min；加热一段，加热一段的加热速度为300℃/h；保温二段，保温温度为1180℃，保温时间为140min；加热二段，加热速度为320℃/h；保温三段，保温温度为1210℃，时间为125min。
S23、上述加热过程完成后，钢锭由钳式吊夹送到运锭车上并倾倒在受料输送辊道上，受料输送辊道将钢锭送入825初轧机轧辊进行多孔多道次可逆轧制，控制单道次的压下率为2.73％，初轧轧制成断面尺寸为185mm方坯。
S24、将所得钢坯进行退火处理前的缓冷处理，缓冷处理过程中钢坯入坑入罩的温度在650℃以上，缓冷处理后直接进行退火处理，退火处理的保温温度为860℃，保温时间为8h。
连续生产100炉批9Cr18Mo不锈钢，初轧开坯过程中很少出现裂纹，产品成坯率为79.80％。
实施例3
本实施例提供一种高碳高铬不锈钢11Cr17钢红送及初轧开坯方法，具体包括以下步骤：
S31、将经VOD精炼炉制备的电炉钢液进行浇注，浇注完毕起第90min后对钢锭进行带模带帽红送，该钢锭为11Cr17钢锭，其锭型为3.35吨矩形锭，坑铸锭每炉钢锭装车时间控制为45min，车铸锭直接运输；钢锭运输时间控制在15min内。
S32、将钢锭依次进行脱帽脱模、装炉和加热，控制脱帽脱模过程和装炉过程的总时间为35min，在实施装炉之后且在实施加热之前，钢锭的表面温度为600-699℃(连续生产100次时)，将钢锭在均热炉中加热，依次进行保温一段，保温一段的保温温度为900℃，保温时间为35min；加热一段，加热一段的加热速度为90℃/h，钢锭加热至1000℃；加热二段，加热二段的加热速度为145℃/h；保温二段，保温温度为1180℃，保温时间为180min；加热三段，加热速度为320℃/h；保温三段，保温温度为1210℃，时间为130min。
S33、上述加热过程完成后，钢锭由钳式吊夹送到运锭车上并倾倒在受料输送辊道上，受料输送辊道将钢锭送入825初轧机轧辊进行多孔多道次可逆轧制，控制单道次的压下率为2.73％，初轧轧制成断面尺寸为185mm方坯。
S34、将所得钢坯进行退火处理前的缓冷处理，缓冷处理过程中钢坯入坑入罩的温度在650℃以上，缓冷处理后直接进行退火处理，退火处理的保温温度为865℃，保温时间为7h。
连续生产100炉批11Cr17不锈钢，初轧开坯过程中很少出现裂纹，产品成坯率为80.00％。
实施例4
本实施例提供一种高碳高铬不锈钢102Cr17Mo钢红送及初轧开坯方法，具体包括以下步骤：
S41、将经VOD精炼炉制备的电炉钢液进行浇注，浇注完毕起90min第后对钢锭进行带模带帽红送，该钢锭为102Cr17Mo钢锭，其锭型为3.35吨矩形锭，坑铸锭每炉钢锭装车时间控制为45min，车铸锭直接运输；钢锭运输时间控制在12min内。
S42、将钢锭依次进行脱帽脱模、装炉和加热，控制脱帽脱模过程和装炉过程的总时间为35min，在实施装炉之后且在实施加热之前，钢锭的表面温度为450-599℃(连续生产100次时)，将钢锭在均热炉中加热，依次进行保温一段，保温一段的保温温度为800℃，保温时间为70min；加热一段，加热一段的加热速度为95℃/h，钢锭加热至1000℃；加热二段，加热二段的加热速度为140℃/h；保温二段，保温温度为1180℃，保温时间为210min；加热三段，加热速度为310℃/h；保温三段，保温温度为1210℃，时间为150min。
S43、上述加热过程完成后，钢锭由钳式吊夹送到运锭车上并倾倒在受料输送辊道上，受料输送辊道将钢锭送入825初轧机轧辊进行多孔多道次可逆轧制，控制单道次的压下率为2.73％，初轧轧制成断面尺寸为185mm方坯。
S44、将所得钢坯进行退火处理前的缓冷处理，缓冷处理过程中钢坯入坑入罩的温度在650℃以上，缓冷处理后直接进行退火处理，退火处理的保温温度为870℃，保温时间为7h。
连续生产100炉批102Cr17Mo不锈钢，初轧开坯过程中很少出现裂纹，产品成坯率为80.40％。
实施例5
本实施例提供一种高碳高铬不锈钢95Cr18钢红送及初轧开坯方法，具体包括以下步骤：
S51、将经VOD精炼炉制备的电炉钢液进行浇注，浇注完毕起第90min后对钢锭进行带模带帽红送，该钢锭为95Cr18钢锭，其锭型为3.35吨矩形锭。坑铸锭每炉钢锭装车时间控制为45min，车铸锭直接运输；钢锭运输时间控制在12min内。
S52、将钢锭依次进行脱帽脱模、装炉和加热，控制脱帽脱模过程和装炉过程的总时间为35min，在实施装炉之后且在实施加热之前，钢锭的表面温度为350-449℃(连续生产100次时)，将钢锭在均热炉中加热，依次进行保温一段，保温一段的保温温度为390℃，保温时间为60min；加热一段，加热一段的加热速度为55℃/h，钢锭加热至800℃；保温二段，保温时间为3h；加热三段，加热三段的加热速度为310℃/h；保温三段，保温温度为1180℃，保温时间为180min；加热四段，加热速度为320℃/h；保温四段，保温温度为1210℃，保温时间为120min。
S53、上述加热过程完成后，钢锭由钳式吊夹送到运锭车上并倾倒在受料输送辊道上，受料输送辊道将钢锭送入825初轧机轧辊进行多孔多道次可逆轧制，控制单道次的压下率为2.73％，初轧轧制成断面尺寸为150mm方坯。
S54、将所得钢坯进行退火处理前的缓冷处理，缓冷处理过程中钢坯入坑入罩的温度在650℃以上，缓冷处理后直接进行退火处理，退火处理的保温温度为877℃，保温时间为7h。
连续生产100炉批95Cr18不锈钢，初轧开坯过程中很少出现裂纹，产品成坯率为80.60％。
综上所述，本发明的生产高碳高铬不锈钢坯的方法能够简化生产工艺、降低生产成本，能够提高高碳高铬不锈钢坯的理化性能和产品成坯率，从而制备得到具有高理化性能的高碳高铬的不锈钢产品。
以上所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。本发明的实施例的详细描述并非旨在限制要求保护的本发明的范围，而是仅仅表示本发明的选定实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
Claims (10)
1.一种高碳高铬的不锈钢的加工方法，其特征在于，其包括以下步骤：
将高碳高铬的不锈钢的钢锭进行带模带帽红送，然后依次进行脱帽脱模、装炉后加热处理，随后将加热后的钢锭进行初轧；其中：
当装炉钢锭的温度小于450℃时，所述加热处理包括保温一段、加热一段、保温二段、加热三段、保温三段、加热四段和保温四段；
当装炉钢锭的温度大于等于450℃且小于599℃时，所述加热处理包括保温一段、加热一段、加热二段、保温二段、加热三段和保温三段；
当装炉钢锭的温度大于等于600℃且小于700℃时，所述加热处理包括保温一段、加热一段、加热二段、保温二段、加热三段和保温三段；
当装炉钢锭的温度大于等于700℃且小于800℃时，所述加热处理包括保温一段、加热一段、保温二段、加热二段和保温三段；
当装炉钢锭的温度大于等于800℃时，所述加热处理包括加热一段、保温一段、加热二段和保温二段。
2.根据权利要求1所述的高碳高铬的不锈钢的加工方法，其特征在于，当装炉钢锭的温度小于450℃时，保温一段的保温温度为小于等于400℃，保温时间为40-60min；加热一段的加热速度为50-60℃/h；保温二段的保温温度为790-810℃，保温时间为3h；加热三段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1180±10℃，保温时间为120-180min；加热四段的加热速度为大于等于300℃/h；保温四段的保温温度为1210±10℃，保温时间为90-120min。
3.根据权利要求1所述的高碳高铬的不锈钢的加工方法，其特征在于，当装炉钢锭的温度大于等于450℃且小于599℃时，保温一段的保温温度为800℃±10℃，保温时间为60-80min；加热一段的加热速度为80-100℃/h，所述钢锭加热至990-1010℃；加热二段的加热速度为140-150℃/h；保温二段的保温温度为1180±10℃，保温时间为180-210min；加热三段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1210±10℃，保温时间为120-150min。
4.根据权利要求1所述的高碳高铬的不锈钢的加工方法，其特征在于，当装炉钢锭的温度大于等于600℃且小于700℃时，保温一段的保温温度为900℃±10℃，保温时间为30-40min；加热一段的加热速度为80-100℃/h，钢锭加热至990-1010℃；加热二段的加热速度为140-150℃/h；保温二段的保温温度为1180±10℃，保温时间为180-210min；加热三段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1210±10℃，保温时间为120-150min。
5.根据权利要求1所述的高碳高铬的不锈钢的加工方法，其特征在于，当装炉钢锭的温度大于等于700℃且小于800℃时，保温一段的保温温度为980℃±10℃，保温时间为20-30min；加热一段的加热速度为大于等于300℃/h；保温二段的保温温度为1180±10℃，保温时间为120-150min；加热二段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1210±10℃，保温时间为120-150min。
6.根据权利要求1所述的高碳高铬的不锈钢的加工方法，其特征在于，当装炉钢锭的温度大于等于800℃时，加热一段的加热速度为大于等于300℃/h；保温一段的保温温度为1180±10℃，保温时间为120-150min；加热二段的加热速度为大于等于300℃/h；保温三段的保温温度为1210±10℃，保温时间为90-120min。
7.根据权利要求1所述的高碳高铬的不锈钢的加工方法，其特征在于，所述初轧为多孔多道次可逆轧制；优选的，所述多孔多道次可逆轧制的单道次压下率为1.82-2.73％；更优选的，所述多孔多道次可逆轧制的单道次压下率为2.02-2.53％。
8.根据权利要求1所述的高碳高铬的不锈钢的加工方法，其特征在于，所述初轧后还包括退火处理过程，所述退火处理的保温温度为870±10℃，保温时间为7-12h；优选的，所述退火处理前进行缓冷处理，所述缓冷处理过程中钢坯入坑入罩的温度为大于等于650℃。
9.根据权利要求1所述的高碳高铬的不锈钢的加工方法，其特征在于，所述高碳高铬的不锈钢中碳的含量为0.90-1.20wt％，铬的含量为17.00-19.00wt％；优选的，所述高碳高铬的不锈钢为9Cr18钢、11Cr17钢、102Cr17Mo钢、9Cr18Mo钢或9Cr18MoV钢。
10.一种高碳高铬的不锈钢，其特征在于，其是使用如权利要求1-9中任一项所述的高碳高铬的不锈钢的加工方法得到。
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Cited By (3)
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|---|---|---|---|---|
| CN110560480A (zh) * | 2019-09-16 | 2019-12-13 | 江苏联峰实业有限公司 | 一种提高大规格高碳锰铬钢致密度的轧制方法 |
| CN113073269A (zh) * | 2021-03-31 | 2021-07-06 | 安徽富凯特材有限公司 | 一种高碳铬不锈轴承钢母材冶炼工艺 |
| CN114367615A (zh) * | 2022-01-18 | 2022-04-19 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种s32760超级双相不锈钢钢锭的锻造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1827796A (zh) * | 2005-02-28 | 2006-09-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 低碳高铬合金钢钢锭的均热方法 |
-
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Patent Citations (1)
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|---|---|---|---|---|
| CN1827796A (zh) * | 2005-02-28 | 2006-09-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 低碳高铬合金钢钢锭的均热方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110560480A (zh) * | 2019-09-16 | 2019-12-13 | 江苏联峰实业有限公司 | 一种提高大规格高碳锰铬钢致密度的轧制方法 |
| CN113073269A (zh) * | 2021-03-31 | 2021-07-06 | 安徽富凯特材有限公司 | 一种高碳铬不锈轴承钢母材冶炼工艺 |
| CN114367615A (zh) * | 2022-01-18 | 2022-04-19 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种s32760超级双相不锈钢钢锭的锻造方法 |
| CN114367615B (zh) * | 2022-01-18 | 2023-07-14 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种s32760超级双相不锈钢钢锭的锻造方法 |
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