JP2001049349A - 薄いストリップを直接鋳造して絞り加工用鋼板を製造する方法と、この方法で得られた鋼板 - Google Patents
薄いストリップを直接鋳造して絞り加工用鋼板を製造する方法と、この方法で得られた鋼板Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 薄いストリップを直接鋳造して絞り加工用鋼
板を製造する方法と、この方法で得られた鋼板 【解決手段】 (1) 重量％組成が0.1％以下の炭素、0.
03〜２％のマンガン、０〜0.5％の珪素、０〜0.1％の
燐、０〜0.002％の硼素、０〜0.15％のチタン、残部は
鉄および不可避不純物である厚さ1.5〜10mmの鋼のスト
リップを液体金属から直接鋳造し、(2) 得られたスト
リップを950℃〜ストリップのAr3温度で且つ少なくとも
10％の全圧下率で1段または複数段でオーステナイト相
で一次熱間圧延し、(3) 次いで、ストリップを850℃以
下の温度で、潤滑剤の存在下、少なくとも50％の全圧下
率で1段または複数段でフェライト相で二次熱間圧延し
て、厚さが2mm以下の熱間圧延鋼板を作り、(4) このス
トリップを700〜800℃の温度雰囲気中に維持して厚さ全
体にわたって完全に再結晶させる。
板を製造する方法と、この方法で得られた鋼板 【解決手段】 (1) 重量％組成が0.1％以下の炭素、0.
03〜２％のマンガン、０〜0.5％の珪素、０〜0.1％の
燐、０〜0.002％の硼素、０〜0.15％のチタン、残部は
鉄および不可避不純物である厚さ1.5〜10mmの鋼のスト
リップを液体金属から直接鋳造し、(2) 得られたスト
リップを950℃〜ストリップのAr3温度で且つ少なくとも
10％の全圧下率で1段または複数段でオーステナイト相
で一次熱間圧延し、(3) 次いで、ストリップを850℃以
下の温度で、潤滑剤の存在下、少なくとも50％の全圧下
率で1段または複数段でフェライト相で二次熱間圧延し
て、厚さが2mm以下の熱間圧延鋼板を作り、(4) このス
トリップを700〜800℃の温度雰囲気中に維持して厚さ全
体にわたって完全に再結晶させる。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は絞り用の薄い鋼板の
製造方法に関するものであり、特に、炭素含有量が低い
普通鋼および極めて低い普通鋼の鋼板に関するものであ
る。
製造方法に関するものであり、特に、炭素含有量が低い
普通鋼および極めて低い普通鋼の鋼板に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】絞り用の炭素鋼の薄いストリップ（厚さ
0.5〜1.5mm）、例えば自動車産業で使用される薄いスト
リップは一般に下記の製造ラインで得られる： (1) 厚さが約200mmのスラブを連続鋳造し、(2) 得られ
たスラブを熱間圧延して厚さが約4mmのストリップに
し、(3) このストリップを冷間圧延、アニール（基礎ま
たは連続）し、スキンパスミルに通す（これらの操作は
アニール等の処理に加熱が必要な場合でも「冷間処理」
とよばれる）。その後、ストリップを切断して鋼板にす
る。
0.5〜1.5mm）、例えば自動車産業で使用される薄いスト
リップは一般に下記の製造ラインで得られる： (1) 厚さが約200mmのスラブを連続鋳造し、(2) 得られ
たスラブを熱間圧延して厚さが約4mmのストリップに
し、(3) このストリップを冷間圧延、アニール（基礎ま
たは連続）し、スキンパスミルに通す（これらの操作は
アニール等の処理に加熱が必要な場合でも「冷間処理」
とよばれる）。その後、ストリップを切断して鋼板にす
る。
【０００３】この鋼板の組成（重量％）は下記のように
要約できる：いわゆる「低炭素」鋼板の場合、炭素含有
率が0.1％以下、好ましくは0.03％以下でなければなら
ず、さらに好ましくは炭素と窒素との合計含有率は0.03
％以下、マンガン含有率は0.03〜0.3％、珪素含有率は
0.05〜0.3％、リン含有率は0.01〜0.1％である。特に高
い強度の鋼板が望まれる場合には炭素含有率は0.03％以
下、マンガン含有率は0.3〜２％でなければならない。
この低炭素鋼板にホウ素（最大0.008％）およびチタン
（0.005〜0.06％）を添加することもできる。
要約できる：いわゆる「低炭素」鋼板の場合、炭素含有
率が0.1％以下、好ましくは0.03％以下でなければなら
ず、さらに好ましくは炭素と窒素との合計含有率は0.03
％以下、マンガン含有率は0.03〜0.3％、珪素含有率は
0.05〜0.3％、リン含有率は0.01〜0.1％である。特に高
い強度の鋼板が望まれる場合には炭素含有率は0.03％以
下、マンガン含有率は0.3〜２％でなければならない。
この低炭素鋼板にホウ素（最大0.008％）およびチタン
（0.005〜0.06％）を添加することもできる。
【０００４】いわゆる「超低炭素」鋼板の場合には、炭
素含有率は0.007％以下でなければならず、好ましくは
窒素含有率も極めて低くし、数十ppmを超えないように
なければならない。他の元素の含有率は低炭素鋼板の場
合と同じであり、任意成分として微量のチタン（0.005
〜0.06％）および／またはニオブ（0.001〜0.2％）を添
加することができる。
素含有率は0.007％以下でなければならず、好ましくは
窒素含有率も極めて低くし、数十ppmを超えないように
なければならない。他の元素の含有率は低炭素鋼板の場
合と同じであり、任意成分として微量のチタン（0.005
〜0.06％）および／またはニオブ（0.001〜0.2％）を添
加することができる。
【０００５】上記方法に代る方法は連続鋳造鋳型の出口
で鋼を薄いスラブ（例えば厚さ40〜100mm）に鋳造し、
次いでこのスラブを鋳造設備とインラインに配置された
圧延機で熱間圧延する方法である。この圧延は鋼がフェ
ライト状態かオーステナイト状態かで各種の段階を含む
ことができる（WO 97/46332号参照）。この方法では一
次熱間圧延の前にスラブを少なくとも１回加熱する必要
があり、また、製品の所望の冶金学的変態状態にするた
めに最終的な冷間および加熱加工が必要である。そうす
ることによって種々の製品、特に自動車産業に適した成
形性の高い鋼板を製造することができる。
で鋼を薄いスラブ（例えば厚さ40〜100mm）に鋳造し、
次いでこのスラブを鋳造設備とインラインに配置された
圧延機で熱間圧延する方法である。この圧延は鋼がフェ
ライト状態かオーステナイト状態かで各種の段階を含む
ことができる（WO 97/46332号参照）。この方法では一
次熱間圧延の前にスラブを少なくとも１回加熱する必要
があり、また、製品の所望の冶金学的変態状態にするた
めに最終的な冷間および加熱加工が必要である。そうす
ることによって種々の製品、特に自動車産業に適した成
形性の高い鋼板を製造することができる。
【０００６】従来の方法では通常の熱間圧延機を用い、
その後に冷間圧延して最終ストリップ厚さにするが、熱
間圧延設備から出たストリップの走行速度は約600〜950
m/分である（製品の厚さに依存する）。この速度はその
後の製造プロセス、例えばコンパクトアニール、焼き入
れまたは電気メッキラインでストリップを「冷間」処理
する設備を通る時の通常の速度に比べてかなり速い。そ
のため各設備間で生産性に差が生じ、「冷間」処理を待
つ間コイルの形の中間状態で製品を貯蔵する必要があ
る。その結果、製品の流れを最適に管理できず、最も都
合の良い場合でも、鋳造、圧延および「冷間処理」の全
ての設備を同じ工業現場で再配置することになる。
その後に冷間圧延して最終ストリップ厚さにするが、熱
間圧延設備から出たストリップの走行速度は約600〜950
m/分である（製品の厚さに依存する）。この速度はその
後の製造プロセス、例えばコンパクトアニール、焼き入
れまたは電気メッキラインでストリップを「冷間」処理
する設備を通る時の通常の速度に比べてかなり速い。そ
のため各設備間で生産性に差が生じ、「冷間」処理を待
つ間コイルの形の中間状態で製品を貯蔵する必要があ
る。その結果、製品の流れを最適に管理できず、最も都
合の良い場合でも、鋳造、圧延および「冷間処理」の全
ての設備を同じ工業現場で再配置することになる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は製造ラ
インを短縮することによって従来法より高い生産性で絞
り性の高い鋼板を製造する方法を提供することにある。
インを短縮することによって従来法より高い生産性で絞
り性の高い鋼板を製造する方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の対象は下記(1)
〜(4)を特徴とするストリップから絞り加工用鋼板を製
造する方法にある： (1) 重量％組成が0.1％以下の炭素、0.03〜２％のマン
ガン、０〜0.5％の珪素、０〜0.1％の燐、０〜0.002％
の硼素、０〜0.15％のチタン、残部は鉄および不可避不
純物である厚さ1.5〜10mmの鋼のストリップを液体金属
から直接鋳造し、(2) 得られたストリップを950℃〜ス
トリップのAr3温度で且つ少なくとも10％の全圧下率で1
段または複数段でオーステナイト相で一次熱間圧延し、
(3) 次いで、ストリップを850℃以下の温度で、潤滑剤
の存在下、少なくとも50％の全圧下率で1段または複数
段でフェライト相で二次熱間圧延して、厚さが2mm以下
の熱間圧延鋼板を作り、(4) このストリップを700〜80
0℃の温度雰囲気中に維持して厚さ全体にわたって完全
に再結晶させる。得られたストリップをさらに冷間圧延
したり、切断して鋼板にすることができる。この鋼板は
直接成形できる。本発明の他の対象は上記方法で製造さ
れたストリップから得られる鋼板にある。
〜(4)を特徴とするストリップから絞り加工用鋼板を製
造する方法にある： (1) 重量％組成が0.1％以下の炭素、0.03〜２％のマン
ガン、０〜0.5％の珪素、０〜0.1％の燐、０〜0.002％
の硼素、０〜0.15％のチタン、残部は鉄および不可避不
純物である厚さ1.5〜10mmの鋼のストリップを液体金属
から直接鋳造し、(2) 得られたストリップを950℃〜ス
トリップのAr3温度で且つ少なくとも10％の全圧下率で1
段または複数段でオーステナイト相で一次熱間圧延し、
(3) 次いで、ストリップを850℃以下の温度で、潤滑剤
の存在下、少なくとも50％の全圧下率で1段または複数
段でフェライト相で二次熱間圧延して、厚さが2mm以下
の熱間圧延鋼板を作り、(4) このストリップを700〜80
0℃の温度雰囲気中に維持して厚さ全体にわたって完全
に再結晶させる。得られたストリップをさらに冷間圧延
したり、切断して鋼板にすることができる。この鋼板は
直接成形できる。本発明の他の対象は上記方法で製造さ
れたストリップから得られる鋼板にある。
【０００９】
【００１０】以下で説明するように、本発明は液体金属
から薄いストリップを直接鋳造する方法（この方法自体
は公知）を使用するものである。本発明の目的では互い
に逆回転する内部冷却された2本の水平なロール間でス
トリップを鋳造する方法が適している。ロールから出た
ストリップを次いで機械的／熱的に処理すると、そのの
ストリップには従来法で得られる熱間圧延ストリップに
適用される通常の冷間処理操作を実施できる。薄いスト
リップの直接鋳造設備とストリップの冷間処理用設備の
生産性はほぼ同じであるので、絞り用鋼板の生産管理が
極めて簡単になる。従来のラインで必要であった冷間圧
延段階を完全に省くことができ、それによって鋼板およ
び得られる製品をより迅速且つより経済的に製造でき
る。
から薄いストリップを直接鋳造する方法（この方法自体
は公知）を使用するものである。本発明の目的では互い
に逆回転する内部冷却された2本の水平なロール間でス
トリップを鋳造する方法が適している。ロールから出た
ストリップを次いで機械的／熱的に処理すると、そのの
ストリップには従来法で得られる熱間圧延ストリップに
適用される通常の冷間処理操作を実施できる。薄いスト
リップの直接鋳造設備とストリップの冷間処理用設備の
生産性はほぼ同じであるので、絞り用鋼板の生産管理が
極めて簡単になる。従来のラインで必要であった冷間圧
延段階を完全に省くことができ、それによって鋼板およ
び得られる製品をより迅速且つより経済的に製造でき
る。
【００１１】2本ロール鋳造用設備を用いて厚さ1.5〜10
mmの炭素鋼のストリップを得ることは公知である。この
ストリップを必要に応じてインライン熱間圧延する
（例、特許第WO 95/26840号）。このストリップにイン
ラインで加熱および/または冷却の種々の熱処理を行っ
てストリップの冶金学的組織を変える、例えばα→γ→
α相変化をさせてストリップの粒界寸法を細かくするこ
とも公知である（特開昭61-189846号、特開昭63-115654
号）。
mmの炭素鋼のストリップを得ることは公知である。この
ストリップを必要に応じてインライン熱間圧延する
（例、特許第WO 95/26840号）。このストリップにイン
ラインで加熱および/または冷却の種々の熱処理を行っ
てストリップの冶金学的組織を変える、例えばα→γ→
α相変化をさせてストリップの粒界寸法を細かくするこ
とも公知である（特開昭61-189846号、特開昭63-115654
号）。
【００１２】本発明方法は低炭素鋼（炭素含有率0.1％
以下、好ましくは0.05％以下）および超低炭素鋼（炭素
含有率0.007％以下）からなる絞り性の高い鋼板の製造
に特に適している。この鋼のマンガン含有率は0.03〜２
％の範囲で変えることができ、最高の含有率（0.3％以
上）は特に高い強度が要求される鋼板に対応する。この
鋼の珪素含有率は0〜0.5％に、リン含有率は0〜0.1％に
することができる。一般に、ホウ素（最大0.002％）お
よびチタン（最大0.15％）を添加することができる。こ
の鋼は窒素含有率が低いのが好ましい。低炭素鋼の場合
は炭素と窒素との合計含有率が0.03％を超えないのが最
適である。超低炭素鋼の場合は炭素と窒素との合計含有
率が0.007％を超えてはならない。これらの超低炭素鋼
はチタンおよびニオブ等（Ti＋Nbは0.04％を超えない）
の少量の元素を含むこともでき、これらの元素は炭窒化
物の形で炭素と窒素をトラップする役目をする。上記の
化学組成によって得られる鋼板の特性を根本的に変える
ものではなければ、金属の精錬に起因する他の化学元素
が不純物として存在することもできる。本発明の鋼板の
製造法の場合には炭素および窒素元素が成形中に固溶体
になるので、炭素および窒素含有率は極度に低くするの
が好ましい。これらの元素が存在することによって成形
中に動的老化問題が生じ、フェライト範囲で加える圧延
力が増加する。
以下、好ましくは0.05％以下）および超低炭素鋼（炭素
含有率0.007％以下）からなる絞り性の高い鋼板の製造
に特に適している。この鋼のマンガン含有率は0.03〜２
％の範囲で変えることができ、最高の含有率（0.3％以
上）は特に高い強度が要求される鋼板に対応する。この
鋼の珪素含有率は0〜0.5％に、リン含有率は0〜0.1％に
することができる。一般に、ホウ素（最大0.002％）お
よびチタン（最大0.15％）を添加することができる。こ
の鋼は窒素含有率が低いのが好ましい。低炭素鋼の場合
は炭素と窒素との合計含有率が0.03％を超えないのが最
適である。超低炭素鋼の場合は炭素と窒素との合計含有
率が0.007％を超えてはならない。これらの超低炭素鋼
はチタンおよびニオブ等（Ti＋Nbは0.04％を超えない）
の少量の元素を含むこともでき、これらの元素は炭窒化
物の形で炭素と窒素をトラップする役目をする。上記の
化学組成によって得られる鋼板の特性を根本的に変える
ものではなければ、金属の精錬に起因する他の化学元素
が不純物として存在することもできる。本発明の鋼板の
製造法の場合には炭素および窒素元素が成形中に固溶体
になるので、炭素および窒素含有率は極度に低くするの
が好ましい。これらの元素が存在することによって成形
中に動的老化問題が生じ、フェライト範囲で加える圧延
力が増加する。
【００１３】本発明方法では厚さが1.5〜10mm、一般に
は1.5〜４mmの薄いストリップを液体金属から直接鋳造
する。既に述べたように、本発明方法には2本ロール間
鋳造でこの最も一般的な鋳造厚さのストリップを作る方
法が適用できる。以下、本発明の実施例を説明するが、
本発明が下記実施例に限定されるものではない。
は1.5〜４mmの薄いストリップを液体金属から直接鋳造
する。既に述べたように、本発明方法には2本ロール間
鋳造でこの最も一般的な鋳造厚さのストリップを作る方
法が適用できる。以下、本発明の実施例を説明するが、
本発明が下記実施例に限定されるものではない。
【００１４】2本のロールで規定された鋳造空間から出
た凝固ストリップは、表面でのスケール生成を防止また
は極力制限する手段を備えた帯域、例えば非酸化雰囲
気、中性雰囲気（窒素またはアルゴン）または還元雰囲
気（水素含有雰囲気）等の酸素含有率をできるだけ低く
した不活性チャンバに通すのが適している。あるいは、
スケールを所定厚さだけ自然に生じさせ、生じたスケー
ルを例えば刷毛や鋼球または固体CO2粒子をストリップ
表面に吹付ける装置で除去することもできる。これらの
装置を不活性帯域の下流に取付けてストリップ表面に生
じる少量のスケールを除去することもできる。
た凝固ストリップは、表面でのスケール生成を防止また
は極力制限する手段を備えた帯域、例えば非酸化雰囲
気、中性雰囲気（窒素またはアルゴン）または還元雰囲
気（水素含有雰囲気）等の酸素含有率をできるだけ低く
した不活性チャンバに通すのが適している。あるいは、
スケールを所定厚さだけ自然に生じさせ、生じたスケー
ルを例えば刷毛や鋼球または固体CO2粒子をストリップ
表面に吹付ける装置で除去することもできる。これらの
装置を不活性帯域の下流に取付けてストリップ表面に生
じる少量のスケールを除去することもできる。
【００１５】不活性帯域またはデスケーリング帯域（こ
れらが存在する場合）の直後に、ストリップに一次イン
ライン熱間圧延操作を行う。スケールが存在する時の圧
延荷重はスケールが存在しない時に比べて大きくなるの
で、ストリップ表面のスケールを最適に除去しなければ
ならないのは特にこの圧延段階である。さらに、圧延中
にストリップ表面にスケールが付着すると、得られた最
終製品の表面仕上げが不十分になり、最終製品がより要
求の高い用途に適さなくなることがある。この一次圧延
操作は950℃から鋳造鋼のAr3温度までの範囲すなわちオ
ーステナイト範囲以下で行う。この圧延にはいくつかの
目的がある。１つはストリップの凝固中にストリップの
コアに生じる可能性のある中央の孔を塞ぐことにある。
もう１つは凝固に起因するミクロ組織を「破壊」して加
工硬化した粗大なオーステナイトからフェライト粒子を
生成させることにある。最後に、この圧延はストリップ
の表面粗さを低下させてその表面仕上を良くする効果が
ある。これらの目的を達成するためには最小圧下率を10
％にしなければならず、一般には約20％の圧下率を用い
る。この圧下率は一対のワークロール（および場合によ
っては支持ロール）を有する単一の圧延機にストリップ
を周知の方法で通すことで一般に得られるが、ストリッ
プを複数の圧延機に連続して通してもよい。
れらが存在する場合）の直後に、ストリップに一次イン
ライン熱間圧延操作を行う。スケールが存在する時の圧
延荷重はスケールが存在しない時に比べて大きくなるの
で、ストリップ表面のスケールを最適に除去しなければ
ならないのは特にこの圧延段階である。さらに、圧延中
にストリップ表面にスケールが付着すると、得られた最
終製品の表面仕上げが不十分になり、最終製品がより要
求の高い用途に適さなくなることがある。この一次圧延
操作は950℃から鋳造鋼のAr3温度までの範囲すなわちオ
ーステナイト範囲以下で行う。この圧延にはいくつかの
目的がある。１つはストリップの凝固中にストリップの
コアに生じる可能性のある中央の孔を塞ぐことにある。
もう１つは凝固に起因するミクロ組織を「破壊」して加
工硬化した粗大なオーステナイトからフェライト粒子を
生成させることにある。最後に、この圧延はストリップ
の表面粗さを低下させてその表面仕上を良くする効果が
ある。これらの目的を達成するためには最小圧下率を10
％にしなければならず、一般には約20％の圧下率を用い
る。この圧下率は一対のワークロール（および場合によ
っては支持ロール）を有する単一の圧延機にストリップ
を周知の方法で通すことで一般に得られるが、ストリッ
プを複数の圧延機に連続して通してもよい。
【００１６】このオーステナイト相での一次熱間圧延操
作の後に、ストリップを放冷してフェライト範囲へ移行
させ、ここでストリップに二次熱間圧延操作を行う。こ
の冷却はストリップを空気中で単純な放射によって放冷
するか、ストリップ表面に空気または水を噴霧して強制
冷却して行うことができ、それによって２つの圧延段階
の間でストリップが移動する経路が短縮される。強制冷
却は操作者の選択に応じてストリップのフェライト変態
の前、間、後に行うか、これらの段階のいくつかで行う
ことができる。強制冷却を行う明確な条件は鋳造工程の
運転パラメータ、例えばストリップの厚さ、ストリップ
の走行速度、2本の圧延ミル間の距離等に依存する。重
要な点はストリップに二次熱間圧延操作を行うときに、
加工硬化組織を有しかつ再結晶を防止するためにストリ
ップが850℃以下、好ましくは750℃以下のフェライト範
囲にあることである。
作の後に、ストリップを放冷してフェライト範囲へ移行
させ、ここでストリップに二次熱間圧延操作を行う。こ
の冷却はストリップを空気中で単純な放射によって放冷
するか、ストリップ表面に空気または水を噴霧して強制
冷却して行うことができ、それによって２つの圧延段階
の間でストリップが移動する経路が短縮される。強制冷
却は操作者の選択に応じてストリップのフェライト変態
の前、間、後に行うか、これらの段階のいくつかで行う
ことができる。強制冷却を行う明確な条件は鋳造工程の
運転パラメータ、例えばストリップの厚さ、ストリップ
の走行速度、2本の圧延ミル間の距離等に依存する。重
要な点はストリップに二次熱間圧延操作を行うときに、
加工硬化組織を有しかつ再結晶を防止するためにストリ
ップが850℃以下、好ましくは750℃以下のフェライト範
囲にあることである。
【００１７】この二次熱間圧延操作は少なくとも50％、
好ましくは少なくとも70％の圧下率で行う。この圧下率
は単一の圧延機または複数の連続した圧延機にストリッ
プを通すことで得られる。圧延の目的は後の深絞り特性
に寄与する製品の組織を発達させることにある。高い変
形率も今後の再結晶中の｛111｝結晶方位の発達に有利
である。この圧延は潤滑剤の存在下で行って、鋼板厚さ
を通して組織を均質にし、ストリップ厚さの4分の1に剪
断組織が発達するのを防ぐ必要がある。これによってフ
ェライト変形中にストリップに加わる荷重を減らすこと
もできる。
好ましくは少なくとも70％の圧下率で行う。この圧下率
は単一の圧延機または複数の連続した圧延機にストリッ
プを通すことで得られる。圧延の目的は後の深絞り特性
に寄与する製品の組織を発達させることにある。高い変
形率も今後の再結晶中の｛111｝結晶方位の発達に有利
である。この圧延は潤滑剤の存在下で行って、鋼板厚さ
を通して組織を均質にし、ストリップ厚さの4分の1に剪
断組織が発達するのを防ぐ必要がある。これによってフ
ェライト変形中にストリップに加わる荷重を減らすこと
もできる。
【００１８】必要と思われる場合には、ストリップを不
活性化および/またはデスケーリングするための前記手
段と同様な手段を一次熱間圧延操作と二次熱間圧延操作
との間に設けて、二次圧延操作がスケールを有するスト
リップ上で行われないようにする。二次圧延操作中に高
い圧下率が加えられるので、優れた表面仕上げを有する
ストリップが望まれる場合は、この段階でスケールの付
着を防ぐ操作を実施しなければならない。
活性化および/またはデスケーリングするための前記手
段と同様な手段を一次熱間圧延操作と二次熱間圧延操作
との間に設けて、二次圧延操作がスケールを有するスト
リップ上で行われないようにする。二次圧延操作中に高
い圧下率が加えられるので、優れた表面仕上げを有する
ストリップが望まれる場合は、この段階でスケールの付
着を防ぐ操作を実施しなければならない。
【００１９】二次圧延操作後に、フェライト状態のスト
リップを再結晶しなければならない。700〜800℃（一般
に750℃）の高温でストリップを巻き取り、ストリップ
の厚さ全体にわたって再結晶を完全にし、最適な組織が
確実に得られるようにする。二次圧延操作後にストリッ
プの温度が700℃以下となる場合は、ストリップを加熱
して望ましい温度範囲に戻さなければならない。この加
熱で多くの場合ストリップの温度を約100℃上昇させ
る。この加熱はストリップを誘導炉に通して行うことが
できる。誘導炉の利点は、例えばガスバーナーを備えた
炉に比べて、製品を急速且つストリップの厚さ全体に均
一に加熱できる点にある。この場合、この加熱中に少な
くとも大部分を再結晶できる。標準形状および標準電力
（ストリップの0.5〜1.5MW/mm2）の誘導炉で通常得られ
るストリップ加熱速度は、長さが約２ｍの炉で厚さ0.75
mmのストリップを約100℃に加熱できる速度である。従
って、一般的な薄いストリップの鋳造ラインで二次圧延
設備と巻き取り設備との間にこのような炉を設置するこ
とは当然可能であり、このラインを無限に延ばす必要は
ない。最も薄いストリップを加熱する場合には、横方向
磁束誘導子を用いるのが有利である。この横方向磁束誘
導子の電力は１〜３MW/ストリップのmm2になる（G.Pros
t、J.Hellegouarch、J-C.BourhisとG.Griffayの文献
「圧延とインラインで鋼半製品を高速加熱するための高
磁束誘導」（1996年6月、バーミンガムでの電気応用に
ついての第13回国際会議の会報）。
リップを再結晶しなければならない。700〜800℃（一般
に750℃）の高温でストリップを巻き取り、ストリップ
の厚さ全体にわたって再結晶を完全にし、最適な組織が
確実に得られるようにする。二次圧延操作後にストリッ
プの温度が700℃以下となる場合は、ストリップを加熱
して望ましい温度範囲に戻さなければならない。この加
熱で多くの場合ストリップの温度を約100℃上昇させ
る。この加熱はストリップを誘導炉に通して行うことが
できる。誘導炉の利点は、例えばガスバーナーを備えた
炉に比べて、製品を急速且つストリップの厚さ全体に均
一に加熱できる点にある。この場合、この加熱中に少な
くとも大部分を再結晶できる。標準形状および標準電力
（ストリップの0.5〜1.5MW/mm2）の誘導炉で通常得られ
るストリップ加熱速度は、長さが約２ｍの炉で厚さ0.75
mmのストリップを約100℃に加熱できる速度である。従
って、一般的な薄いストリップの鋳造ラインで二次圧延
設備と巻き取り設備との間にこのような炉を設置するこ
とは当然可能であり、このラインを無限に延ばす必要は
ない。最も薄いストリップを加熱する場合には、横方向
磁束誘導子を用いるのが有利である。この横方向磁束誘
導子の電力は１〜３MW/ストリップのmm2になる（G.Pros
t、J.Hellegouarch、J-C.BourhisとG.Griffayの文献
「圧延とインラインで鋼半製品を高速加熱するための高
磁束誘導」（1996年6月、バーミンガムでの電気応用に
ついての第13回国際会議の会報）。
【００２０】本発明方法で得られた熱処理鋼板の厚さは
２mm以下、好ましくは１mm以下であり、この厚さはスト
リップの初期厚さと用いた圧延比率に依存する。用途に
応じ、厚さが例えば0.7mm以下の特に薄い鋼板の場合に
は鋼板を直接使用でき（これに対して従来法で得られる
熱処理鋼板は厚くて直接使用できない）、最終的に極め
て薄い鋼板を得ることが望まれる場合にはその後に鋼板
に通常の「冷間」処理操作すなわち冷間圧延、アニール
（連続アニールまたはボックスアニール）およびスキン
パス圧延を行なうことができる。これらの操作にさら
に、絞り用鋼板の一般的な製造方法でこれらの操作に伴
う通常の表面処理（デスケーリング、酸洗等）を加える
ことができる。
２mm以下、好ましくは１mm以下であり、この厚さはスト
リップの初期厚さと用いた圧延比率に依存する。用途に
応じ、厚さが例えば0.7mm以下の特に薄い鋼板の場合に
は鋼板を直接使用でき（これに対して従来法で得られる
熱処理鋼板は厚くて直接使用できない）、最終的に極め
て薄い鋼板を得ることが望まれる場合にはその後に鋼板
に通常の「冷間」処理操作すなわち冷間圧延、アニール
（連続アニールまたはボックスアニール）およびスキン
パス圧延を行なうことができる。これらの操作にさら
に、絞り用鋼板の一般的な製造方法でこれらの操作に伴
う通常の表面処理（デスケーリング、酸洗等）を加える
ことができる。
【００２１】二次熱間圧延機から出たストリップの走行
速度は一般に250m／分以下であるので、上記の「冷間」
変態操作の少なくとも一次操作をインラインで行う速度
とほぼ同じである。特に、二次熱間圧延操作中に加熱に
よって完全な再結晶が得られる場合には巻き取り操作を
省いて、ストリップ（好ましくは適当な温度に冷却また
は放冷した後の）を「冷間」処理設備すなわち冷間圧延
ミル、連続アニール、スキンパス圧延、被覆ラインに直
接導入することもできる。
速度は一般に250m／分以下であるので、上記の「冷間」
変態操作の少なくとも一次操作をインラインで行う速度
とほぼ同じである。特に、二次熱間圧延操作中に加熱に
よって完全な再結晶が得られる場合には巻き取り操作を
省いて、ストリップ（好ましくは適当な温度に冷却また
は放冷した後の）を「冷間」処理設備すなわち冷間圧延
ミル、連続アニール、スキンパス圧延、被覆ラインに直
接導入することもできる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｓ 38/14 38/14 (72)発明者 ミシェル ファラル フランス国 57070 メス リュ デ ト ロワ ゼヴェシェ 42 (72)発明者 カトリーヌ ジュカン フランス国 75015 パリ リュ ドゥ ジャヴェル 118 (72)発明者 エレン レグレ フランス国 57680 コルニ シュル モ ゼル リュ ドゥ ラ モゼル 30
Claims (18)
- 【請求項１】 下記(1)〜(4)を特徴とするストリップか
ら絞り加工用鋼板を製造する方法： (1) 重量％組成が0.1％以下の炭素、0.03〜２％のマン
ガン、０〜0.5％の珪素、０〜0.1％の燐、０〜0.002％
の硼素、０〜0.15％のチタン、残部は鉄および不可避不
純物である厚さ1.5〜10mmの鋼のストリップを液体金属
から直接鋳造し、(2) 得られたストリップを950℃〜ス
トリップのAr3温度で且つ少なくとも10％の全圧下率で1
段または複数段でオーステナイト相で一次熱間圧延し、
(3) 次いで、ストリップを850℃以下の温度で、潤滑剤
の存在下、少なくとも50％の全圧下率で1段または複数
段でフェライト相で二次熱間圧延して、厚さが2mm以下
の熱間圧延鋼板を作り、(4) このストリップを700〜80
0℃の温度雰囲気中に維持して厚さ全体にわたって完全
に再結晶させる。 - 【請求項２】 鋳造鋼のストリップの炭素含有率を0.05
％以下にする請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 鋳造鋼のストリップの炭素と窒素との合
計含有率が0.03％を超えない請求項２に記載の方法。 - 【請求項４】 鋳造鋼のストリップの炭素含有率が0.00
7％以下である請求項１に記載の方法。 - 【請求項５】 鋳造鋼のストリップの炭素と窒素との合
計含有率が0.007％を超えない請求項４に記載の方法。 - 【請求項６】 鋳造鋼がチタンおよび／またはニオブを
Ti＋Nbが0.04％を超えないように含む請求項４または５
に記載の方法。 - 【請求項７】 鋳造鋼のストリップのマンガン含有率が
0.3〜２％である請求項１〜６のいずれか一項に記載の
方法。 - 【請求項８】 互いに逆回転する内部冷却された2本の
水平なロール間で液体金属を鋳造してストリップを鋳造
する請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項９】 鋳造操作と一次圧延操作との間で、非酸
化雰囲気を含む帯域にストリップを通すか、および／ま
たは、ストリップにデスケーリング操作を行う請求項１
〜８のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１０】 一次熱間圧延操作と二次熱間圧延操作
との間でストリップを強制冷却する請求項１〜９のいず
れか一項に記載の方法。 - 【請求項１１】 一次熱間圧延操作と二次圧延操作との
間で非酸化雰囲気を含む帯域にストリップを通すおよび
／またはストリップにデスケーリング操作を行う請求項
１〜１０のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１２】 二次圧延操作を少なくとも70％の全圧
下率で行う請求項１〜１１のいずれか一項に記載の方
法。 - 【請求項１３】 二次圧延操作を750℃以下の温度で行
う請求項１〜１２のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１４】 ストリップを700〜800℃で巻取ること
によって再結晶する請求項１〜１３のいずれか一項に記
載の方法。 - 【請求項１５】 再結晶の少なくとも一部を、ストリッ
プを加熱してその温度を厚さ全体で700〜800℃にして行
なう請求項１〜１３のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１６】 ストリップにさらに１つまたは複数の
「冷間」処理、例えば圧延処理、アニール処理、スキン
パス処理、焼入れ処理、電気メッキ処理を行う請求項１
〜１５のいずれか一項に記載の方法。 - 【請求項１７】 少なくとも最初の「冷間」処理を熱間
圧延／再結晶したストリップの製造ランイとオンライン
で行う請求項１〜１３、１５および１６のいずれか一項
に記載の方法。 - 【請求項１８】 請求項１〜１７のいずれか一項に記載
の方法で製造されたストリップから得られる絞り用鋼
板。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9907660 | 1999-06-17 | ||
| FR9907660A FR2795005B1 (fr) | 1999-06-17 | 1999-06-17 | Procede de fabrication de toles aptes a l'emboutissage par coulee directe de bandes minces, et toles ainsi obtenues |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001049349A true JP2001049349A (ja) | 2001-02-20 |
| JP4763880B2 JP4763880B2 (ja) | 2011-08-31 |
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ID=9546907
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000183320A Expired - Fee Related JP4763880B2 (ja) | 1999-06-17 | 2000-06-19 | 薄いストリップを直接鋳造して絞り加工用鋼板を製造する方法と、この方法で得られた鋼板 |
Country Status (10)
| Country | Link |
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| US (1) | US6290787B1 (ja) |
| EP (1) | EP1061139B1 (ja) |
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| AU (1) | AU760095B2 (ja) |
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| CA (1) | CA2311172C (ja) |
| DE (1) | DE60015434T2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| DE19758108C1 (de) * | 1997-12-17 | 1999-01-14 | Mannesmann Ag | Produktionsverfahren und -anlage zur endlosen Erzeugung von warmgewalzten dünnen Flachprodukten |
| IT1302582B1 (it) * | 1998-10-01 | 2000-09-29 | Giovanni Arvedi | Processo e relativa linea di produzione per la fabbricazione direttadi pezzi finiti stampati o imbutiti da nastro a caldo ultrasottile |
| US7484551B2 (en) * | 2003-10-10 | 2009-02-03 | Nucor Corporation | Casting steel strip |
| AU2004279474B2 (en) * | 2003-10-10 | 2010-05-27 | Nucor Corporation | Casting steel strip |
| DE102005052774A1 (de) * | 2004-12-21 | 2006-06-29 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zum Erzeugen von Warmbändern aus Leichtbaustahl |
| DE102019209163A1 (de) * | 2019-05-07 | 2020-11-12 | Sms Group Gmbh | Verfahren zur Wärmebehandlung eines metallischen Produkts |
| EP4015099A1 (de) * | 2020-12-15 | 2022-06-22 | Primetals Technologies Austria GmbH | Energieeffiziente herstellung eines ferritischen warmbands in einer giess-walz-verbundanlage |
| CN113564460A (zh) * | 2021-06-29 | 2021-10-29 | 武汉钢铁有限公司 | 一种无Cu、Cr、Ni、Mo、V低成本MnNb系抗酸管线钢热轧板卷及其制造方法 |
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| JPS61189846A (ja) | 1985-02-20 | 1986-08-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 金属薄板製造方法 |
| JPS63115654A (ja) | 1986-11-05 | 1988-05-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 金属薄板鋳造方法及び装置 |
| NL8702050A (nl) * | 1987-09-01 | 1989-04-03 | Hoogovens Groep Bv | Werkwijze en inrichting voor de vervaardiging van bandvormig vervormingsstaal met goede mechanische en oppervlakte-eigenschappen. |
| US4973367A (en) * | 1988-12-28 | 1990-11-27 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
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