JPH10156401A - 極低炭素鋼の熱間圧延方法 - Google Patents
極低炭素鋼の熱間圧延方法Info
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- JPH10156401A JPH10156401A JP31920896A JP31920896A JPH10156401A JP H10156401 A JPH10156401 A JP H10156401A JP 31920896 A JP31920896 A JP 31920896A JP 31920896 A JP31920896 A JP 31920896A JP H10156401 A JPH10156401 A JP H10156401A
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Abstract
(57)【要約】
【課 題】 粗圧延中に板幅端部が過冷却されないよう
に板幅端部の形状をコントロールすることにより、シー
ム疵の発生を抑制できる極低炭素鋼の熱間圧延方法を提
供する。 【解決手段】 極低炭素鋼の熱間圧延方法において、熱
間スラブを凹型カリバ金型で幅プレスし、ついで、粗
圧延機の少なくとも第１スタンドの１パス目はエッジャ
ーロールによる幅圧下を行わない、粗圧延機の少なく
とも第１スタンドでのエッジングを凹型カリバロールで
行う、少なくとも粗圧延３パス目までのエッジングに
よる幅圧下量を前パスの水平ロールによる厚み圧下で生
じた幅広がり量以下とする、のいずれかによって粗圧延
する方法。
に板幅端部の形状をコントロールすることにより、シー
ム疵の発生を抑制できる極低炭素鋼の熱間圧延方法を提
供する。 【解決手段】 極低炭素鋼の熱間圧延方法において、熱
間スラブを凹型カリバ金型で幅プレスし、ついで、粗
圧延機の少なくとも第１スタンドの１パス目はエッジャ
ーロールによる幅圧下を行わない、粗圧延機の少なく
とも第１スタンドでのエッジングを凹型カリバロールで
行う、少なくとも粗圧延３パス目までのエッジングに
よる幅圧下量を前パスの水平ロールによる厚み圧下で生
じた幅広がり量以下とする、のいずれかによって粗圧延
する方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、極低炭素鋼の熱間
圧延方法に関し、詳しくは、極低炭素鋼スラブを粗圧延
機を用いて熱間圧延する際にエッジシーム疵の発生を好
適に防止できる極低炭素鋼の熱間圧延方法に関する。
圧延方法に関し、詳しくは、極低炭素鋼スラブを粗圧延
機を用いて熱間圧延する際にエッジシーム疵の発生を好
適に防止できる極低炭素鋼の熱間圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、熱間圧延材の板幅端部の表面にエ
ッジシーム疵（以下、単に「シーム疵」という）とよば
れるヘゲ状の割れが生じ、製品の表面品質を劣化させる
ことが知られている。これは、板幅端部特にコーナ部で
の温度低下に起因してこの部分だけγ相からα相に変態
し、この変態に伴いγ／αの境界に変形が集中すること
により生じるものである。このシーム疵の発生を防止す
るために、従来いくつかの方法が提案されている。
ッジシーム疵（以下、単に「シーム疵」という）とよば
れるヘゲ状の割れが生じ、製品の表面品質を劣化させる
ことが知られている。これは、板幅端部特にコーナ部で
の温度低下に起因してこの部分だけγ相からα相に変態
し、この変態に伴いγ／αの境界に変形が集中すること
により生じるものである。このシーム疵の発生を防止す
るために、従来いくつかの方法が提案されている。
【０００３】例えば、特開昭63-192503 号公報には、ス
ラブのコーナ部に過冷却の原因となる鋭利な角が生じる
のを防止するために、図５に示すように凹型カリバ金型
２を用いて幅プレスを行ってスラブ１のコーナ部の面取
りを行うことが、また、特開平7-47419 号公報には、粗
圧延中の板幅端部の温度低下を防止するために、板幅端
部にデスケーリング水をかけないようにすることが、そ
れぞれ開示されている。
ラブのコーナ部に過冷却の原因となる鋭利な角が生じる
のを防止するために、図５に示すように凹型カリバ金型
２を用いて幅プレスを行ってスラブ１のコーナ部の面取
りを行うことが、また、特開平7-47419 号公報には、粗
圧延中の板幅端部の温度低下を防止するために、板幅端
部にデスケーリング水をかけないようにすることが、そ
れぞれ開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、省エネ
ルギーのためにスラブ加熱温度を低下させて操業するよ
うになった昨今では、粗圧延中に板幅端部はさらに温度
が低下してγ／α変態点以下に達しやすい状況になって
おり、特にγ／α変態点の高い極低炭素鋼（Ｃ量50重量
ppm 以下）を熱間圧延する場合、従来の対策だけではシ
ーム疵の発生を抑制できないという問題が生じている。
ルギーのためにスラブ加熱温度を低下させて操業するよ
うになった昨今では、粗圧延中に板幅端部はさらに温度
が低下してγ／α変態点以下に達しやすい状況になって
おり、特にγ／α変態点の高い極低炭素鋼（Ｃ量50重量
ppm 以下）を熱間圧延する場合、従来の対策だけではシ
ーム疵の発生を抑制できないという問題が生じている。
【０００５】本発明の目的は、上記従来技術の問題を解
決し、粗圧延中に板幅端部が過冷却されないように板幅
端部の形状をコントロールすることにより、シーム疵の
発生を抑制できる極低炭素鋼の熱間圧延方法を提供する
ことにある。
決し、粗圧延中に板幅端部が過冷却されないように板幅
端部の形状をコントロールすることにより、シーム疵の
発生を抑制できる極低炭素鋼の熱間圧延方法を提供する
ことにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】第１の本発明は、極低炭
素鋼のスラブを加熱炉で加熱し、幅プレス用金型で幅プ
レスし、ついで複数スタンドの粗圧延機にてエッジャー
ロールによる幅圧下と水平ロールによる厚み圧下とから
なる粗圧延を複数パス行う極低炭素鋼の熱間圧延方法に
おいて、幅プレス用金型を凹型カリバ金型とし、かつ、
粗圧延機の少なくとも第１スタンドの１パス目はエッジ
ャーロールによる幅圧下を行わないことを特徴とする極
低炭素鋼の熱間圧延方法である。
素鋼のスラブを加熱炉で加熱し、幅プレス用金型で幅プ
レスし、ついで複数スタンドの粗圧延機にてエッジャー
ロールによる幅圧下と水平ロールによる厚み圧下とから
なる粗圧延を複数パス行う極低炭素鋼の熱間圧延方法に
おいて、幅プレス用金型を凹型カリバ金型とし、かつ、
粗圧延機の少なくとも第１スタンドの１パス目はエッジ
ャーロールによる幅圧下を行わないことを特徴とする極
低炭素鋼の熱間圧延方法である。
【０００７】第２の本発明は、極低炭素鋼のスラブを加
熱炉で加熱し、幅プレス用金型で幅プレスし、ついで複
数スタンドの粗圧延機にてエッジャーロールによる幅圧
下と水平ロールによる厚み圧下とからなる粗圧延を複数
パス行う極低炭素鋼の熱間圧延方法において、幅プレス
用金型を凹型カリバ金型とし、かつ、粗圧延機の少なく
とも第１スタンドのエッジャーロールを凹型カリバロー
ルとすることを特徴とする極低炭素鋼の熱間圧延方法で
ある。
熱炉で加熱し、幅プレス用金型で幅プレスし、ついで複
数スタンドの粗圧延機にてエッジャーロールによる幅圧
下と水平ロールによる厚み圧下とからなる粗圧延を複数
パス行う極低炭素鋼の熱間圧延方法において、幅プレス
用金型を凹型カリバ金型とし、かつ、粗圧延機の少なく
とも第１スタンドのエッジャーロールを凹型カリバロー
ルとすることを特徴とする極低炭素鋼の熱間圧延方法で
ある。
【０００８】第３の本発明は、極低炭素鋼のスラブを加
熱炉で加熱し、幅プレス用金型で幅プレスし、ついで複
数スタンドの粗圧延機にてエッジャーロールによる幅圧
下と水平ロールによる厚み圧下とからなる粗圧延を複数
パス行う極低炭素鋼の熱間圧延方法において、幅プレス
用金型を凹型カリバ金型とし、かつ、少なくとも粗圧延
３パス目までのエッジャーロールによる幅圧下量を前パ
スの水平ロールによる厚み圧下で生じた幅広がり量以下
とすることを特徴とする極低炭素鋼の熱間圧延方法であ
る。
熱炉で加熱し、幅プレス用金型で幅プレスし、ついで複
数スタンドの粗圧延機にてエッジャーロールによる幅圧
下と水平ロールによる厚み圧下とからなる粗圧延を複数
パス行う極低炭素鋼の熱間圧延方法において、幅プレス
用金型を凹型カリバ金型とし、かつ、少なくとも粗圧延
３パス目までのエッジャーロールによる幅圧下量を前パ
スの水平ロールによる厚み圧下で生じた幅広がり量以下
とすることを特徴とする極低炭素鋼の熱間圧延方法であ
る。
【０００９】
【発明の実施の形態】第１〜第３の本発明によれば、幅
プレス用金型として図５に示したような凹型カリバ金型
を使用するので、スラブ幅端コーナ部の鋭利な角が面取
りされ、粗圧延での板幅端部の過冷却が抑制される。し
かし、スラブ加熱温度が低くなると、特に極低炭素鋼
（本明細書ではＣ量50ppm 以下の鋼種を指す）の場合、
これだけでは粗圧延中に板幅端部がγ／α変態点以下に
過冷却するのを抑制できずシーム疵の発生が避け難い。
プレス用金型として図５に示したような凹型カリバ金型
を使用するので、スラブ幅端コーナ部の鋭利な角が面取
りされ、粗圧延での板幅端部の過冷却が抑制される。し
かし、スラブ加熱温度が低くなると、特に極低炭素鋼
（本明細書ではＣ量50ppm 以下の鋼種を指す）の場合、
これだけでは粗圧延中に板幅端部がγ／α変態点以下に
過冷却するのを抑制できずシーム疵の発生が避け難い。
【００１０】この原因を見いだすために、凹型カリバ金
型で幅プレスしたスラブを従来通りに粗圧延していく過
程での圧延材の板幅端部の形状変化を調査した。その結
果を図１の破線（従来例）に示す。なお、板幅端部の形
状は面取り比率ａ／ｈ（ａは面取り量（面取り傾斜部の
板幅方向長さ）、ｈは板厚）で評価し、Ｅはエッジャー
ロール、Ｒは水平ロールで添付番号１，２・・・はＥ，
Ｒが属する粗圧延機のスタンド番号（またはパス順）で
ある。同図に示すように、面取り比率は第１スタンド
（第１パス）のエッジャーロールでの幅圧下（エッジン
グという）で大幅に減少し、その後もエッジングの度に
徐々に減少する。なお、水平ロールＲ１，Ｒ２，・・に
よる厚み圧下（水平圧延）の際には板幅端部中央が張り
出すバルジングが生じて面取り比率が増加する。
型で幅プレスしたスラブを従来通りに粗圧延していく過
程での圧延材の板幅端部の形状変化を調査した。その結
果を図１の破線（従来例）に示す。なお、板幅端部の形
状は面取り比率ａ／ｈ（ａは面取り量（面取り傾斜部の
板幅方向長さ）、ｈは板厚）で評価し、Ｅはエッジャー
ロール、Ｒは水平ロールで添付番号１，２・・・はＥ，
Ｒが属する粗圧延機のスタンド番号（またはパス順）で
ある。同図に示すように、面取り比率は第１スタンド
（第１パス）のエッジャーロールでの幅圧下（エッジン
グという）で大幅に減少し、その後もエッジングの度に
徐々に減少する。なお、水平ロールＲ１，Ｒ２，・・に
よる厚み圧下（水平圧延）の際には板幅端部中央が張り
出すバルジングが生じて面取り比率が増加する。
【００１１】このように、せっかく凹型カリバ金型を用
いて幅プレスを行いスラブコーナ部の角を面取りしたに
もかかわらず、その後の粗圧延でエッジングにより板幅
端部が角張った形状に逆戻りしてしまうため、過冷却の
進行を十分に抑制できないことが判明した。特に、第１
スタンドでのエッジングは幅プレスの直後に行われるた
め、その悪影響は最も大きい。
いて幅プレスを行いスラブコーナ部の角を面取りしたに
もかかわらず、その後の粗圧延でエッジングにより板幅
端部が角張った形状に逆戻りしてしまうため、過冷却の
進行を十分に抑制できないことが判明した。特に、第１
スタンドでのエッジングは幅プレスの直後に行われるた
め、その悪影響は最も大きい。
【００１２】考えてみるに、粗圧延機第１スタンドのエ
ッジャーロールは、間欠的な幅プレスで生じた板幅端部
の凹凸の平均化手段としての役目と、圧延材を水平ロー
ルに案内するサイドガイドとしての役目を併せ持つが、
板幅端部の凹凸平均化は必ずしも第１スタンド（第１パ
ス）で実施する必要はなく、ここでは、エッジャーロー
ルはサイドガイドとしてのみ用いても不都合は生じな
い。
ッジャーロールは、間欠的な幅プレスで生じた板幅端部
の凹凸の平均化手段としての役目と、圧延材を水平ロー
ルに案内するサイドガイドとしての役目を併せ持つが、
板幅端部の凹凸平均化は必ずしも第１スタンド（第１パ
ス）で実施する必要はなく、ここでは、エッジャーロー
ルはサイドガイドとしてのみ用いても不都合は生じな
い。
【００１３】そこで、第１の本発明では、凹型カリバ金
型で幅プレスした極低炭素鋼スラブを粗圧延する粗圧延
機の少なくとも第１スタンドの１パス目ではエッジャー
ロールをスラブ側面に軽く当接させるに止め、エッジン
グは行わないこととした。これにより、板幅端部が角張
った形状に逆戻りする傾向を抑制でき、粗圧延中の冷却
を緩和でき、低温スラブ加熱操業条件下においても極低
炭素鋼のシーム疵の発生を軽減できる。
型で幅プレスした極低炭素鋼スラブを粗圧延する粗圧延
機の少なくとも第１スタンドの１パス目ではエッジャー
ロールをスラブ側面に軽く当接させるに止め、エッジン
グは行わないこととした。これにより、板幅端部が角張
った形状に逆戻りする傾向を抑制でき、粗圧延中の冷却
を緩和でき、低温スラブ加熱操業条件下においても極低
炭素鋼のシーム疵の発生を軽減できる。
【００１４】また、第２の本発明によれば、１パス目で
エッジャーロールによる幅圧下を行わないという第１の
本発明の規制を外し、その代わりに、このスタンドのエ
ッジャーロールを、図５の凹型カリバ金型と同様の断面
形状を有する凹型カリバロールとすることによって、粗
圧延機第１スタンドでリバース圧延を行わない場合、す
なわち第１スタンドで粗圧延（エッジングと水平圧延）
を１パスだけ行うことを要請される場合にも、第１の本
発明と同様の効果が期待できる。なお、凹型カリバロー
ルの模式図を図６に示す。図６において、３は凹型カリ
バロール、４は圧延材である。
エッジャーロールによる幅圧下を行わないという第１の
本発明の規制を外し、その代わりに、このスタンドのエ
ッジャーロールを、図５の凹型カリバ金型と同様の断面
形状を有する凹型カリバロールとすることによって、粗
圧延機第１スタンドでリバース圧延を行わない場合、す
なわち第１スタンドで粗圧延（エッジングと水平圧延）
を１パスだけ行うことを要請される場合にも、第１の本
発明と同様の効果が期待できる。なお、凹型カリバロー
ルの模式図を図６に示す。図６において、３は凹型カリ
バロール、４は圧延材である。
【００１５】また、図５に示した従来例の傾向から、第
２スタンド以降のエッジングもできるだけ軽圧下で行う
ことが好ましい。その場合、エッジングの幅圧下量を前
パスの水平圧延によるバルジングの張り出し量に見合う
程度にとる（本明細書ではこのような幅圧下を「軽圧下
エッジング」あるいは単に「軽圧下」という）ようにす
れば、面取り比率が減じることはない。しかし、粗圧延
機全スタンドでかかる軽圧下エッジングを行うことは、
幅制御を実施しないに等しく幅精度を保証できなくなる
ため、実際に採用することはできない。
２スタンド以降のエッジングもできるだけ軽圧下で行う
ことが好ましい。その場合、エッジングの幅圧下量を前
パスの水平圧延によるバルジングの張り出し量に見合う
程度にとる（本明細書ではこのような幅圧下を「軽圧下
エッジング」あるいは単に「軽圧下」という）ようにす
れば、面取り比率が減じることはない。しかし、粗圧延
機全スタンドでかかる軽圧下エッジングを行うことは、
幅制御を実施しないに等しく幅精度を保証できなくなる
ため、実際に採用することはできない。
【００１６】これに対し、第３の本発明によれば、この
ような軽圧下エッジングは少なくとも粗圧延３パス目ま
で実施することとしたので、４パス目以降での幅制御の
自由度を制限することなくシーム疵による製品歩留の低
下を抑制できる。この理由を以下に述べる。図２は、従
来の熱延板でのシーム疵発生位置（板幅端から発生位置
までの距離で表す）と粗圧延の各段階での角部との対応
関係を示すグラフである。同図に示すように、粗圧延中
の角部の顕現段階が後段側であるほど、それ以降の水平
圧延での該角部の板表面への回り込みは小さいため、該
角部に起因する熱延板でのシーム疵はより一層板端側に
移行する。よって、面取り形状維持のために行う軽圧下
エッジングは粗圧延の前段側の数パスについて行えばよ
いことがわかる。
ような軽圧下エッジングは少なくとも粗圧延３パス目ま
で実施することとしたので、４パス目以降での幅制御の
自由度を制限することなくシーム疵による製品歩留の低
下を抑制できる。この理由を以下に述べる。図２は、従
来の熱延板でのシーム疵発生位置（板幅端から発生位置
までの距離で表す）と粗圧延の各段階での角部との対応
関係を示すグラフである。同図に示すように、粗圧延中
の角部の顕現段階が後段側であるほど、それ以降の水平
圧延での該角部の板表面への回り込みは小さいため、該
角部に起因する熱延板でのシーム疵はより一層板端側に
移行する。よって、面取り形状維持のために行う軽圧下
エッジングは粗圧延の前段側の数パスについて行えばよ
いことがわかる。
【００１７】そこで、軽圧下エッジングのパスを１パス
目から順次増やした粗圧延実験を行い、熱延板でのシー
ム疵発生位置を調査した。例えば、Ｅ１では無圧下（フ
リー）、Ｅ２，Ｅ３では軽圧下としたときの面取り比率
の推移を図１に実線（本発明例）で示す。その結果、図
３に示すように、エッジャーロールＥ１〜Ｅ３（初期３
パスまでの段階）を軽圧下とすることにより、熱延板で
のシーム疵発生位置を冷延後の製品での耳切り代の許容
範囲（例えば図示のように板幅端部より10mm内側の部
分）内に制限でき、４パス目以降において幅制御のため
に強圧下エッジングを行ってもシーム疵が耳切り後の製
品表面に及ぶことはないという知見が得られた。
目から順次増やした粗圧延実験を行い、熱延板でのシー
ム疵発生位置を調査した。例えば、Ｅ１では無圧下（フ
リー）、Ｅ２，Ｅ３では軽圧下としたときの面取り比率
の推移を図１に実線（本発明例）で示す。その結果、図
３に示すように、エッジャーロールＥ１〜Ｅ３（初期３
パスまでの段階）を軽圧下とすることにより、熱延板で
のシーム疵発生位置を冷延後の製品での耳切り代の許容
範囲（例えば図示のように板幅端部より10mm内側の部
分）内に制限でき、４パス目以降において幅制御のため
に強圧下エッジングを行ってもシーム疵が耳切り後の製
品表面に及ぶことはないという知見が得られた。
【００１８】第３の本発明は、この知見に基づいて、凹
型カリバ金型で幅プレスしたスラブを、粗圧延の少なく
とも３パス目までは軽圧下エッジングするように構成し
たので、幅制御の自由度を実質的に制限することなく、
シーム疵による製品歩留の低下を抑制できるのである。
なお、いうまでもないが、第３の本発明は、幅制御のた
めに４パス目以降で必要に応じて行われる軽圧下エッジ
ングを禁止するものではない。
型カリバ金型で幅プレスしたスラブを、粗圧延の少なく
とも３パス目までは軽圧下エッジングするように構成し
たので、幅制御の自由度を実質的に制限することなく、
シーム疵による製品歩留の低下を抑制できるのである。
なお、いうまでもないが、第３の本発明は、幅制御のた
めに４パス目以降で必要に応じて行われる軽圧下エッジ
ングを禁止するものではない。
【００１９】また、Ｅ１のエッジャーロールに第２の本
発明で述べた凹型カリバロールを用いる場合には、第３
の本発明においてＥ１では自由にエッジングを行っても
かまわない。
発明で述べた凹型カリバロールを用いる場合には、第３
の本発明においてＥ１では自由にエッジングを行っても
かまわない。
【００２０】
【実施例】加熱炉−幅プレス装置−エッジャーロールと
水平ロールを有する粗圧延機（５スタンド）−仕上圧延
機（７スタンド）がこの順に配置された熱延圧延設備列
を用いて、220mm 厚×1500mm幅の極低炭素鋼スラブ
（Ｃ：20〜50重量ppm ）を、加熱炉で1150〜1200℃に加
熱し、ついで幅プレス装置の金型として図５に示した凹
型カリバ金型を使用して幅圧下量100mm の幅プレスを行
ったのち、Ｅ１〜Ｅ５のエッジングスケジュールを表１
に示す比較例および実施例１〜４の５通りとして粗圧延
を行い、引き続き仕上圧延を行って、仕上厚2.5 〜3.5m
m の熱延板（熱延コイル）を製造した。
水平ロールを有する粗圧延機（５スタンド）−仕上圧延
機（７スタンド）がこの順に配置された熱延圧延設備列
を用いて、220mm 厚×1500mm幅の極低炭素鋼スラブ
（Ｃ：20〜50重量ppm ）を、加熱炉で1150〜1200℃に加
熱し、ついで幅プレス装置の金型として図５に示した凹
型カリバ金型を使用して幅圧下量100mm の幅プレスを行
ったのち、Ｅ１〜Ｅ５のエッジングスケジュールを表１
に示す比較例および実施例１〜４の５通りとして粗圧延
を行い、引き続き仕上圧延を行って、仕上厚2.5 〜3.5m
m の熱延板（熱延コイル）を製造した。
【００２１】これらの熱延板でのシーム疵発生位置（板
幅端からの距離；長手方向の複数個所での測定値の平
均）を調査した結果を表１に示す。また、これら熱延板
の冷間圧延後の最終製品について調査したシーム疵によ
る製品不良率を図４にグラフで示す。
幅端からの距離；長手方向の複数個所での測定値の平
均）を調査した結果を表１に示す。また、これら熱延板
の冷間圧延後の最終製品について調査したシーム疵によ
る製品不良率を図４にグラフで示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１および図４からわかるように、Ｅ１〜
Ｅ４で30mm、Ｅ５で50mmの幅圧下量でエッジングを行っ
た比較例は、熱延板でのシーム疵が幅端から15〜25mmの
位置に発生し、製品不良率が３％以上であるのに対し、
第１の本発明に従いＥ１を無圧下とした実施例１、およ
び第２の本発明に従いＥ１に図６に示した凹型カリバロ
ールを使用した実施例２は、熱延板でのシーム疵発生位
置が10〜15mmとより幅端側に制限され、製品不良率も１
％程度に低減した。
Ｅ４で30mm、Ｅ５で50mmの幅圧下量でエッジングを行っ
た比較例は、熱延板でのシーム疵が幅端から15〜25mmの
位置に発生し、製品不良率が３％以上であるのに対し、
第１の本発明に従いＥ１を無圧下とした実施例１、およ
び第２の本発明に従いＥ１に図６に示した凹型カリバロ
ールを使用した実施例２は、熱延板でのシーム疵発生位
置が10〜15mmとより幅端側に制限され、製品不良率も１
％程度に低減した。
【００２４】また、第３の本発明に従いＥ１〜Ｅ３で軽
圧下（Ｅ１は前パスの水平圧延がないので無圧下）を行
った実施例３、および実施例３においてＥ１を無圧下と
したことに代えてＥ１に実施例２同様凹型カリバロール
を使用した実施例４は、熱延板でのシーム疵発生位置が
５〜10mmとさらに幅端側に制限され、製品不良率もほと
んど０％と格段に低減した。
圧下（Ｅ１は前パスの水平圧延がないので無圧下）を行
った実施例３、および実施例３においてＥ１を無圧下と
したことに代えてＥ１に実施例２同様凹型カリバロール
を使用した実施例４は、熱延板でのシーム疵発生位置が
５〜10mmとさらに幅端側に制限され、製品不良率もほと
んど０％と格段に低減した。
【００２５】なお、実施例１〜４においては、Ｅ５で幅
制御を行うことにより、比較例と遜色ない幅精度が確保
できた。
制御を行うことにより、比較例と遜色ない幅精度が確保
できた。
【００２６】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明によれば、
粗圧延機後段スタンドでの幅圧下を制約することなく極
低炭素鋼のシーム疵発生位置を熱延板の幅端部近傍に制
限できて製品でのシーム疵をほぼ皆無にすることが可能
となるから、幅精度の良い極低炭素鋼板製品を高歩留で
効率よく製造できるという格段の効果を奏する。
粗圧延機後段スタンドでの幅圧下を制約することなく極
低炭素鋼のシーム疵発生位置を熱延板の幅端部近傍に制
限できて製品でのシーム疵をほぼ皆無にすることが可能
となるから、幅精度の良い極低炭素鋼板製品を高歩留で
効率よく製造できるという格段の効果を奏する。
【図１】粗圧延過程での圧延材の面取り比率の推移を示
すグラフである。
すグラフである。
【図２】従来の熱延板でのシーム疵発生位置と粗圧延の
各段階での角部との対応関係を示すグラフである。
各段階での角部との対応関係を示すグラフである。
【図３】軽圧下エッジング実施段階と熱延板でのシーム
疵発生位置との関係を示すグラフである。
疵発生位置との関係を示すグラフである。
【図４】実施例および比較例についてのシーム疵による
製品不良率を示すグラフである。
製品不良率を示すグラフである。
【図５】凹型カリバ金型を用いた幅プレスによるスラブ
コーナ部の面取りの説明図である。
コーナ部の面取りの説明図である。
【図６】凹型カリバロールの模式図である。
１ スラブ ２ 凹型カリバ金型 ３ 凹型カリバロール ４ 圧延材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２１Ｊ 13/06 Ｂ２１Ｊ 13/06
Claims (3)
- 【請求項１】 極低炭素鋼のスラブを加熱炉で加熱し、
幅プレス用金型で幅プレスし、ついで複数スタンドの粗
圧延機にてエッジャーロールによる幅圧下と水平ロール
による厚み圧下とからなる粗圧延を複数パス行う極低炭
素鋼の熱間圧延方法において、幅プレス用金型を凹型カ
リバ金型とし、かつ、粗圧延機の少なくとも第１スタン
ドの１パス目はエッジャーロールによる幅圧下を行わな
いことを特徴とする極低炭素鋼の熱間圧延方法。 - 【請求項２】 極低炭素鋼のスラブを加熱炉で加熱し、
幅プレス用金型で幅プレスし、ついで複数スタンドの粗
圧延機にてエッジャーロールによる幅圧下と水平ロール
による厚み圧下とからなる粗圧延を複数パス行う極低炭
素鋼の熱間圧延方法において、幅プレス用金型を凹型カ
リバ金型とし、かつ、粗圧延機の少なくとも第１スタン
ドのエッジャーロールを凹型カリバロールとすることを
特徴とする極低炭素鋼の熱間圧延方法。 - 【請求項３】 極低炭素鋼のスラブを加熱炉で加熱し、
幅プレス用金型で幅プレスし、ついで複数スタンドの粗
圧延機にてエッジャーロールによる幅圧下と水平ロール
による厚み圧下とからなる粗圧延を複数パス行う極低炭
素鋼の熱間圧延方法において、幅プレス用金型を凹型カ
リバ金型とし、かつ、少なくとも粗圧延３パス目までの
エッジャーロールによる幅圧下量を前パスの水平ロール
による厚み圧下で生じた幅広がり量以下とすることを特
徴とする極低炭素鋼の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31920896A JP3653895B2 (ja) | 1996-11-29 | 1996-11-29 | 極低炭素鋼の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31920896A JP3653895B2 (ja) | 1996-11-29 | 1996-11-29 | 極低炭素鋼の熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10156401A true JPH10156401A (ja) | 1998-06-16 |
| JP3653895B2 JP3653895B2 (ja) | 2005-06-02 |
Family
ID=18107622
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31920896A Expired - Fee Related JP3653895B2 (ja) | 1996-11-29 | 1996-11-29 | 極低炭素鋼の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3653895B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013163220A (ja) * | 2012-01-10 | 2013-08-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | スラブの幅圧延方法およびカリバー付き幅圧延ロール |
| JP2014100716A (ja) * | 2012-11-19 | 2014-06-05 | Jfe Steel Corp | 熱延シートバーの製造方法 |
| JP2015024417A (ja) * | 2013-07-25 | 2015-02-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 板幅制御方法及び板幅制御装置 |
-
1996
- 1996-11-29 JP JP31920896A patent/JP3653895B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2014100716A (ja) * | 2012-11-19 | 2014-06-05 | Jfe Steel Corp | 熱延シートバーの製造方法 |
| JP2015024417A (ja) * | 2013-07-25 | 2015-02-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 板幅制御方法及び板幅制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3653895B2 (ja) | 2005-06-02 |
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