JPS63127505A - 磁石及びその製造方法 - Google Patents
磁石及びその製造方法Info
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- JPS63127505A JPS63127505A JP61274779A JP27477986A JPS63127505A JP S63127505 A JPS63127505 A JP S63127505A JP 61274779 A JP61274779 A JP 61274779A JP 27477986 A JP27477986 A JP 27477986A JP S63127505 A JPS63127505 A JP S63127505A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、*大エネルギーffr (k31−1)m3
Xの高温での減少が少ない希土類磁石及びその製造方法
に関する。
Xの高温での減少が少ない希土類磁石及びその製造方法
に関する。
希土類出方材料の1種としてNd (ネオジム)−Fe
(鉄)−B(ホウ素)系磁石材料が知られている。こ
のNd −Fe −B系磁石材料は比較的大きな最大エ
ネルギー積(BH)maxを得ることができるが、キュ
ーIJ−Aが比較的低い312℃であるため、使用璋境
温度が100℃以上になると+ (B)l)maxが大
@に減少するといつ大扉があった。
(鉄)−B(ホウ素)系磁石材料が知られている。こ
のNd −Fe −B系磁石材料は比較的大きな最大エ
ネルギー積(BH)maxを得ることができるが、キュ
ーIJ−Aが比較的低い312℃であるため、使用璋境
温度が100℃以上になると+ (B)l)maxが大
@に減少するといつ大扉があった。
この種の欠虚を解決するために、Nd−Fe−B系のN
dの一部をDy等の他の希土類元素C以下Rと呼ぶ)に
置換し、且つFeの一部なCO等の他の金属C以下Mと
呼ぶ)で置換したNd −F −Fe −M−B系磁石
材料C例えばモル比で示す組成式Nd+s、s DYl
、s Fe57 CCo20Bの磁石)が既に知られて
いる。このNd −Dy −Fe −Co −B系磁石
材料は1次の(、〜+61の工程で製造されている。
dの一部をDy等の他の希土類元素C以下Rと呼ぶ)に
置換し、且つFeの一部なCO等の他の金属C以下Mと
呼ぶ)で置換したNd −F −Fe −M−B系磁石
材料C例えばモル比で示す組成式Nd+s、s DYl
、s Fe57 CCo20Bの磁石)が既に知られて
いる。このNd −Dy −Fe −Co −B系磁石
材料は1次の(、〜+61の工程で製造されている。
(、原料をNd 1s、 s DYl、s Fe5t
CoH) Bgの比率(モル比)vcなるように配合す
る。
CoH) Bgの比率(モル比)vcなるように配合す
る。
(21上記配合原料を溶解し、インゴットを作成する。
(31得られたインゴットを平均粒径数μmKなるよう
に微粉砕する。
に微粉砕する。
(4)得られた合金粉末を磁場中成形する。
(51得られた成形体を、Arガス雰囲気中約、00℃
で焼成し、急冷する。
で焼成し、急冷する。
(61得られた焼結体を、該焼結温度以下で再び熱処理
する。
する。
上述の方法で製作されたNd −Dy −Fe −co
−B系礎石材料は、高温における最大エネルギー積の
減少率は確かに低くなるが、更に減少率の低いNd−R
−Fe −M−B系に属する磁石材料が髪求されている
。
−B系礎石材料は、高温における最大エネルギー積の
減少率は確かに低くなるが、更に減少率の低いNd−R
−Fe −M−B系に属する磁石材料が髪求されている
。
そこで、本発明の目的は、高温における最大エネルギー
積の減少率を従来のNd −R−Fe −M −B系礎
石よシも小さくすることにある。
積の減少率を従来のNd −R−Fe −M −B系礎
石よシも小さくすることにある。
上記問題点を解決し、上記目的な連取てるための本願の
第1番目の発明は、Nd(ネオジム)と。
第1番目の発明は、Nd(ネオジム)と。
希土類元素R(但しRはLa (ランタン)、Ce(セ
リウム)、Pr(プラセオジム)、Dy(ジスプロシウ
ム) 、 Ho (ホルミウム)及びTb (テレビラ
ム)の内の少なくとも1種の希土類元素)と、Fe (
鉄)と、金属元素N(但し1MはAI (アルミニウム
)、Ti(チタン)、VCバナジウム)、Cr (り”
ム)、 Mn(マayガン)、CO(:Fバルト)、N
iにッケル)、Zr(ジルコニウム)、NhCニオブ)
、Mo(そり、ブデン)、Ta(タンタル)、及びW(
タングステン)の内の少なくとも1楡の金属元素)と、
B(ホウ素)とを含むNd−Nd−1(−Fe−系礎石
において、前記R及びMの濃度が8石を構成する結晶粒
C主相)の周辺部で高く、中心部で低いことを特徴とす
る磁石に係わるものである。
リウム)、Pr(プラセオジム)、Dy(ジスプロシウ
ム) 、 Ho (ホルミウム)及びTb (テレビラ
ム)の内の少なくとも1種の希土類元素)と、Fe (
鉄)と、金属元素N(但し1MはAI (アルミニウム
)、Ti(チタン)、VCバナジウム)、Cr (り”
ム)、 Mn(マayガン)、CO(:Fバルト)、N
iにッケル)、Zr(ジルコニウム)、NhCニオブ)
、Mo(そり、ブデン)、Ta(タンタル)、及びW(
タングステン)の内の少なくとも1楡の金属元素)と、
B(ホウ素)とを含むNd−Nd−1(−Fe−系礎石
において、前記R及びMの濃度が8石を構成する結晶粒
C主相)の周辺部で高く、中心部で低いことを特徴とす
る磁石に係わるものである。
本願の第2番目の発明は、 NdとRとFeとMとBと
から成る合金粉末■と、原子数で示す組成式Nd2Fe
14B (−F−ル%で示す組成式はNd1lJ pe
s7.sJ:ls、e )から成り1合金粉末Iよりも
高い焼結温度を有している合金粉末nを用意する工程と
、80〜99重量%の合金粉末lと、1〜20重量%の
合金粉末IIとを混合する工程と、前記合金粉末Tと前
記合金粉末IIとの混合物を磁場中成形して成形体を得
る工程と、前記成形体を焼結させる工程とを有して第1
番目の発明の磁石を製造する方法に係わるものである。
から成る合金粉末■と、原子数で示す組成式Nd2Fe
14B (−F−ル%で示す組成式はNd1lJ pe
s7.sJ:ls、e )から成り1合金粉末Iよりも
高い焼結温度を有している合金粉末nを用意する工程と
、80〜99重量%の合金粉末lと、1〜20重量%の
合金粉末IIとを混合する工程と、前記合金粉末Tと前
記合金粉末IIとの混合物を磁場中成形して成形体を得
る工程と、前記成形体を焼結させる工程とを有して第1
番目の発明の磁石を製造する方法に係わるものである。
R及びMの濃度が結晶粒周辺部で高く、中心部で低いと
、この!1度差によりエネルギー障壁が生じ、これによ
り、高温状態での保磁力の低下が少なくなり、il!l
工大ルギー積の大幅な減少が生じなくなる。また、R及
びMが結晶粒中に均一に分布すると、残留磁束密度(k
3r )が低下するが1本発明に従って結晶粒の中心部
のR及びMの濃度を低くすれば、残留磁束密度(Br)
が大きくなり、最大エネルギー積(BH)maxも大き
くなる。
、この!1度差によりエネルギー障壁が生じ、これによ
り、高温状態での保磁力の低下が少なくなり、il!l
工大ルギー積の大幅な減少が生じなくなる。また、R及
びMが結晶粒中に均一に分布すると、残留磁束密度(k
3r )が低下するが1本発明に従って結晶粒の中心部
のR及びMの濃度を低くすれば、残留磁束密度(Br)
が大きくなり、最大エネルギー積(BH)maxも大き
くなる。
本願の第28目の発明の製造方法によれば、高い焼結温
度を有している合金粉末■のNd 2 Fe 14 B
を核として結晶が成長し、R及びMの濃度が結晶中心部
で低く、結晶周辺部で高くなる。このため。
度を有している合金粉末■のNd 2 Fe 14 B
を核として結晶が成長し、R及びMの濃度が結晶中心部
で低く、結晶周辺部で高くなる。このため。
最大エネルギー積が大きく、且つ高温時に最大エネルギ
ー積の大幅な減少が生じない磁石を容易に製造すること
ができる。
ー積の大幅な減少が生じない磁石を容易に製造すること
ができる。
次に1本発明の実施例C比較例も含む)K係わる希土類
磁石及びその製造方法を説明する。
磁石及びその製造方法を説明する。
まず1本発明に従う試料AIに示す磁石を次の、1〜a
υの工程によって得た。
υの工程によって得た。
(II モル%で示す組成式Ndts0gD)’+、
g Fe57CO20BSの合金粉末■を得るために、
Nd 29.31ii#先。
g Fe57CO20BSの合金粉末■を得るために、
Nd 29.31ii#先。
Dy 3.7 Il量%、Fe47.9ilr量%、
Co 17.8重量3.81.3重量るから成る原料■
を用意し、更に。
Co 17.8重量3.81.3重量るから成る原料■
を用意し、更に。
原子数で示す組成式Nd2Fe)4B (モル%で示す
組成式Nd、.5Fesz、sBs、e )の合金粉
末口を得ルタメにNd26.7重量%、Fe72.3、
量%、B]、0重貴るから成る原料■を用意した。
組成式Nd、.5Fesz、sBs、e )の合金粉
末口を得ルタメにNd26.7重量%、Fe72.3、
量%、B]、0重貴るから成る原料■を用意した。
(21原料r、原料■をそれぞれ10 torr以下
の真空度で高周波溶解し、水冷銅鋳型にて鋳造し。
の真空度で高周波溶解し、水冷銅鋳型にて鋳造し。
それぞれのインゴットを作成した。
(31得られた各インゴットをそれぞれスタンプミルに
よりN2ガス雰囲気中で平均粒径5mm程度に解砕し、
さらに同じ<Ntガス雰囲気中でディスクミルによ〕0
.1〜]、Ommに粗粉砕して、合金粉末Tおよび合金
粉末口を得た。
よりN2ガス雰囲気中で平均粒径5mm程度に解砕し、
さらに同じ<Ntガス雰囲気中でディスクミルによ〕0
.1〜]、Ommに粗粉砕して、合金粉末Tおよび合金
粉末口を得た。
(4) 合金粉末Iと合金粉末IIとを97重it%
と3重量%の割合に秤量し、N2ガス雰囲気中で混合し
た。
と3重量%の割合に秤量し、N2ガス雰囲気中で混合し
た。
(51合金粉末■及び口の混合粉末をN2ガス雰囲気中
でジェットミルによシ平均粒径4μmになるように微粉
砕し、得られた粉末をすみやかにトルエン中に浸漬した
。
でジェットミルによシ平均粒径4μmになるように微粉
砕し、得られた粉末をすみやかにトルエン中に浸漬した
。
(612ton/ cm’の圧力で15 koeのS湯
中成形によシ、10X10X1’2mmの直方体形状の
底形体を得た。
中成形によシ、10X10X1’2mmの直方体形状の
底形体を得た。
(71該成形体を、Nd−Fe−B系ゲッターを満たし
たステンレス製サヤ中に埋め込み、該サヤを石英管に封
入した。
たステンレス製サヤ中に埋め込み、該サヤを石英管に封
入した。
+81 該石英管を予め10 torr以下の真空
度にした後、焼成炉内に挿入し、該真空度を保持した状
態で10℃/minで、00℃まで昇温した。
度にした後、焼成炉内に挿入し、該真空度を保持した状
態で10℃/minで、00℃まで昇温した。
(9、100℃付近よシArガスを通気させ。
、00℃で1時間保持したのち、 Arガス雰囲気中で
サヤごと急冷した。
サヤごと急冷した。
aα サヤが室温まで冷えた特産でサヤと共に焼結体を
取り出し、 Arガスを通気させた状態の炉に入れ、約
900℃までlO℃/minで昇温し。
取り出し、 Arガスを通気させた状態の炉に入れ、約
900℃までlO℃/minで昇温し。
900℃を1時間保持したのち、Arガス雰囲気中でサ
ヤごと急冷した。
ヤごと急冷した。
αυ 得られた焼結体試料5 X 5 X 5 mmの
形状に研磨し、試料AIの磁石を得た。
形状に研磨し、試料AIの磁石を得た。
第1表における試料AI以外の本発明の試料も。
試料AIと同様に作製した。なお、第1表において1〜
62の内の奇数の試料AI、3.5・・・・・・・・6
1、及び試料A 63〜66は1合金粉末口の混合率が
零でないので1本発明罠従うものであり。
62の内の奇数の試料AI、3.5・・・・・・・・6
1、及び試料A 63〜66は1合金粉末口の混合率が
零でないので1本発明罠従うものであり。
1〜61の内の偶数の試料&2.4.6・・・・・・・
・62は合金粉末口の混合率が零であるので1本発明に
属しない比較例である。比較例である試料層2゜4.6
・・・・・・・・62の磁石は1合金粉末口の混合率を
零にした他は、試料層1と同一の方法で製作した。
・62は合金粉末口の混合率が零であるので1本発明に
属しない比較例である。比較例である試料層2゜4.6
・・・・・・・・62の磁石は1合金粉末口の混合率を
零にした他は、試料層1と同一の方法で製作した。
第1表における合金粉末■の欄には1合金粉末口を構成
するNd’ −R−Fe −M −Bの割合がモル%で
示され1合金粉末口の混合率の欄には1合金粉末口と合
金粉末IIとの合計重量に対する合金粉末口の割合が先
で示され、焼結後の磁石の組成の欄には磁石に含まれて
いるNd 、 h、 Fe、 M、 Bの割合がモル%
で示されている。また、R及びMの欄には、R及びMの
内容と割合Cモル%)が示されている。なお1本発明に
従う試料の場合には。
するNd’ −R−Fe −M −Bの割合がモル%で
示され1合金粉末口の混合率の欄には1合金粉末口と合
金粉末IIとの合計重量に対する合金粉末口の割合が先
で示され、焼結後の磁石の組成の欄には磁石に含まれて
いるNd 、 h、 Fe、 M、 Bの割合がモル%
で示されている。また、R及びMの欄には、R及びMの
内容と割合Cモル%)が示されている。なお1本発明に
従う試料の場合には。
合金粉末Iと合金粉末りとを混合するために、混合後の
各成分の割合をモル%で正確に表示することは実際上不
可能であるので、全体で100モルちとなるように適当
に切り捨て、又は切り上げがなされている。
各成分の割合をモル%で正確に表示することは実際上不
可能であるので、全体で100モルちとなるように適当
に切り捨て、又は切り上げがなされている。
次に、試料A1〜66の各磁石について、vSM(振動
試料型磁力計)を使用して、残留磁束密度Br、固有保
母力HCi、A大エネルギー積(BH)max、100
℃及び130℃での最大エネルギー積(B)] ) m
ayの減少率を求めたところ、第2表て示す結果が得ら
れた。なお、 Br、 Rci、 (BH1m2.。
試料型磁力計)を使用して、残留磁束密度Br、固有保
母力HCi、A大エネルギー積(BH)max、100
℃及び130℃での最大エネルギー積(B)] ) m
ayの減少率を求めたところ、第2表て示す結果が得ら
れた。なお、 Br、 Rci、 (BH1m2.。
は25℃における値を示す。筐た最大エネルギー積(B
H)maxの減少率は次式で求めた。
H)maxの減少率は次式で求めた。
ただし、(BH)max、Aは25℃における最大エネ
ルギー積%(BH)may、Eは100℃又は130℃
における最大エネルギー積である。
ルギー積%(BH)may、Eは100℃又は130℃
における最大エネルギー積である。
第2表の本発明に従う試料A】のBrは、.7 kG。
Hcjは12.6 kOe 、 (BH)m、Hは32
.5 MGQe 。
.5 MGQe 。
100″C及び130℃での(BH)maXの減少率は
4.2 、 9.5%であp、比較例である試料A2の
それ等よりも優れている。
4.2 、 9.5%であp、比較例である試料A2の
それ等よりも優れている。
合金粉末Iの組成が試料ム1及び2と異なる試料高3〜
62においても1合金粉末口を3!量先添加した奇数番
目の本発明に従う試料が1合金粉末Uを添加しない偶数
番目の比較例の試料よりも良い特性を有する。
62においても1合金粉末口を3!量先添加した奇数番
目の本発明に従う試料が1合金粉末Uを添加しない偶数
番目の比較例の試料よりも良い特性を有する。
試料点63〜66から明らかな如く1合金粉末Hの混合
率が1〜20重量%の範囲において1合金粉末aの添加
効果が得られている。最大エネルギー積の高温での減少
率は混合率が3重量%の場合に最も少ない。
率が1〜20重量%の範囲において1合金粉末aの添加
効果が得られている。最大エネルギー積の高温での減少
率は混合率が3重量%の場合に最も少ない。
RをDy以外の希土類元素1MをCo以外の金属元素に
しても合金粉末nの添加効果が得られることは、試料A
、.13,15,17.19.21.23.25.27
.29.31.目ミミ肚辷39.41.43.45.4
7,49,51.53から明らかである。
しても合金粉末nの添加効果が得られることは、試料A
、.13,15,17.19.21.23.25.27
.29.31.目ミミ肚辷39.41.43.45.4
7,49,51.53から明らかである。
上述の如く1合金粉末Iと合金粉末■とを組み合せるこ
とによって、e大エネルギー積(B)l)m8、が大き
くなり、且つ高温での(HH)yy)axの低下が小さ
くなる理由は、焼結温度が高い合金粉末口(NdtFe
74B)を核にして結晶が成長し、結晶粒の中央部に
おけるR及び■の濃度がゼロ又は微小になp1周辺部に
おいてR及びMの濃度が高くなるためと思われる。
とによって、e大エネルギー積(B)l)m8、が大き
くなり、且つ高温での(HH)yy)axの低下が小さ
くなる理由は、焼結温度が高い合金粉末口(NdtFe
74B)を核にして結晶が成長し、結晶粒の中央部に
おけるR及び■の濃度がゼロ又は微小になp1周辺部に
おいてR及びMの濃度が高くなるためと思われる。
そこで、R汲びMの!1度分布を調べるために。
試#A I Etび2のそれぞれの磁石について、磁化
軸に垂直な面に平行に1mmの厚さで切断し、これをダ
イヤモンドディスクにより 0.1 mm 1で研磨し
たのち、得られた試料片をさらKArエツチングによジ
薄膜化し1分析試料を作成した。得られた分析に料の直
径約10μmの結晶断面上の各点におけるNd、 Dy
、Fe 、 coの#度比C原子の数の比)を求めた
。なおこの、度比はEDX(Energy D?5pe
rsive X−ray Spectrum ) @に
よジ得られたデータを電算微処理することKJジ求めた
。
軸に垂直な面に平行に1mmの厚さで切断し、これをダ
イヤモンドディスクにより 0.1 mm 1で研磨し
たのち、得られた試料片をさらKArエツチングによジ
薄膜化し1分析試料を作成した。得られた分析に料の直
径約10μmの結晶断面上の各点におけるNd、 Dy
、Fe 、 coの#度比C原子の数の比)を求めた
。なおこの、度比はEDX(Energy D?5pe
rsive X−ray Spectrum ) @に
よジ得られたデータを電算微処理することKJジ求めた
。
第3表はこの結果を示し、測定潰1は粒界部、測定漬2
は境界相よシ主相中央部へ向けて1μmの主相内部、測
定漬3は主相中央部を示す。
は境界相よシ主相中央部へ向けて1μmの主相内部、測
定漬3は主相中央部を示す。
第 3 表
第1図〜第4図は第3表の結果を説明的に示す。
試料AIの本発明に従う磁石においては、第19囚及び
第29囚に示す如(磁石を構成する結晶粒lの中心部に
符号2で示すDy及び符号3で示すCoが存在せず1周
辺部に存在している。試料点1の磁石の結晶粒1の中心
を通る直線上におけるDyとCoとの濃度を説明的に示
すと第1図03)、第2図ωノとなる。
第29囚に示す如(磁石を構成する結晶粒lの中心部に
符号2で示すDy及び符号3で示すCoが存在せず1周
辺部に存在している。試料点1の磁石の結晶粒1の中心
を通る直線上におけるDyとCoとの濃度を説明的に示
すと第1図03)、第2図ωノとなる。
一方、試料鳥2の比較例の磁石においては、第3図(4
)及び第49囚に示す如<、Dy2、Co 3が均一に
分布している。第3図CB)及び第4図ωノは。
)及び第49囚に示す如<、Dy2、Co 3が均一に
分布している。第3図CB)及び第4図ωノは。
試料点2の磁石の結晶粒1の中心を通る直線上における
DyとCOの濃度を示す。
DyとCOの濃度を示す。
第39囚03)及び第4図(4)■に示す如< Dy及
びCoが結晶粒の中に均一に分布すると、Dy及びCO
の濃度差によるエネルギー障壁が生じない。これに対し
て、第1図(4)031及び第2図(A)G3Jに示す
叩くDy及びCOの濃度差が生じると、これに基づきエ
ネルギー障壁が生じ、高温時の保磁力Hciの低下が少
な(なシ、最大エネルギー積(BH)maXの低下も少
なくなる。!た1本発明に従って、Dy及びCoの濃度
を結晶粒1の中心部でゼロ又は低くすると、Dy及びC
Oを添加することによる残留磁束密度Brの減少を制限
することができ、大きな最大エネルギー積を得ることが
できる。RがDy以外。
びCoが結晶粒の中に均一に分布すると、Dy及びCO
の濃度差によるエネルギー障壁が生じない。これに対し
て、第1図(4)031及び第2図(A)G3Jに示す
叩くDy及びCOの濃度差が生じると、これに基づきエ
ネルギー障壁が生じ、高温時の保磁力Hciの低下が少
な(なシ、最大エネルギー積(BH)maXの低下も少
なくなる。!た1本発明に従って、Dy及びCoの濃度
を結晶粒1の中心部でゼロ又は低くすると、Dy及びC
Oを添加することによる残留磁束密度Brの減少を制限
することができ、大きな最大エネルギー積を得ることが
できる。RがDy以外。
MがCo以外の場合も、Dy、Coの場合と同様な作用
効果が得られる。
効果が得られる。
本発明は上述の実施例に限定されるものでなく。
変形可能なものである。例えば、 Nd、 R,Fe。
M、Bの割合な穐々変えても、実施例と同様な効!Jが
得られる。本発明に従う8石の好ましい組成は1次のモ
ルにの組成式で示すことができる。
得られる。本発明に従う8石の好ましい組成は1次のモ
ルにの組成式で示すことができる。
(Nd+ −w Rw)y Mz (Fe1−RBX)
+oo−y−z但し、Wは0.01−’ 0.70X は0.08〜0.15 yは10〜20 2は1〜20の範囲の数値である。
+oo−y−z但し、Wは0.01−’ 0.70X は0.08〜0.15 yは10〜20 2は1〜20の範囲の数値である。
また1合金粉末Iの原料としてNd K必然的にLa、
)’rが含まれているものを使用してもよい。
)’rが含まれているものを使用してもよい。
!た。焼成温度を例えば1060℃〜、40℃の範囲で
、熱処理温度を880℃〜940℃の範囲で変えてもよ
い。筐た。熱処理の回数を増減させてもよい。
、熱処理温度を880℃〜940℃の範囲で変えてもよ
い。筐た。熱処理の回数を増減させてもよい。
本願の第1番目の発明によれば、最大エネルギー積が大
きく、且つ最大エネルギー積の高温での減少率が小さい
永久磁石を提供することができる。
きく、且つ最大エネルギー積の高温での減少率が小さい
永久磁石を提供することができる。
本願の第2番目の発明によれば、最大エネルギー積が大
きく、且つ高温での最大エネルギー積の減少率が小さい
磁石を容易に製造することができる。
きく、且つ高温での最大エネルギー積の減少率が小さい
磁石を容易に製造することができる。
第19囚は試料A1の磁石の結晶粒におけるDyの分布
を説明的に示す図。 第1図の)は第19囚のDyの濃度と位置との関係を示
す図。 第2図(4)は試料A1の磁石の結晶粒におけるc。 の分布を説明的に示す囚。 第2図■は第2図(4)のCOの濃度と位置との関係を
示す図。 第3図(4)は試料A2(比較例)の磁石の結晶粒にお
けるDyの分布を示す図。 第3図■は第39囚のDyの濃度と付量との関係を示す
図。 第49囚は試料A2(比較例)の磁石の結晶粒における
Goの分布を示す図。 第4図囚は第49囚のCoの濃度と位置との関係を示す
図である。 1・・・結晶粒、 2 = Dy 、 3− Co0第
1図(A) 第1図(B) 第2図(A) 第2図CB) 第3図(A) @3図CB) 第4図(A) 第4図(B)
を説明的に示す図。 第1図の)は第19囚のDyの濃度と位置との関係を示
す図。 第2図(4)は試料A1の磁石の結晶粒におけるc。 の分布を説明的に示す囚。 第2図■は第2図(4)のCOの濃度と位置との関係を
示す図。 第3図(4)は試料A2(比較例)の磁石の結晶粒にお
けるDyの分布を示す図。 第3図■は第39囚のDyの濃度と付量との関係を示す
図。 第49囚は試料A2(比較例)の磁石の結晶粒における
Goの分布を示す図。 第4図囚は第49囚のCoの濃度と位置との関係を示す
図である。 1・・・結晶粒、 2 = Dy 、 3− Co0第
1図(A) 第1図(B) 第2図(A) 第2図CB) 第3図(A) @3図CB) 第4図(A) 第4図(B)
Claims (2)
- (1)Ndと、R(La、Ce、Pr、Dy、Ho及び
Tbの内の少なくとも1種の希土類元素)と、Feと、
M(Al、Ti、V、Cr、Mn、Co、Ni、Zr、
Nb、Mo、Ta及びWの内の少なくとも1種の金属元
素)と、Bとを含むNd−R−Fe−M−B系磁石にお
いて、 前記R及びMの濃度が磁石を構成する結晶粒(主相)の
周辺部で高く、中心部で低いことを特徴とする磁石。 - (2)Ndと、R(La、Ce、Pr、Dy、Ho及び
Tbの内の少なくと本1種の希土類元素)と、Feと、
M(Al、Ti、V、Cr、Mn、Co、Ni、Zr、
Nb、Mo、Ta及びWの内の少なくとも1種の金属元
素)と、Bとから成る合金粉末 I と、NdとFeとB
とから成り、前記合金粉末 I よりも高い焼結温度を有
している合金粉末IIとを用意する工程と、80〜99重
量%の前記合金粉末 I と1〜20重量%の前記合金粉
末IIとを混合する工程と、前記合金粉末 I と前記合金
粉末IIとの混合物を磁場中成形して成形体を得る工程と
、 前記成形体を焼結させる工程と を含んでいることを特徴とする磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61274779A JPS63127505A (ja) | 1986-11-17 | 1986-11-17 | 磁石及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61274779A JPS63127505A (ja) | 1986-11-17 | 1986-11-17 | 磁石及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63127505A true JPS63127505A (ja) | 1988-05-31 |
Family
ID=17546443
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61274779A Pending JPS63127505A (ja) | 1986-11-17 | 1986-11-17 | 磁石及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63127505A (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS63252403A (ja) * | 1987-04-09 | 1988-10-19 | Tokin Corp | 液体急冷合金複合型希土類永久磁石とその製造方法 |
JPS63254703A (ja) * | 1987-04-11 | 1988-10-21 | Tokin Corp | 耐酸化性に優れた希土類永久磁石の製造方法 |
JPH03250607A (ja) * | 1989-10-12 | 1991-11-08 | Kawasaki Steel Corp | 耐蝕性希土類―遷移金属系磁石およびその製造方法 |
US5405455A (en) * | 1991-06-04 | 1995-04-11 | Shin-Etsu Chemical Co. Ltd. | Rare earth-based permanent magnet |
WO1999021196A1 (en) * | 1997-10-22 | 1999-04-29 | Rhodia Rare Earths Inc. | Iron-rare earth-boron-refractory metal magnetic nanocomposites |
CN102856029A (zh) * | 2012-04-20 | 2013-01-02 | 漯河市三鑫稀土永磁材料有限责任公司 | 一种高(BH)max快淬磁粉及其制备方法 |
CN107705953A (zh) * | 2016-08-08 | 2018-02-16 | 龙岩紫荆创新研究院 | 三相法制备烧结钕铁硼磁体的方法及该钕铁硼磁体 |
CN110853857A (zh) * | 2019-11-28 | 2020-02-28 | 厦门钨业股份有限公司 | 含Ho和/或Gd的合金、稀土永磁体、原料、制备方法、用途 |
CN116844810A (zh) * | 2023-06-12 | 2023-10-03 | 宁波中杭实业有限公司 | 一种高铈含量高性能的钕铁硼磁体及其制备方法 |
-
1986
- 1986-11-17 JP JP61274779A patent/JPS63127505A/ja active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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WO1999021196A1 (en) * | 1997-10-22 | 1999-04-29 | Rhodia Rare Earths Inc. | Iron-rare earth-boron-refractory metal magnetic nanocomposites |
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CN110853857B (zh) * | 2019-11-28 | 2021-08-27 | 厦门钨业股份有限公司 | 含Ho和/或Gd的合金、稀土永磁体、原料、制备方法、用途 |
CN116844810A (zh) * | 2023-06-12 | 2023-10-03 | 宁波中杭实业有限公司 | 一种高铈含量高性能的钕铁硼磁体及其制备方法 |
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