JPS63245903A - 磁石及びその製造方法 - Google Patents
磁石及びその製造方法Info
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- JPS63245903A JPS63245903A JP62085502A JP8550287A JPS63245903A JP S63245903 A JPS63245903 A JP S63245903A JP 62085502 A JP62085502 A JP 62085502A JP 8550287 A JP8550287 A JP 8550287A JP S63245903 A JPS63245903 A JP S63245903A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、最大エネルギー槓(BH)maxの筒部での
減少が少ない希土類炭石及びその製造方法に関する。
減少が少ない希土類炭石及びその製造方法に関する。
希土類磁石材料の1棟としてNd(ネオジウム)−Fe
(鉄)−B(ホウ素)系磁石材料が知らnている。この
Nd −Fe−B系磁石材料は比較的大きな最大エネル
ギー槓(BH)max を得ることができるが、キュ
ーリ一点が比較的低い312cであるため、使用県境温
度が100c以上になると、(DH) maxが大幅に
減少するという欠点があった。
(鉄)−B(ホウ素)系磁石材料が知らnている。この
Nd −Fe−B系磁石材料は比較的大きな最大エネル
ギー槓(BH)max を得ることができるが、キュ
ーリ一点が比較的低い312cであるため、使用県境温
度が100c以上になると、(DH) maxが大幅に
減少するという欠点があった。
この種の欠点を解決するために、Nd−Fe−B系のN
dの一部をDy等の他の希土類元素(以下Rと呼ぶ)に
置換したNd−R−Fe−B系磁石材料(例えばモル比
で示す組成式Nd、、、s Dy、、、 Fe、7B。
dの一部をDy等の他の希土類元素(以下Rと呼ぶ)に
置換したNd−R−Fe−B系磁石材料(例えばモル比
で示す組成式Nd、、、s Dy、、、 Fe、7B。
の磁石)が既に知られている。このNd −Dy −F
e−B系磁石材料は、次の(11〜(6)の工程で製造
さnている。
e−B系磁石材料は、次の(11〜(6)の工程で製造
さnている。
11) 原料をNd、3,5Dy、、5Fe、、 B
gの比率(モル比)になるように配付する。
gの比率(モル比)になるように配付する。
(2)上記配付原料を溶解し、インゴットを作成する。
(3)得られたインゴットを平均粒径数μmになるよう
に微粉砕する。
に微粉砕する。
(4) 得らnた合金粉末を磁場中成形する。
(5) 得らnた成形体を、Arガス雰囲気中約1]
00Cで焼成し、急冷する。
00Cで焼成し、急冷する。
(6)得らnた焼結体を、該焼結温度以下で再び熱処理
する。
する。
上述の方法で製作さnたNd −Dy −Fe −B系
砥石材料(裏、高温における最大エネルギー槓の減少率
は確かに低くなるが、更に減少率の低いNd −R−F
e−B系に属する磁石材料が要求されている。Ndの代
りにPr(プラセオジム)等の別の希土類元素を含む磁
石においても同様な要望がある。
砥石材料(裏、高温における最大エネルギー槓の減少率
は確かに低くなるが、更に減少率の低いNd −R−F
e−B系に属する磁石材料が要求されている。Ndの代
りにPr(プラセオジム)等の別の希土類元素を含む磁
石においても同様な要望がある。
そこで、本発明の目的は、高温における最大エネルギー
槓の減少率を従来の希土類磁石よりも小、さくすること
をある。
槓の減少率を従来の希土類磁石よりも小、さくすること
をある。
上記問題点を解決し、上記目的を達成するための本願の
第】着目の発明は、単数又は複数の第1の希土類元素(
RA)と、La(ランタン)、Ce(セリウム)、Pr
(プラセオジム)、Nd(ネオジム)、Dy (ジスプ
ロシウム)、Ho (ホリミウム)及び結晶粒の多数の
集合から成る磁石において、前記結晶粒の周辺部に前記
第2の希土類元素(R)が樗==嵩零分布し、前記結晶
粒の中心部に前記第2の希土類元素(6)が分布してい
ないか又は前記周辺部よりも低い濃度で分布しているこ
とを特徴とする磁石に係わるものである。なお、前記第
1の希土類元素(RA)は、Nd (ネオジム)、Pr
(プラセオジム) 等から選択さnた少な(とも1棟
であり、NdとPrとの組み合せであってもよい。
第】着目の発明は、単数又は複数の第1の希土類元素(
RA)と、La(ランタン)、Ce(セリウム)、Pr
(プラセオジム)、Nd(ネオジム)、Dy (ジスプ
ロシウム)、Ho (ホリミウム)及び結晶粒の多数の
集合から成る磁石において、前記結晶粒の周辺部に前記
第2の希土類元素(R)が樗==嵩零分布し、前記結晶
粒の中心部に前記第2の希土類元素(6)が分布してい
ないか又は前記周辺部よりも低い濃度で分布しているこ
とを特徴とする磁石に係わるものである。なお、前記第
1の希土類元素(RA)は、Nd (ネオジム)、Pr
(プラセオジム) 等から選択さnた少な(とも1棟
であり、NdとPrとの組み合せであってもよい。
本願の第2W目の発明は単数又は複数の第1の希土類元
素t±==#(Ra)と、La、 Ce、Pr、 Nd
、Dy、Ho及びTbの内の少なくとも1徳の第2の希
土類元素と、Feと、Bとから成る合金粉末Iと、前記
第】の希土類元素(RA)とFeとBとから成り、別記
合金粉末■よりも高い焼結温度を有している合金粉末I
Iとを用慈する工程と、80〜99gg%の前記合金粉
末Iと1〜20!t%の前記合金粉末IIとを混会する
工程と、削記会金粉末工と前記合金粉末IIとの混合物
を磁場中成形して成形体を得る工程と、前記成形体を焼
結させる工程を有して第1査目の発明の磁石を製造する
方法に係わるものである。
素t±==#(Ra)と、La、 Ce、Pr、 Nd
、Dy、Ho及びTbの内の少なくとも1徳の第2の希
土類元素と、Feと、Bとから成る合金粉末Iと、前記
第】の希土類元素(RA)とFeとBとから成り、別記
合金粉末■よりも高い焼結温度を有している合金粉末I
Iとを用慈する工程と、80〜99gg%の前記合金粉
末Iと1〜20!t%の前記合金粉末IIとを混会する
工程と、削記会金粉末工と前記合金粉末IIとの混合物
を磁場中成形して成形体を得る工程と、前記成形体を焼
結させる工程を有して第1査目の発明の磁石を製造する
方法に係わるものである。
と、この濃度差によりエネルギー障壁が生じ、これによ
り、高温状態での保磁力の低下が少なくなシ、最大エネ
ルギー積の大幅な減少が生じなくなる。筐た。Rが結晶
粒中に均一に分布すると、残密度CBr )が大きくな
り、最大エネルギー積(BH)m a xも太き(なる
。
り、高温状態での保磁力の低下が少なくなシ、最大エネ
ルギー積の大幅な減少が生じなくなる。筐た。Rが結晶
粒中に均一に分布すると、残密度CBr )が大きくな
り、最大エネルギー積(BH)m a xも太き(なる
。
本願の第2番目の発明の製造方法によれば、高い焼結温
度を有している合金粉末ロ卑細眸龜宙士エネルギー積が
太き(、且つ高温時に最大エネルギー積の大幅な減少が
生じない磁石を容易に製造することができる。
度を有している合金粉末ロ卑細眸龜宙士エネルギー積が
太き(、且つ高温時に最大エネルギー積の大幅な減少が
生じない磁石を容易に製造することができる。
次に1本発明の実施例(比較例も含む)に係わる希土類
磁石及びその製造方法ン説明する。
磁石及びその製造方法ン説明する。
まず、本発明に従う試料Ji11に示す磁石を次の(1
1〜(11)の工程によって得た。
1〜(11)の工程によって得た。
(1)モル%で示す組成式Ndt3.5Dyl、5Fe
ytBllの合金粉末■を侮るために、Nd29,6重
量%% DY3.7重量%、Fe65.4重量%、B1
,3重量るから成る原料Iを用意し、更に、原子数で示
す組成式Nd2FJ4B (モA、%で示す組成式Nd
+ r 、s f+’e 82.385.g)の合金粉
末口を得るたぬにNd 26.7 @」%。
ytBllの合金粉末■を侮るために、Nd29,6重
量%% DY3.7重量%、Fe65.4重量%、B1
,3重量るから成る原料Iを用意し、更に、原子数で示
す組成式Nd2FJ4B (モA、%で示す組成式Nd
+ r 、s f+’e 82.385.g)の合金粉
末口を得るたぬにNd 26.7 @」%。
Fe 72.3 M量%、81.0重量%から成る原料
11を用意した。
11を用意した。
(21原料I、原料■をそれぞれ10 torr以下
の真空度で高周波溶解し、水冷銅鋳型にて鋳造し、それ
ぞれのインゴットヒ作成した。
の真空度で高周波溶解し、水冷銅鋳型にて鋳造し、それ
ぞれのインゴットヒ作成した。
(3)得られた各インゴットをそれぞれスタンプミルに
よりN2ガス雰囲気中で平均粒径5mm程度に解砕し、
さらに同じ<N2ガス雰囲気中でディスクミルにより0
.1〜1.Ommに粗粉砕して、合金粉末■および合金
粉末口を得た。
よりN2ガス雰囲気中で平均粒径5mm程度に解砕し、
さらに同じ<N2ガス雰囲気中でディスクミルにより0
.1〜1.Ommに粗粉砕して、合金粉末■および合金
粉末口を得た。
(41合金粉末■と合金粉末IIとを977重量と3重
量るの割合に秤量し、N2ガス雰囲気中で混合した。
量るの割合に秤量し、N2ガス雰囲気中で混合した。
(5)合金粉末■及びHの混合粉末をN2ガス雰囲気中
でジェットミルにより平均粒径4μmになるように微粉
砕し、得られた粉末をすみやかにトルエン中に浸漬した
。
でジェットミルにより平均粒径4μmになるように微粉
砕し、得られた粉末をすみやかにトルエン中に浸漬した
。
(612ton/cm’の圧力で15 kOeの磁場中
成形により、1010Xl0X12の直方体形状の成形
体を得た。
成形により、1010Xl0X12の直方体形状の成形
体を得た。
(71該成形体を、Nd−Fe−B系ゲッターを満たし
たステンレス製サヤ中に埋ぬ込み、該サヤを石英管に封
入した。
たステンレス製サヤ中に埋ぬ込み、該サヤを石英管に封
入した。
(R1該石英管を予め10 torr以下の真空度に
した後、焼成炉内に挿入し、該真空度を保持した状態で
10℃/ m inで1120℃まで昇温した。
した後、焼成炉内に挿入し、該真空度を保持した状態で
10℃/ m inで1120℃まで昇温した。
+911120℃付近より Arガスを通気させ。
1120℃で1時間保持したのち、 Arガス雰囲気中
でサヤごと急冷した。
でサヤごと急冷した。
arJ サヤが室温まで冷えた時点でサヤと共に焼結
体を取り出し、Arガスを通気させた状態の炉に入れ、
約930℃まで10℃/minで昇温し。
体を取り出し、Arガスを通気させた状態の炉に入れ、
約930℃まで10℃/minで昇温し。
930℃を1時間保持したのち、 Arガス雰囲気中で
サヤごと急冷した。
サヤごと急冷した。
(ill 得られた焼結体試料を5 X 5 X 5
mmの形状に研磨し、試料A]の磁石を得た。
mmの形状に研磨し、試料A]の磁石を得た。
第1表における試料A1以外の本発明の試料も。
試料AIと同様に作製した。なお、第1表において1〜
36の内の奇数の試料7i1.3.5・・・山・・35
、及び試料点37〜46は、合金粉末口の混合率が零で
ないので1本発明に従うものであり。
36の内の奇数の試料7i1.3.5・・・山・・35
、及び試料点37〜46は、合金粉末口の混合率が零で
ないので1本発明に従うものであり。
1〜35の内の偶数の試料点2,4.6・山・・・・3
6、及び試料A 47は合金粉末口の混合率が零である
ので1本発明に属しない比較例である。比較例の試料&
2.4.6・・・・・・・・36及び47の磁石は、合
金粉末口の混合率を零にした他は、試料点1と同一の方
法で装作した。
6、及び試料A 47は合金粉末口の混合率が零である
ので1本発明に属しない比較例である。比較例の試料&
2.4.6・・・・・・・・36及び47の磁石は、合
金粉末口の混合率を零にした他は、試料点1と同一の方
法で装作した。
第1表における合金粉末Iの欄には1合金粉末I’&構
成するNd −R−Fe −Bの割合がモル%で示され
1合金粉末口の混合率の欄には1合金粉末口と合金粉末
Uとの合計M量に対する合金粉末口の割合が%で示され
、焼結後の磁石の組成の欄には磁石に含まれているNd
、 R,、Fe、 Bの割合がモル1で示されている。
成するNd −R−Fe −Bの割合がモル%で示され
1合金粉末口の混合率の欄には1合金粉末口と合金粉末
Uとの合計M量に対する合金粉末口の割合が%で示され
、焼結後の磁石の組成の欄には磁石に含まれているNd
、 R,、Fe、 Bの割合がモル1で示されている。
筐た、Rの欄には、Rの内容と割合Cモル%)が示され
ている。なお、本発明に従う試料の場合には1合金粉末
口と合金粉末口とを混合するために、混合後の各成分の
割合をモル鴨で正確に表示することは実際上不可能であ
るので、全体で100モル%となるように適当に切り捨
て、又は切り上げがなされている。
ている。なお、本発明に従う試料の場合には1合金粉末
口と合金粉末口とを混合するために、混合後の各成分の
割合をモル鴨で正確に表示することは実際上不可能であ
るので、全体で100モル%となるように適当に切り捨
て、又は切り上げがなされている。
次に、試料A1〜47の各磁石について、VSM(振動
試料型磁力計)を使用して、残留磁束密度Br、固有保
磁力Hci、最大エネルギー積(Bl−1)max、1
00℃及び130℃での最大エネルギー積(BH)yy
)axの減少率を求めたところ、第2表に示す結果が得
られた。なお11 Br、 Hci 、 (HH)ma
Xは25℃における値を示す。また、最大エネルギただ
し、(BH)maX−Aは25℃における最大エネルギ
ー積、 (BH)max 、Bは100℃又は130℃
における最大エネルギー積である。
試料型磁力計)を使用して、残留磁束密度Br、固有保
磁力Hci、最大エネルギー積(Bl−1)max、1
00℃及び130℃での最大エネルギー積(BH)yy
)axの減少率を求めたところ、第2表に示す結果が得
られた。なお11 Br、 Hci 、 (HH)ma
Xは25℃における値を示す。また、最大エネルギただ
し、(BH)maX−Aは25℃における最大エネルギ
ー積、 (BH)max 、Bは100℃又は130℃
における最大エネルギー積である。
第2表の本発明に従う試料扁1のBrは12.2kG、
Hciは15.7 koe 41 (HH)11axは
36.0 MGOe、100℃及び130℃での(BH
)maxの減少率は8.6,38.4%であり、比較例
である試料、に2のそれ等よりも優れている。
Hciは15.7 koe 41 (HH)11axは
36.0 MGOe、100℃及び130℃での(BH
)maxの減少率は8.6,38.4%であり、比較例
である試料、に2のそれ等よりも優れている。
合金粉末Iの組成が試料7九1及び2と異なる試料ム3
〜36においても、合金粉末口を3又は6重1 %添刀
口した奇数番目の本発明に従う試料が。
〜36においても、合金粉末口を3又は6重1 %添刀
口した奇数番目の本発明に従う試料が。
合金粉末Uを添加しない偶数番目の比較例の試料よりも
良い特性を有する。
良い特性を有する。
試料息37〜46から明らかな如く1合金粉末口の混合
率が1〜20重量ちの範囲において1合金粉末11の添
加効果が得へれている。最大エネルギー積の高温での減
少率は、 Dy、 ’l’b、Hoの混合率が3重量%
、 La、Ct、 Prの混合率が6重量%の場合に最
も少ない。
率が1〜20重量ちの範囲において1合金粉末11の添
加効果が得へれている。最大エネルギー積の高温での減
少率は、 Dy、 ’l’b、Hoの混合率が3重量%
、 La、Ct、 Prの混合率が6重量%の場合に最
も少ない。
1(をDy以外の希土類元素にしても合金粉末11の添
加効果が得られることは、試料A] 1.13.15.
17.1! 21.2125.27.29−31.3
3.35から明らかである。
加効果が得られることは、試料A] 1.13.15.
17.1! 21.2125.27.29−31.3
3.35から明らかである。
上述の如(、合金粉末■と合金粉末りとを組み合せるこ
とをよって、最大エネルギー積(BH)maxが太き(
なり、且つ高温での(BH)rl13xの低下が小さく
なる理由は、焼結温度が高い合金粉末+1 (Nd2F
e14B )を核にして結晶が成長し、結晶粒の中央部
におけるHの濃度がゼロ又は微小になり1周辺部におい
てRの濃度が高くなるためと思われる。
とをよって、最大エネルギー積(BH)maxが太き(
なり、且つ高温での(BH)rl13xの低下が小さく
なる理由は、焼結温度が高い合金粉末+1 (Nd2F
e14B )を核にして結晶が成長し、結晶粒の中央部
におけるHの濃度がゼロ又は微小になり1周辺部におい
てRの濃度が高くなるためと思われる。
そこで、Hの濃度分布を調べるために、試料点1及び2
更に1114のそれぞれの磁石について、磁化軸に垂直
な面に平行に1 mmの厚さで切断し、これをダイヤモ
ンドディスクにより0.1mmまで研磨したのち、得ら
れた試料片をさらにArエツチングにより薄膜化し1分
析試料な作成した。
更に1114のそれぞれの磁石について、磁化軸に垂直
な面に平行に1 mmの厚さで切断し、これをダイヤモ
ンドディスクにより0.1mmまで研磨したのち、得ら
れた試料片をさらにArエツチングにより薄膜化し1分
析試料な作成した。
得られた分析試料の直径約lOμmの結晶断面上の各点
におけるNd、 Dy 、 Feの濃度比(原子の数の
比)を求めた。なおこの濃度比はEI) X (Ene
rgy Dispersive X−ray Spec
trum )法により鶏られたデータを電算機処理する
ことをより求めた。
におけるNd、 Dy 、 Feの濃度比(原子の数の
比)を求めた。なおこの濃度比はEI) X (Ene
rgy Dispersive X−ray Spec
trum )法により鶏られたデータを電算機処理する
ことをより求めた。
第3表はこの結果を示し、測定点lは粒界部、測定点2
は境界槽より主相中央部へ向けて1μmの主相内部、測
定点3は主相中央部を示す。
は境界槽より主相中央部へ向けて1μmの主相内部、測
定点3は主相中央部を示す。
試料IIVII12の 従来のNd −D y −Fe
−B系磁石では第1図(alに示されるように結晶粒
+1)の内部に黒をグラフ表示すれば、第2図(al
(bl telになり、Dyは結晶粒(1)の周辺部で
高く中心部で低い同心多層構造的に分布していることを
なる。第3図は結晶粒(1)の集まりと、Dy(21の
分布とを説明的に示すものである。。
−B系磁石では第1図(alに示されるように結晶粒
+1)の内部に黒をグラフ表示すれば、第2図(al
(bl telになり、Dyは結晶粒(1)の周辺部で
高く中心部で低い同心多層構造的に分布していることを
なる。第3図は結晶粒(1)の集まりと、Dy(21の
分布とを説明的に示すものである。。
試料7に13のPr、Ceは第1a(b)のDyと同様
に分布し、試料点14のPr、Ceは第1図(aJと同
様に分布する。
に分布し、試料点14のPr、Ceは第1図(aJと同
様に分布する。
第2図(a)に示す如<’ Dyが結晶粒の中に均−釦
分布すると、Dyの濃度差によるエネルギー障壁が生じ
ない。これに対して、第2図(b) (C)に示す如<
Dyの濃度差が生じると、これに基づきエネルギー障
壁が生じ、高温時の保磁力Hciの低下が少なくなシ、
R大エネルギー積(B H1m axの低下も少なくな
る。また1本発明に従って、 Dyの濃度を結晶粒(1
)の中心部でゼロ又は低くすると、Dy乞添加すること
をよる残留s束密度Brの減少を制限することができ、
大きな最大エネルギー積ビ得ることができる。RがDy
以外のLa、 Ce、 Pr、Ho、Tbの場合もDy
の場合と同様な作用効果が得られる。
分布すると、Dyの濃度差によるエネルギー障壁が生じ
ない。これに対して、第2図(b) (C)に示す如<
Dyの濃度差が生じると、これに基づきエネルギー障
壁が生じ、高温時の保磁力Hciの低下が少なくなシ、
R大エネルギー積(B H1m axの低下も少なくな
る。また1本発明に従って、 Dyの濃度を結晶粒(1
)の中心部でゼロ又は低くすると、Dy乞添加すること
をよる残留s束密度Brの減少を制限することができ、
大きな最大エネルギー積ビ得ることができる。RがDy
以外のLa、 Ce、 Pr、Ho、Tbの場合もDy
の場合と同様な作用効果が得られる。
本発明は上述の実施例に限定されるものでなく、7形可
能なものである。倒えば、Nd、R,Fe。
能なものである。倒えば、Nd、R,Fe。
Bの割合を8種々変えても、実施例と同様な効果が害ら
れる。RがDy、Tb及びHaから選択された重希土類
の場合には、各成分の割合を (Nd1−yy Rw )y (Fel、XBx)+
oo−y−z0.01≦W≦0.19 0.05≦X≦0.15 10≦y≦20 で示されろモル%の組成式に従う範囲に収めることが望
ゴしい。RがLa、 Ce、 Prの軽希土類の場合に
は、各成分の割合を。
れる。RがDy、Tb及びHaから選択された重希土類
の場合には、各成分の割合を (Nd1−yy Rw )y (Fel、XBx)+
oo−y−z0.01≦W≦0.19 0.05≦X≦0.15 10≦y≦20 で示されろモル%の組成式に従う範囲に収めることが望
ゴしい。RがLa、 Ce、 Prの軽希土類の場合に
は、各成分の割合を。
(Nd1−WRW )y (Fe1−x Bx) to
o −yo、01≦W≦0.70 0.06≦X≦0.20 12≦y≦18 で示されるモル%の組成式に従う範囲だ収めることが望
ましい。
o −yo、01≦W≦0.70 0.06≦X≦0.20 12≦y≦18 で示されるモル%の組成式に従う範囲だ収めることが望
ましい。
また1合金粉末■の原料としてNdに必然的にLa−F
’rが含まれているものを使用してもよい。
’rが含まれているものを使用してもよい。
!た。焼成温度?例えば1060℃〜1140℃の範囲
、熱処理の温度を880℃〜940℃の範囲で変えても
よい。また、熱処理の回数を増減させてもよい。
、熱処理の温度を880℃〜940℃の範囲で変えても
よい。また、熱処理の回数を増減させてもよい。
本願の第1番目の発明によれば、最大エネルギー積が大
きく、且つ最大エネルギー積の高温での減少率が小さい
永久礎石を提供することができる。
きく、且つ最大エネルギー積の高温での減少率が小さい
永久礎石を提供することができる。
本願の第2番目の発明によれば、最大エネルギー積が大
きく、且つ高温での最大エネルギー積の減少率か小さい
出血を容易に製造することができる。
きく、且つ高温での最大エネルギー積の減少率か小さい
出血を容易に製造することができる。
第1図(al fbl (clけ結晶粒におけるDyの
分布を原理的に示す平面図。 第2図(al (bl (C1ばDyの分布を説明的に
示す濃度分布図、 第3図は本発明の実施例に従う結晶粒の集まりを原理的
に示す平面図である。 (1)・・・結晶粒、(2+−ny。
分布を原理的に示す平面図。 第2図(al (bl (C1ばDyの分布を説明的に
示す濃度分布図、 第3図は本発明の実施例に従う結晶粒の集まりを原理的
に示す平面図である。 (1)・・・結晶粒、(2+−ny。
Claims (2)
- (1)単数又は複数の第1の希土類元素(R_A)と、
La、Ce、Pr、Nd、Dy、Ho及びTbの内の少
なくとも1種の第2の希土類元素(R)と、鉄(Fe)
と、ホウ素(B)とを含む結晶粒の多数の集合から成る
磁石において、 前記結晶粒の周辺部に前記第2の希土類元素(R)が分
布し、前記結晶粒の中心部に前記 第2の希土類元素(R)が分布していないか又は前記周
辺部よりも低い濃度で分布していることを特徴とする磁
石。 - (2)単数又は複数の第1の希土類元素(R_A)と、
La、Ce、Pr、Nd、Dy、Ho及びTbの内の少
なくとも1種の第2の希土類元素と、FeとBとから成
る合金粉末Iと、前記第1の希土類元素(R_A)とF
eとBとから成り、前記合金粉末Iよりも高い焼結温度
を有している合金粉末IIとを用意する工程80〜99重
量%の前記合金粉末Iと1〜20重量%の前記合金粉末
IIとを混合する工程と、前記合金粉末Iと前記合金粉末
IIとの混合物を磁場中成形して成形体を得る工程と、 前記成形体を焼結させる工程と を含んでいることを特徴とする磁石の製造方法。
Applications Claiming Priority (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61-207713 | 1986-09-05 | ||
JP20771386 | 1986-09-05 | ||
JP61-274777 | 1986-11-17 | ||
JP27477786 | 1986-11-17 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63245903A true JPS63245903A (ja) | 1988-10-13 |
Family
ID=31948864
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62085502A Pending JPS63245903A (ja) | 1986-09-05 | 1987-04-07 | 磁石及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63245903A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7201810B2 (en) | 2001-03-30 | 2007-04-10 | Neomax Co., Ltd. | Rare earth alloy sintered compact and method of making the same |
JP2015204391A (ja) * | 2014-04-15 | 2015-11-16 | Tdk株式会社 | 磁石粉末、ボンド磁石およびモータ |
-
1987
- 1987-04-07 JP JP62085502A patent/JPS63245903A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7201810B2 (en) | 2001-03-30 | 2007-04-10 | Neomax Co., Ltd. | Rare earth alloy sintered compact and method of making the same |
JP2015204391A (ja) * | 2014-04-15 | 2015-11-16 | Tdk株式会社 | 磁石粉末、ボンド磁石およびモータ |
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