JPS63102762A - 生体適合性複合体及びその製法 - Google Patents
生体適合性複合体及びその製法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、生体適合性複合体及び製法に関し、更に詳し
くは、骨組織と結合して優れた生体活性を有し、強度が
大きく、生体用インブラント材の如き生体代替材料とし
て有用な生体適合性複合体及びその製法に関する。
くは、骨組織と結合して優れた生体活性を有し、強度が
大きく、生体用インブラント材の如き生体代替材料とし
て有用な生体適合性複合体及びその製法に関する。
[従来の技術]
近年、生体代替材料の発展は著しく、殊にセラミックス
は体内で溶解、腐食、膨潤などの化学的変化を受けに<
<、生体適合性に優れているとされている。
は体内で溶解、腐食、膨潤などの化学的変化を受けに<
<、生体適合性に優れているとされている。
そして、例えば■ヒドロキシアパタイト(以下)IAP
と略称する)の微結晶を1000〜1300”0の高温
で分解させずに焼結することにより、成形し人工歯根や
人工骨を製造することが行なわれている。
と略称する)の微結晶を1000〜1300”0の高温
で分解させずに焼結することにより、成形し人工歯根や
人工骨を製造することが行なわれている。
また、■結晶質サファイアや多結晶アルミナを人工骨、
人工関節、人工歯根などに使用する例が知られている。
人工関節、人工歯根などに使用する例が知られている。
更に、■アパタイトの焼結体から外套部を作成し、この
外套部に金属芯をインサートし、外套部と金属芯の間を
焼結ガラスで結合することによってアパタイトの外表層
を有するインブラント材が提案されている(1985年
4月、理工学会予稿集第138頁)。
外套部に金属芯をインサートし、外套部と金属芯の間を
焼結ガラスで結合することによってアパタイトの外表層
を有するインブラント材が提案されている(1985年
4月、理工学会予稿集第138頁)。
[発明が解決しようとする問題点ゴ
上記従来技術のうち、■のものはHAP単独焼結体であ
り、強度は大きいものの、もろく、また焼結による成形
が難しく、製造コストが高く、また表層が純HAPであ
るために生体内での生物化学反応による溶解が起るとい
う問題があった。
り、強度は大きいものの、もろく、また焼結による成形
が難しく、製造コストが高く、また表層が純HAPであ
るために生体内での生物化学反応による溶解が起るとい
う問題があった。
また、■のちのは、材料自体が高価であり、それ自体が
骨と直接結合しにくいためにネジ型等複雑な形状にして
、物理的に骨に埋め込む方法をとらざるを得ず、そのこ
とから、成形が困難で製造コストが大となる問題があっ
た。
骨と直接結合しにくいためにネジ型等複雑な形状にして
、物理的に骨に埋め込む方法をとらざるを得ず、そのこ
とから、成形が困難で製造コストが大となる問題があっ
た。
更に、■のものは、HAPの外装材を作成するのに多大
の困難を伴い、また外装材が純HAPであるために生体
内での生物化学反応による溶解という問題があり、また
、金属とガラス層の結合は強固になり得ても、 HAP
焼結体の層の強度及びHAP焼結体とガラス層界面との
強度が弱くなるという問題がある。また、焼結の際に高
温高圧をかけているために表面がどうしても平滑になり
、生体組織となじみ難いという問題があった。
の困難を伴い、また外装材が純HAPであるために生体
内での生物化学反応による溶解という問題があり、また
、金属とガラス層の結合は強固になり得ても、 HAP
焼結体の層の強度及びHAP焼結体とガラス層界面との
強度が弱くなるという問題がある。また、焼結の際に高
温高圧をかけているために表面がどうしても平滑になり
、生体組織となじみ難いという問題があった。
[問題点を解決するための手段及び作用]本発明によれ
ば、 (1)金属基材上にリン酸カルシウムを主成分とするア
パタイトを分散したガラス層を有し、該ガ。
ば、 (1)金属基材上にリン酸カルシウムを主成分とするア
パタイトを分散したガラス層を有し、該ガ。
ラス層の表層は無数の連続した空孔を有するとともにリ
ン酸カルシウムを主成分とするアパタイトが露出してな
ることを特徴とする生体適合性複合体、 (i)金属基材上に中間ガラス層を有し、該中間ガラス
層上にリン酸カルシウムを主成分とするアパタイトを分
散したガラス層を有し、該ガラス層の表層は無数の連続
した空孔を有するとともにリン酸カルシウムを主成分と
するアパタイトが露出してなることを特徴とする生体適
合性複合体、(iTi)ガラス粉末とリン酸カルシウム
を主成分とするアパタイトの粉末を混合分散し、この分
散混合物を金属上にコーティングし、焼成後、表面のガ
ラスを酸で溶解エツチングし、無数の連続した空孔を有
するとともにリン酸カルシウムを主成分とするアパタイ
トが露出した複合体を得ることを特徴とする生体適合性
複合体の製法、 (1v)金属上にコーティングによって中間ガラス層を
形成させ1次に2ガラス粉末とリン酸カルシウムを主成
分とするアパタイトの粉末を混合分散し、この分散混合
物を前記中間ガラス層上にコーティングし、焼成後、表
面のガラスを酸で溶解エツチングし、無数の連続した空
孔を有するとともにリン酸カルシウムを主成分とするア
パタイトが露出した複合体を得ることを特徴とする生体
適合性複合体の製法、 が提供される。
ン酸カルシウムを主成分とするアパタイトが露出してな
ることを特徴とする生体適合性複合体、 (i)金属基材上に中間ガラス層を有し、該中間ガラス
層上にリン酸カルシウムを主成分とするアパタイトを分
散したガラス層を有し、該ガラス層の表層は無数の連続
した空孔を有するとともにリン酸カルシウムを主成分と
するアパタイトが露出してなることを特徴とする生体適
合性複合体、(iTi)ガラス粉末とリン酸カルシウム
を主成分とするアパタイトの粉末を混合分散し、この分
散混合物を金属上にコーティングし、焼成後、表面のガ
ラスを酸で溶解エツチングし、無数の連続した空孔を有
するとともにリン酸カルシウムを主成分とするアパタイ
トが露出した複合体を得ることを特徴とする生体適合性
複合体の製法、 (1v)金属上にコーティングによって中間ガラス層を
形成させ1次に2ガラス粉末とリン酸カルシウムを主成
分とするアパタイトの粉末を混合分散し、この分散混合
物を前記中間ガラス層上にコーティングし、焼成後、表
面のガラスを酸で溶解エツチングし、無数の連続した空
孔を有するとともにリン酸カルシウムを主成分とするア
パタイトが露出した複合体を得ることを特徴とする生体
適合性複合体の製法、 が提供される。
本発明において、金属基材として使用される金属として
は、特に特定されてないが、チタン; Ti−6Ai)
−4v合金、Ti−6Aj’−4V + 20Voi’
XNo、Ti−6Aj?−4V + 40Voi’XM
o等ノチタン系合金;Ni−Cr系合金HCo−Cr系
合金、ステンレス鋼等が挙げられる。このうち、生体内
耐蝕性に優れ、生体とのなじみも良いという点でチタン
、チタン系合金が好ましく、材料強度が大きいというこ
とからTi −AiJ系合金が特に好ましい。
は、特に特定されてないが、チタン; Ti−6Ai)
−4v合金、Ti−6Aj’−4V + 20Voi’
XNo、Ti−6Aj?−4V + 40Voi’XM
o等ノチタン系合金;Ni−Cr系合金HCo−Cr系
合金、ステンレス鋼等が挙げられる。このうち、生体内
耐蝕性に優れ、生体とのなじみも良いという点でチタン
、チタン系合金が好ましく、材料強度が大きいというこ
とからTi −AiJ系合金が特に好ましい。
本発明において、リン酸カルシウムを主成分とするアパ
タイトとは、Ca1o(POa) 6(OH)2で示さ
れるハイドロキシアバタイ) (HAP)を多量に含有
するのが好ましく、Ca/P比が1.50〜1.75の
範囲にあるものが望ましい。ちなみに)IAPのCa/
P比は1,67である。HAPは生体骨との主要成分で
あり、このHAPが存在することにより生体骨との親和
性が発現するのである。
タイトとは、Ca1o(POa) 6(OH)2で示さ
れるハイドロキシアバタイ) (HAP)を多量に含有
するのが好ましく、Ca/P比が1.50〜1.75の
範囲にあるものが望ましい。ちなみに)IAPのCa/
P比は1,67である。HAPは生体骨との主要成分で
あり、このHAPが存在することにより生体骨との親和
性が発現するのである。
次にガラス層または中間ガラス層に使用し得るガラスと
しては、以下の組成を有するアルミナホウケイ酸系ガラ
スが金属基材との接合強度及び線膨張係数の観点から好
ましい例として挙げられる。
しては、以下の組成を有するアルミナホウケイ酸系ガラ
スが金属基材との接合強度及び線膨張係数の観点から好
ましい例として挙げられる。
5i02 + 8203 + AJ7203 7
5〜85重量%アルカリ成分 15〜20重量
%ここで、アルカリ成分の割合は、Na2d、 K、2
0゜Li2O等の如きアルカリ金属酸化物の合計での量
である。そして、上記アルミナホウケイ酸系ガラスには
必要に応じてZrO+、 TiO2等の金属酸化物の少
量を添加してもよい。
5〜85重量%アルカリ成分 15〜20重量
%ここで、アルカリ成分の割合は、Na2d、 K、2
0゜Li2O等の如きアルカリ金属酸化物の合計での量
である。そして、上記アルミナホウケイ酸系ガラスには
必要に応じてZrO+、 TiO2等の金属酸化物の少
量を添加してもよい。
上記シリカアルミナ系ガラスの組成物の配合割合が選択
される理由は以下の通りである。
される理由は以下の通りである。
アルカリ成分が上記範囲を越えるとガラスの線膨張係数
が金属基材の線膨張係数との比較において大きすぎて、
特に本発明の複合体を焼成製造する際の高温条件を考慮
すると、温度変化による歪が大きくなり好ましくなく(
因みに、ガラスの線膨張係数は金属基材の線膨張係数の
90%〜95%の範囲にあるのが好ましい、これは、ガ
ラスが圧縮に対して強く、引張に対して弱いことに基づ
くものである。)、また、複合体とした際のアルカリの
溶出の問題が起こり、好ましくない。
が金属基材の線膨張係数との比較において大きすぎて、
特に本発明の複合体を焼成製造する際の高温条件を考慮
すると、温度変化による歪が大きくなり好ましくなく(
因みに、ガラスの線膨張係数は金属基材の線膨張係数の
90%〜95%の範囲にあるのが好ましい、これは、ガ
ラスが圧縮に対して強く、引張に対して弱いことに基づ
くものである。)、また、複合体とした際のアルカリの
溶出の問題が起こり、好ましくない。
アルカリ成分が上記範囲より少ないとガラスとしての溶
融温度が高くなり、コーティング温度を高くせざるを得
なくなり、コーティング温度を高くすれ°ば、金属基材
(殊にチタン及びチタン系合金)の強度劣化が起こり、
更にはリン酸カルシウムを主成分とするアパタイトとガ
ラスとの過度の反応が起こることとなり好ましくない。
融温度が高くなり、コーティング温度を高くせざるを得
なくなり、コーティング温度を高くすれ°ば、金属基材
(殊にチタン及びチタン系合金)の強度劣化が起こり、
更にはリン酸カルシウムを主成分とするアパタイトとガ
ラスとの過度の反応が起こることとなり好ましくない。
リン酸カルシウムを主成分とするアパタイトを分散した
ガラスの線膨張係数は該アパタイトの含量の増加に伴っ
て増加する。従って、該アパタイトの含量を調整するこ
とによっても混合物の線膨張係数をコントロールするこ
とが可能であり、本発明複合体において、特に中間ガラ
ス層を介してなる態様の場合、用いるガラスの線膨張係
数はいかようにも採すラる。
ガラスの線膨張係数は該アパタイトの含量の増加に伴っ
て増加する。従って、該アパタイトの含量を調整するこ
とによっても混合物の線膨張係数をコントロールするこ
とが可能であり、本発明複合体において、特に中間ガラ
ス層を介してなる態様の場合、用いるガラスの線膨張係
数はいかようにも採すラる。
リン酸カルシウムを主成分とするアパタイトを分散した
ガラス層中における、該アパタイトの含有率は、金属基
材上に直接該アパタイト分散ガラス層を設ける場合は1
5〜50重量%の範囲にするのが好ましく、金属基材上
に中間ガラス層を設ける場合には15〜70重量%とす
るのが好ましい、該アパタイトの含有率が上記範囲より
少ないと生体適合性が悪くなり好ましくない。中間ガラ
ス層を介しない場合に該アパタイトの配合率の上限が5
0重量%であるのは、50重量%を越えるとコーティン
グ処理の際に空孔ができ、金属基材との接合力が低くな
るためである。
ガラス層中における、該アパタイトの含有率は、金属基
材上に直接該アパタイト分散ガラス層を設ける場合は1
5〜50重量%の範囲にするのが好ましく、金属基材上
に中間ガラス層を設ける場合には15〜70重量%とす
るのが好ましい、該アパタイトの含有率が上記範囲より
少ないと生体適合性が悪くなり好ましくない。中間ガラ
ス層を介しない場合に該アパタイトの配合率の上限が5
0重量%であるのは、50重量%を越えるとコーティン
グ処理の際に空孔ができ、金属基材との接合力が低くな
るためである。
中間ガラスを用いることにより金属基材との接合力が増
大するため、該アパタイト分散ガラス層の該アパタイト
含有率はそれ自体が剥離せず、しかも溶出が過大になら
ない70重量%以下が好ましい。
大するため、該アパタイト分散ガラス層の該アパタイト
含有率はそれ自体が剥離せず、しかも溶出が過大になら
ない70重量%以下が好ましい。
次に本発明に係る生体適合性複合体の製法について説明
する。
する。
まず、金属基材上に直接リン酸カルシウムを主成分とす
るアパタイトを分散したガラス層を形成された複合体の
製法について説明する。
るアパタイトを分散したガラス層を形成された複合体の
製法について説明する。
金属基材はコーティングの前に脱脂、酸洗いの後ブラス
ト処理を施すのが好ましい。ブラスト処理は金H基材の
平均中心線粗さが1〜3.44mとなるようにするのが
より好ましい、また、ブラスト処理の後、真空下に90
0〜950℃の温度で熱処理することにより酸化膜を形
成してもよい。
ト処理を施すのが好ましい。ブラスト処理は金H基材の
平均中心線粗さが1〜3.44mとなるようにするのが
より好ましい、また、ブラスト処理の後、真空下に90
0〜950℃の温度で熱処理することにより酸化膜を形
成してもよい。
次にリン酸カルシウムを主成分とするアパタイトとして
)IAPを例にとって、コーティング処理について説明
する。
)IAPを例にとって、コーティング処理について説明
する。
HAPは公知の方法で製造されるが、そのうち、湿式法
を採用した場合には、生成したHAPを乾燥後800℃
で仮暁し、1200℃で焼成した後、粉砕して所定の粒
度に粒度調整する。一方、ガラスも所定の粒度に粒度調
整する。次に粒度調整されたHAPとガラス粉末を混合
し、この混合物をコーティングした後焼成する。焼成温
度は850 ’O〜1150℃の範囲が好ましい。85
0℃未満では焼成不充分となり、金属基材との接合強度
が弱くなり。
を採用した場合には、生成したHAPを乾燥後800℃
で仮暁し、1200℃で焼成した後、粉砕して所定の粒
度に粒度調整する。一方、ガラスも所定の粒度に粒度調
整する。次に粒度調整されたHAPとガラス粉末を混合
し、この混合物をコーティングした後焼成する。焼成温
度は850 ’O〜1150℃の範囲が好ましい。85
0℃未満では焼成不充分となり、金属基材との接合強度
が弱くなり。
また、)IAP分散分散ガラ白層自体膜強度も弱くなる
。1150℃を越えると金属基材(殊にTi、 Ti系
合金)の強度低下を起こし、また、ガラスが共存するこ
とも、あってHAPの分解反応が起こり好ましくない。
。1150℃を越えると金属基材(殊にTi、 Ti系
合金)の強度低下を起こし、また、ガラスが共存するこ
とも、あってHAPの分解反応が起こり好ましくない。
次に上記のようにコーティングした後、酸でエツチング
処理を行う。エツチング処理はHFとHNO3の混液で
行うのが好ましい。
処理を行う。エツチング処理はHFとHNO3の混液で
行うのが好ましい。
金属基材上に中間ガラス層を介してHAP分散ガラス層
を設けた複合体の製法については、中間ガラス層をコー
ティングする工程が追加されるだけで、他は上記と同様
にすればよい。中間ガラス層のコーティン−グの際の焼
成温度は850℃〜1150℃が好ましい。
を設けた複合体の製法については、中間ガラス層をコー
ティングする工程が追加されるだけで、他は上記と同様
にすればよい。中間ガラス層のコーティン−グの際の焼
成温度は850℃〜1150℃が好ましい。
酸によって、ガラスを溶解してエツチングすることによ
り、HAP分散ガラス層の表層は無数の連続した空孔を
有するとともにリン酸カルシウムを主成分とするアパタ
イトが露出した構造をとることとなる。該空孔の大きさ
は数ル11〜500 gmで良い。
り、HAP分散ガラス層の表層は無数の連続した空孔を
有するとともにリン酸カルシウムを主成分とするアパタ
イトが露出した構造をとることとなる。該空孔の大きさ
は数ル11〜500 gmで良い。
[発明の効果]
本発明の複合体は、金属基材が強度を発現するため、も
ろさがなくなり、複合体として強靭なものとなり、リン
酸カルシウムを主成分とするアパタイトはガラス層によ
って強固に保持され、しかも表層は無数の連続した空孔
を有するとともにリン酸カルシウムを主成分とするアパ
タイトが露出しているために、この空孔と生体活性のあ
る物質の存在によって生体骨との接合が容易になる。露
出した構造の該アパタイトは溶出が抑制されていて好ま
しい生体活性を示す。そして、中間ガラス層を設けると
、金属基材との結合強度がより向上するとともに、分散
ガラス層中の該アパタイトの含量を広い範囲で変化させ
ることが可能となり、適用範囲の広い生体適合性複合体
とすることが可能である。また、本発明の製法によれば
、コーティング、酸によるエツチング等の処理操作によ
って容易に生体適合性複合体を得ることができ、従来の
製法に比較すると、製法の容易さ、製造コストの低さ等
の面で格段のメリットを有するものである。
ろさがなくなり、複合体として強靭なものとなり、リン
酸カルシウムを主成分とするアパタイトはガラス層によ
って強固に保持され、しかも表層は無数の連続した空孔
を有するとともにリン酸カルシウムを主成分とするアパ
タイトが露出しているために、この空孔と生体活性のあ
る物質の存在によって生体骨との接合が容易になる。露
出した構造の該アパタイトは溶出が抑制されていて好ま
しい生体活性を示す。そして、中間ガラス層を設けると
、金属基材との結合強度がより向上するとともに、分散
ガラス層中の該アパタイトの含量を広い範囲で変化させ
ることが可能となり、適用範囲の広い生体適合性複合体
とすることが可能である。また、本発明の製法によれば
、コーティング、酸によるエツチング等の処理操作によ
って容易に生体適合性複合体を得ることができ、従来の
製法に比較すると、製法の容易さ、製造コストの低さ等
の面で格段のメリットを有するものである。
[実施例]
次に実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明する。
実施例1
下記表の組成を有するアルミナホウケイ酸系ガラスを1
400℃から水中に急冷し、フリットを作製した。
400℃から水中に急冷し、フリットを作製した。
表
湿式法により、高純度Ca(OH)2の水溶液(pH1
2〜13)にH:lPo 4水溶液を滴下し沈殿物を得
、仮焼、焼成を経てHAPを合成した。フリット、HA
Pいずれも200メツシュ通過(74gm以下)の粉末
を種々の割合(0〜90wt%)で混合し、コーティン
グ用HAP−ガラス混合体を調合した。
2〜13)にH:lPo 4水溶液を滴下し沈殿物を得
、仮焼、焼成を経てHAPを合成した。フリット、HA
Pいずれも200メツシュ通過(74gm以下)の粉末
を種々の割合(0〜90wt%)で混合し、コーティン
グ用HAP−ガラス混合体を調合した。
チタン基板を脱脂、耐洗滌し、アランダムで平均アラサ
が2,3〜6.7沖にブラスト処理したもの及びこれ等
を真空中950℃で10分間熱処理して酸化膜を形成し
たものを作成した。
が2,3〜6.7沖にブラスト処理したもの及びこれ等
を真空中950℃で10分間熱処理して酸化膜を形成し
たものを作成した。
HAP−ガラス混合体を上述のチタン基板上にコーティ
ングし、900℃、950℃、 1050℃で焼成した
(第2図、第3図)0次いでHF又はHFとHNO3の
混液処理を行い、ガラスをエツチングせしめることによ
り、)IAP微結晶が表面に均一に分散し且つ無数の連
続した空孔を有する複合体が得られた(第4図)。
ングし、900℃、950℃、 1050℃で焼成した
(第2図、第3図)0次いでHF又はHFとHNO3の
混液処理を行い、ガラスをエツチングせしめることによ
り、)IAP微結晶が表面に均一に分散し且つ無数の連
続した空孔を有する複合体が得られた(第4図)。
30%HAP 、 50%HAP混合体と比較としてガ
ラス単独を950℃で溶融した試料の080曲線から、
本発明で得られるものはHAPとガラスが反応していな
いことが確認された。
ラス単独を950℃で溶融した試料の080曲線から、
本発明で得られるものはHAPとガラスが反応していな
いことが確認された。
実施例2
実施例1と同様にして調合されたHAPを30゜50、
70及び90重量%含有する)IAP−ガラス混合体と
Ti棒(3,2mmφX 50mm、平均アラサ: 2
.3〜6.8gm)を用い、炭素型中、HAP−ガラス
混合体のTiJPaとの接合部が10mmφX 10+
++mになるようにして950℃、5分間大気中で焼付
し、試料片を作成した。これを第5図に示す円柱棒引抜
法により接合強度の測定を行った。結果を第6図及び第
7図に示す。
70及び90重量%含有する)IAP−ガラス混合体と
Ti棒(3,2mmφX 50mm、平均アラサ: 2
.3〜6.8gm)を用い、炭素型中、HAP−ガラス
混合体のTiJPaとの接合部が10mmφX 10+
++mになるようにして950℃、5分間大気中で焼付
し、試料片を作成した。これを第5図に示す円柱棒引抜
法により接合強度の測定を行った。結果を第6図及び第
7図に示す。
Ti及びTi−6Aj7−4V合金棒に第一層にガラス
、第二層にHAP−ガラス混合体を950℃5〜10分
間大気中で焼付コーティングしたものをインブラント材
として(4mmφX 25m+履)、豚の大腿骨に移植
した。
、第二層にHAP−ガラス混合体を950℃5〜10分
間大気中で焼付コーティングしたものをインブラント材
として(4mmφX 25m+履)、豚の大腿骨に移植
した。
950℃、5分で作製されたガラス−Ti複合体では、
その界面に明確な中間酸化層の生成が認められなかった
。これら試料の接合強度はTi基材の表面アラサに影響
され、平均アラサ2.34rsの場合に最も大きな値2
85Kg/cm2が得られた。HAP分散ガラス−Ti
複合体の接合強度はHAP分散量の増加とともに減少す
る(たとえば、30%)IAPでは約150Kg/cm
2 )が、Ti基材との間にガラスのみの層を媒介させ
ることにより強度を保持しうる。また、薄い中間酸化層
の形成は接合強度の増加をもたらす、ガラス層を媒介と
したHAP分散−Ti複合材では、媒介ガラス−HAP
分散ガラス境界は完全に融合して存在せず、)IAPの
分散は均一であった。1080℃、20分で焼成したも
のでは、Ti−ガラス界面に酸化物の中間層が形成され
、その外層に対応する部分でTi5Sizの生成がみら
れた。 RAP分散ガラス−Ti複合材の骨組織との接
合は極めて良好であることがわかった。これを第7図、
第8図に示す(尚、第8図においてガラス−Ti複合体
は比較例である。)。
その界面に明確な中間酸化層の生成が認められなかった
。これら試料の接合強度はTi基材の表面アラサに影響
され、平均アラサ2.34rsの場合に最も大きな値2
85Kg/cm2が得られた。HAP分散ガラス−Ti
複合体の接合強度はHAP分散量の増加とともに減少す
る(たとえば、30%)IAPでは約150Kg/cm
2 )が、Ti基材との間にガラスのみの層を媒介させ
ることにより強度を保持しうる。また、薄い中間酸化層
の形成は接合強度の増加をもたらす、ガラス層を媒介と
したHAP分散−Ti複合材では、媒介ガラス−HAP
分散ガラス境界は完全に融合して存在せず、)IAPの
分散は均一であった。1080℃、20分で焼成したも
のでは、Ti−ガラス界面に酸化物の中間層が形成され
、その外層に対応する部分でTi5Sizの生成がみら
れた。 RAP分散ガラス−Ti複合材の骨組織との接
合は極めて良好であることがわかった。これを第7図、
第8図に示す(尚、第8図においてガラス−Ti複合体
は比較例である。)。
第1図は本発明の複合体を豚の大腿骨に2ケ月間移植し
た断面の2次電子線像であり、EDXによる分析データ
を付記したものである。第2図〜第4図はいずれも本発
明複合体の2次電子線像である。第5図は円柱棒引抜法
の説明図であり、(a)は支持具を示し、(b)は円柱
棒引抜強度測定時の治具への固定状態を示す。第6図は
NAP含量と円柱棒引抜強度との関係を示すグラフ、第
7図は平均アラサと円柱棒引抜強度との関係を示すグラ
フである。第8図は本発明の複合体〔図中(b)〕と〕
ガラスーTi複合体図中(a)〕とを豚の大腿骨に2ケ
月間移植した後の生体骨との結合状態を示す2次電子線
像である。
た断面の2次電子線像であり、EDXによる分析データ
を付記したものである。第2図〜第4図はいずれも本発
明複合体の2次電子線像である。第5図は円柱棒引抜法
の説明図であり、(a)は支持具を示し、(b)は円柱
棒引抜強度測定時の治具への固定状態を示す。第6図は
NAP含量と円柱棒引抜強度との関係を示すグラフ、第
7図は平均アラサと円柱棒引抜強度との関係を示すグラ
フである。第8図は本発明の複合体〔図中(b)〕と〕
ガラスーTi複合体図中(a)〕とを豚の大腿骨に2ケ
月間移植した後の生体骨との結合状態を示す2次電子線
像である。
Claims (4)
- (1)金属基材上にリン酸カルシウムを主成分とするア
パタイトを分散したガラス層を有し、該ガラス層の表層
は無数の連続した空孔を有するとともにリン酸カルシウ
ムを主成分とするアパタイトが露出してなることを特徴
とする生体適合性複合体。 - (2)金属基材上に中間ガラス層を有し、該中間ガラス
層上にリン酸カルシウムを主成分とするアパタイトを分
散したガラス層を有し、該ガラス層の表層は無数の連続
した空孔を有するとともにリン酸カルシウムを主成分と
するアパタイトが露出してなることを特徴とする生体適
合性複合体。 - (3)ガラス粉末とリン酸カルシウムを主成分とするア
パタイトの粉末を混合分散し、この分散混合物を金属上
にコーティングし、焼成後、表面のガラスを酸で溶解エ
ッチングし、無数の連続した空孔を有するとともにリン
酸カルシウムを主成分とするアパタイトが露出した複合
体を得ることを特徴とする生体適合性複合体の製法。 - (4)金属上にコーティングによって中間ガラス層を形
成させ、次にガラス粉末とリン酸カルシウムを主成分と
するアパタイトの粉末を混合分散し、この分散混合物を
前記中間ガラス層上にコーティングし、焼成後、表面の
ガラスを酸で溶解エッチングし、無数の連続した空孔を
有するとともにリン酸カルシウムを主成分とするアパタ
イトが露出した複合体を得ることを特徴とする生体適合
性複合体の製法。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61247592A JPS63102762A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 生体適合性複合体及びその製法 |
KR1019870011668A KR900006891B1 (ko) | 1986-10-20 | 1987-10-20 | 생체 적합성 복합 재료 및 그 제조방법 |
DE3789348T DE3789348T2 (de) | 1986-10-20 | 1987-10-20 | Bioverträgliches zusammengesetztes Material und Verfahren zu seiner Herstellung. |
ES87115353T ES2061467T3 (es) | 1986-10-20 | 1987-10-20 | Material compuesto biocompatible y metodo para su fabricacion. |
EP87115353A EP0264917B1 (en) | 1986-10-20 | 1987-10-20 | A biocompatible composite material and a method for producing the same |
CN87107744A CN1032423C (zh) | 1986-10-20 | 1987-10-20 | 生物适应性复合材料及其制备方法 |
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