JPH043226B2 - - Google Patents
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Description
[産業上の利用分野]
本発明は、生体適合性複合体及び製法に関し、
更に詳しくは、骨組織と結合して優れた生体活性
を有し、強度が大きく、生体用インプラント材の
如き生体代替材料、例えば、医科の分野では人工
骨材、骨固定及び接合材、骨充填材あるいは骨補
綴材、人工股関節の部分的代替材料など、そして
歯科材料の分野では人工歯根、根管充填材、骨修
復及び充填材、人工歯材料などとして有用な生体
適合性複合体及びその製法に関する。 [従来の技術] 近年、生体代替材料の発展は著しく、殊にセラ
ミツクスは体内で溶解、腐食、膨潤などの化学的
変化を受けにくく、生体適合性に優れているとさ
れている。 そして、例えばハイドロキシアパタイト(以
下HAPと略称する)の微結晶を1000〜1300℃の
高温で分解させずに焼結することにより、成形し
人工歯根や人工骨を製造することが行なわれてい
る。 また、結晶質サフアイアや多結晶アルミナを
人工骨、人工関節、人工歯根などに使用する例が
知られている。 更に、アパタイトの焼結体で外套部を作製
し、この外套部に金属芯をインサートし、外套部
と金属芯の間を焼結ガラスで結合することによつ
てアパタイトの外表層を有するインプラント材が
提案されている(1985年4月、理工学会予稿集第
138頁)。 [発明が解決しようとする問題点] 上記従来技術のうち、のものはHAP単独焼
結体であり、強度は大きいものの、もろく、また
焼結による成形が難しく、製造コストが高く、ま
た純HAPであるために生体組織との親和性がす
ぐれている反面、生体内への長期に亙る埋入によ
り誘起される生体内での複雑な生物化学反応によ
る溶解が無視できないという問題があつた。 また、のものは、材料自体が高価であり、そ
れ自体が骨と直接結合しにくいためにネジ型等複
雑な形状にして、物理的に骨に埋め込む方法をと
らざるを得ず、そのことから、成形が困難で製造
コストが大となる問題があつた。 更に、のものは、HAPの外装材を作製する
のに寸法精度や微細形状加工に多大の困難を伴
い、また外装材が純HAPであるために生体内で
の長期にわたる生物化学反応による溶解という問
題も考慮する必要があり、また、熱膨張係数が著
しく異なる金属(Ti:8.5×10-6/℃)とHAP焼
結体(焼結体は数十×10-6/℃)を溶融ガラス層
で接合するために大きな残留歪が生じ、熱衝撃並
びに、HAP焼結体の層の強度及びHAP焼結体と
ガラス層界面との接合強度が弱くなるという問題
がある。また、焼結の際に高温高圧をかけている
ために表面がどうしても平滑になり、生体組織と
なじみ難いという問題があつた。 [問題点を解決するための手段及び作用] 本発明によれば、 () 金属基材上にリン酸カルシウムを主成分と
するアパタイトを分散したガラス層を有し、該
ガラス層の表層は無数の空孔を有するとともに
リン酸カルシウムを主成分とするアパタイトが
露出してなることを特徴とする生体適合性複合
体、 () 金属基材上に中間ガラス層を有し、該中間
ガラス層上にリン酸カルシウムを主成分とする
アパタイトを分散したガラス層を有し、該ガラ
ス層の表層は無数の空孔を有するとともにリン
酸カルシウムを主成分とするアパタイトが露出
してなることを特徴とする生体適合性複合体、 () ガラス粉末とリン酸カルシウムを主成分と
するアパタイトの粉末を混合分散し、この分散
混合物を金属上にコーテイングし、焼成後、表
面のガラスを酸で溶解エツチングし、無数の空
孔を有するとともにリン酸カルシウムを主成分
とするアパタイトが露出した複合体を得ること
を特徴とする生体適合性複合体の製法、 が提案される。 本発明において、金属基材として使用される金
属としては、特に特定されてないが、チタン;
Ti−6Al−4V合金、Ti−6Al−4V+20Vol%Mo、
Ti−6Al−4V+40Vol%Mo等のチタン系合金;
Ni−Cr系合金;Co−Cr系合金、ステンレス鋼等
が挙げられる。このうち、生体内耐蝕性に優れ、
生体とのなじみも良いという点でチタン、チタン
系合金が好ましく、材料強度が大きいということ
からTi−Al系合金が特に好ましく、かつ複雑な
形状のものまで精密微細加工ができる。 本発明において、リン酸カルシウムを主成分と
するアパタイトとは、Ca10(PO4)6(OH)2で示さ
れるハイドロキシアパタイト(HAP)を多量に
含有するのが好ましく、Ca/P比が1.50〜1.75の
範囲にあるものが望ましい。ちなみにHAPの
Ca/P比は1.67である。HAPは生体骨の主要組
成であり、このHAPが存在することにより生体
骨との親和性が発現するのである。 次にガラス層または中間ガラス層に使用し得る
ガラスとしては、以下の組成を有するアルミナホ
ウケイ酸系ガラスが金属基材との接合強度及び線
膨張係数、更には焼成時において分散HAPとガ
ラスフリツトが反応しないなどの観点から好まし
い例として挙げられる。 SiO2+B2O3+Al2O3 75〜85重量% アルカリ成分 15〜20重量% ここで、アルカリ成分の割合は、Na2O、
K2O、Li2O等の如きアルカリ金属酸化物の合計
での量である。そして、上記アルミナホウケイ酸
系ガラスには必要に応じてZrO2、TiO2等の金属
酸化物及びCaF2などの少量を添加してもよい。 上記シリカアルミナ系ガラスの組成物の配合割
合が選択される理由は以下の通りである。 アルカリ成分が上記範囲を越えるとガラスの線
膨張係数が金属基材の線膨張係数との比較におい
て大きすぎて、特に本発明の複合体を焼成製造す
る際の焼成条件を考慮すると、温度変化による歪
が大きくなり好ましくなく(因みに、ガラスの線
膨張係数は金属基材の線膨張係数の90%〜95%の
範囲にあるのが好ましい。これは、ガラスが圧縮
に対して強く、引張に対して弱いことに基づくも
のである。)、また、複合体とした際のアルカリの
溶出の問題が起こり、生体組織や細胞への刺激が
生じ、さらには焼成時においてアパタイト成分と
の反応が起こり、アパタイトの分解を誘発するこ
とになり、好ましくない。 アルカリ成分が上記範囲より少ないとガラスと
しての溶融温度が高くなり、コーテイング温度を
高くせざるを得なくなり、コーテイング温度を高
くすれば、金属基材(殊にチタン及びチタン系合
金)の強度劣化が起こり、更にはリン酸カルシウ
ムを主成分とするアパタイトとガラスとの過度の
反応が起こることとなり好ましくない。 リン酸カルシウムを主成分とするアパタイトを
分散したガラスの線膨張係数は該アパタイトの含
量の増加に伴つて増加する。従つて、該アパタイ
トと含量を調整することによつても混合物の線膨
張係数をコントロールすることが可能であり、本
発明複合体において、特に中間ガラス層を介して
なる態様の場合、アパタイトを分散したガラス層
を用いるガラスの線膨張係数はいかようにも採り
うる。 リン酸カルシウムを主成分とするアパタイトを
分散したガラス層中における、該アパタイトの含
有率は、金属基材上に直接該アパタイト分散ガラ
ス層を設ける場合は15〜50重量%の範囲にするの
が好ましく、金属基材上に中間ガラス層を設ける
場合には15〜70重量%とするのが好ましい。該ア
パタイトの含有率が上記範囲より少ないと生体適
合性が悪くなり好ましくない。中間ガラス層を介
しない場合に該アパタイトの配合率の上限が50重
量%であるのは、50重量%を越えると、金属基材
との接合力が低下し、複合体としての材料強度が
低くなるためである。 中間ガラスを用いることにより金属基材との接
合力が増大し、かつアパタイトを過剰に含むアパ
タイト分散ガラス層と中間ガラス層は連続的に強
固に一体となつて接合しているため、該アパタイ
ト分散ガラス層の該アパタイト含有率はそれ自体
が剥離せず、しかも溶出が過大にならない70重量
%以下が好ましい。 次に本発明に係る生体適合性複合体の製法につ
いて説明する。 まず、金属基材上に直接リン酸カルシウムを主
成分とするアパタイトを分散したガラス層を形成
された複合体の製法について説明する。 金属基材はコーテイングの前に脱脂、酸洗いの
後ブラスト処理を施すのが好ましい。ブラスト処
理は金属基材の平均中心線粗さが1〜3.4μmとな
るようにするのがより好ましい。また、ブラスト
処理の後、真空下に900〜950℃の温度で熱処理す
ることにより酸化膜を形成してもよい。 次にリン酸カルシウムを主成分とするアパタイ
トとしてHAPを例にとつて、コーテイング処理
について説明する。 HAPは公知の方法で製造されるが、そのうち、
湿式法を採用した場合には、生成したHAPを乾
燥後800℃で仮焼し、1200℃で焼成した後、粉砕
して所定の粒度に粒度調整する。一方、ガラスも
所定の粒度に粒度調整する。次に粒度調整された
HAPとガラス粉末を混合し、この混合物をコー
テイングした後焼成する。焼成温度は850℃〜
1150℃の範囲が好ましい。850℃未満では焼成不
充分となり、金属基材との接合強度が弱くなり、
また、HAP分散ガラス層自体の被膜強度も弱く
なる。1150℃を越えると金属基材(殊にTi、Ti
系合金)の強度低下を起こし、また、ガラスが共
存することもあつてHAPの分解反応が起こり好
ましくない。 次に上記のようにコーテイングした後、酸でエ
ツチング処理を行う。エツチング処理はHFと
HNO3の混液で行うのが簡便で好ましいが、HF
蒸気中で適度の時間をかけて試片表面をむらなく
エツチングする方法も推賞される。 金属基材上に中間ガラス層を介してHAP分散
ガラス層を設けた複合体の製法については、中間
ガラス層をコーテイングする工程が追加されるだ
けで、他は上記と同様にすればよい。中間ガラス
層のコーテイングの際の焼成温度は850℃〜1150
℃が好ましい。 酸によつて、ガラスを溶解してエツチングする
ことにより、HAP分散ガラス層の表層は無数の
空孔を有するものとなり、かつリン酸カルシウム
を主成分とするアパタイトが露出した構造をとる
こととなる。該空孔の大きさは数μm〜500μm
が良い。 [発明の効果] 本発明の複合体は、金属基材が強度を発現する
ため、もろさがなくなり、複合体として強靭なも
のとなり、リン酸カルシウムを主成分とするアパ
タイトはガラス層によつて強固に保持され、しか
も表層は無数の空孔を有するとともにリン酸カル
シウムを主成分とするアパタイトが露出している
ために、この空孔と生体活性のある物質の存在に
よつて生体骨との接合が容易になる。露出した構
造の該アパタイトは溶出が抑制されていて好まし
い生体活性を示す。そして、中間ガラス層を設け
ると、金属基材との結合強度がより向上するとと
もに、分散ガラス層中の該アパタイトの含量を広
い範囲で変化させることが可能となり、適用範囲
の広い生体適合性複合体とすることが可能であ
る。また、本発明の製法によれば、コーテイン
グ、酸によるエツチング等の処理操作によつて容
易に生体適合性複合体を得ることができ、従来の
製法に比較すると、製法の容易さ、形状複雑なも
のの作製、製造コストの低さ等の面で格段のメリ
ツトを有するものである。 [実施例] 次に実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明す
る。 実施例 1 下記表の組成を有するアルミナホウケイ酸系ガ
ラスを1400℃から水中に急冷し、フリツトを作製
した。
更に詳しくは、骨組織と結合して優れた生体活性
を有し、強度が大きく、生体用インプラント材の
如き生体代替材料、例えば、医科の分野では人工
骨材、骨固定及び接合材、骨充填材あるいは骨補
綴材、人工股関節の部分的代替材料など、そして
歯科材料の分野では人工歯根、根管充填材、骨修
復及び充填材、人工歯材料などとして有用な生体
適合性複合体及びその製法に関する。 [従来の技術] 近年、生体代替材料の発展は著しく、殊にセラ
ミツクスは体内で溶解、腐食、膨潤などの化学的
変化を受けにくく、生体適合性に優れているとさ
れている。 そして、例えばハイドロキシアパタイト(以
下HAPと略称する)の微結晶を1000〜1300℃の
高温で分解させずに焼結することにより、成形し
人工歯根や人工骨を製造することが行なわれてい
る。 また、結晶質サフアイアや多結晶アルミナを
人工骨、人工関節、人工歯根などに使用する例が
知られている。 更に、アパタイトの焼結体で外套部を作製
し、この外套部に金属芯をインサートし、外套部
と金属芯の間を焼結ガラスで結合することによつ
てアパタイトの外表層を有するインプラント材が
提案されている(1985年4月、理工学会予稿集第
138頁)。 [発明が解決しようとする問題点] 上記従来技術のうち、のものはHAP単独焼
結体であり、強度は大きいものの、もろく、また
焼結による成形が難しく、製造コストが高く、ま
た純HAPであるために生体組織との親和性がす
ぐれている反面、生体内への長期に亙る埋入によ
り誘起される生体内での複雑な生物化学反応によ
る溶解が無視できないという問題があつた。 また、のものは、材料自体が高価であり、そ
れ自体が骨と直接結合しにくいためにネジ型等複
雑な形状にして、物理的に骨に埋め込む方法をと
らざるを得ず、そのことから、成形が困難で製造
コストが大となる問題があつた。 更に、のものは、HAPの外装材を作製する
のに寸法精度や微細形状加工に多大の困難を伴
い、また外装材が純HAPであるために生体内で
の長期にわたる生物化学反応による溶解という問
題も考慮する必要があり、また、熱膨張係数が著
しく異なる金属(Ti:8.5×10-6/℃)とHAP焼
結体(焼結体は数十×10-6/℃)を溶融ガラス層
で接合するために大きな残留歪が生じ、熱衝撃並
びに、HAP焼結体の層の強度及びHAP焼結体と
ガラス層界面との接合強度が弱くなるという問題
がある。また、焼結の際に高温高圧をかけている
ために表面がどうしても平滑になり、生体組織と
なじみ難いという問題があつた。 [問題点を解決するための手段及び作用] 本発明によれば、 () 金属基材上にリン酸カルシウムを主成分と
するアパタイトを分散したガラス層を有し、該
ガラス層の表層は無数の空孔を有するとともに
リン酸カルシウムを主成分とするアパタイトが
露出してなることを特徴とする生体適合性複合
体、 () 金属基材上に中間ガラス層を有し、該中間
ガラス層上にリン酸カルシウムを主成分とする
アパタイトを分散したガラス層を有し、該ガラ
ス層の表層は無数の空孔を有するとともにリン
酸カルシウムを主成分とするアパタイトが露出
してなることを特徴とする生体適合性複合体、 () ガラス粉末とリン酸カルシウムを主成分と
するアパタイトの粉末を混合分散し、この分散
混合物を金属上にコーテイングし、焼成後、表
面のガラスを酸で溶解エツチングし、無数の空
孔を有するとともにリン酸カルシウムを主成分
とするアパタイトが露出した複合体を得ること
を特徴とする生体適合性複合体の製法、 が提案される。 本発明において、金属基材として使用される金
属としては、特に特定されてないが、チタン;
Ti−6Al−4V合金、Ti−6Al−4V+20Vol%Mo、
Ti−6Al−4V+40Vol%Mo等のチタン系合金;
Ni−Cr系合金;Co−Cr系合金、ステンレス鋼等
が挙げられる。このうち、生体内耐蝕性に優れ、
生体とのなじみも良いという点でチタン、チタン
系合金が好ましく、材料強度が大きいということ
からTi−Al系合金が特に好ましく、かつ複雑な
形状のものまで精密微細加工ができる。 本発明において、リン酸カルシウムを主成分と
するアパタイトとは、Ca10(PO4)6(OH)2で示さ
れるハイドロキシアパタイト(HAP)を多量に
含有するのが好ましく、Ca/P比が1.50〜1.75の
範囲にあるものが望ましい。ちなみにHAPの
Ca/P比は1.67である。HAPは生体骨の主要組
成であり、このHAPが存在することにより生体
骨との親和性が発現するのである。 次にガラス層または中間ガラス層に使用し得る
ガラスとしては、以下の組成を有するアルミナホ
ウケイ酸系ガラスが金属基材との接合強度及び線
膨張係数、更には焼成時において分散HAPとガ
ラスフリツトが反応しないなどの観点から好まし
い例として挙げられる。 SiO2+B2O3+Al2O3 75〜85重量% アルカリ成分 15〜20重量% ここで、アルカリ成分の割合は、Na2O、
K2O、Li2O等の如きアルカリ金属酸化物の合計
での量である。そして、上記アルミナホウケイ酸
系ガラスには必要に応じてZrO2、TiO2等の金属
酸化物及びCaF2などの少量を添加してもよい。 上記シリカアルミナ系ガラスの組成物の配合割
合が選択される理由は以下の通りである。 アルカリ成分が上記範囲を越えるとガラスの線
膨張係数が金属基材の線膨張係数との比較におい
て大きすぎて、特に本発明の複合体を焼成製造す
る際の焼成条件を考慮すると、温度変化による歪
が大きくなり好ましくなく(因みに、ガラスの線
膨張係数は金属基材の線膨張係数の90%〜95%の
範囲にあるのが好ましい。これは、ガラスが圧縮
に対して強く、引張に対して弱いことに基づくも
のである。)、また、複合体とした際のアルカリの
溶出の問題が起こり、生体組織や細胞への刺激が
生じ、さらには焼成時においてアパタイト成分と
の反応が起こり、アパタイトの分解を誘発するこ
とになり、好ましくない。 アルカリ成分が上記範囲より少ないとガラスと
しての溶融温度が高くなり、コーテイング温度を
高くせざるを得なくなり、コーテイング温度を高
くすれば、金属基材(殊にチタン及びチタン系合
金)の強度劣化が起こり、更にはリン酸カルシウ
ムを主成分とするアパタイトとガラスとの過度の
反応が起こることとなり好ましくない。 リン酸カルシウムを主成分とするアパタイトを
分散したガラスの線膨張係数は該アパタイトの含
量の増加に伴つて増加する。従つて、該アパタイ
トと含量を調整することによつても混合物の線膨
張係数をコントロールすることが可能であり、本
発明複合体において、特に中間ガラス層を介して
なる態様の場合、アパタイトを分散したガラス層
を用いるガラスの線膨張係数はいかようにも採り
うる。 リン酸カルシウムを主成分とするアパタイトを
分散したガラス層中における、該アパタイトの含
有率は、金属基材上に直接該アパタイト分散ガラ
ス層を設ける場合は15〜50重量%の範囲にするの
が好ましく、金属基材上に中間ガラス層を設ける
場合には15〜70重量%とするのが好ましい。該ア
パタイトの含有率が上記範囲より少ないと生体適
合性が悪くなり好ましくない。中間ガラス層を介
しない場合に該アパタイトの配合率の上限が50重
量%であるのは、50重量%を越えると、金属基材
との接合力が低下し、複合体としての材料強度が
低くなるためである。 中間ガラスを用いることにより金属基材との接
合力が増大し、かつアパタイトを過剰に含むアパ
タイト分散ガラス層と中間ガラス層は連続的に強
固に一体となつて接合しているため、該アパタイ
ト分散ガラス層の該アパタイト含有率はそれ自体
が剥離せず、しかも溶出が過大にならない70重量
%以下が好ましい。 次に本発明に係る生体適合性複合体の製法につ
いて説明する。 まず、金属基材上に直接リン酸カルシウムを主
成分とするアパタイトを分散したガラス層を形成
された複合体の製法について説明する。 金属基材はコーテイングの前に脱脂、酸洗いの
後ブラスト処理を施すのが好ましい。ブラスト処
理は金属基材の平均中心線粗さが1〜3.4μmとな
るようにするのがより好ましい。また、ブラスト
処理の後、真空下に900〜950℃の温度で熱処理す
ることにより酸化膜を形成してもよい。 次にリン酸カルシウムを主成分とするアパタイ
トとしてHAPを例にとつて、コーテイング処理
について説明する。 HAPは公知の方法で製造されるが、そのうち、
湿式法を採用した場合には、生成したHAPを乾
燥後800℃で仮焼し、1200℃で焼成した後、粉砕
して所定の粒度に粒度調整する。一方、ガラスも
所定の粒度に粒度調整する。次に粒度調整された
HAPとガラス粉末を混合し、この混合物をコー
テイングした後焼成する。焼成温度は850℃〜
1150℃の範囲が好ましい。850℃未満では焼成不
充分となり、金属基材との接合強度が弱くなり、
また、HAP分散ガラス層自体の被膜強度も弱く
なる。1150℃を越えると金属基材(殊にTi、Ti
系合金)の強度低下を起こし、また、ガラスが共
存することもあつてHAPの分解反応が起こり好
ましくない。 次に上記のようにコーテイングした後、酸でエ
ツチング処理を行う。エツチング処理はHFと
HNO3の混液で行うのが簡便で好ましいが、HF
蒸気中で適度の時間をかけて試片表面をむらなく
エツチングする方法も推賞される。 金属基材上に中間ガラス層を介してHAP分散
ガラス層を設けた複合体の製法については、中間
ガラス層をコーテイングする工程が追加されるだ
けで、他は上記と同様にすればよい。中間ガラス
層のコーテイングの際の焼成温度は850℃〜1150
℃が好ましい。 酸によつて、ガラスを溶解してエツチングする
ことにより、HAP分散ガラス層の表層は無数の
空孔を有するものとなり、かつリン酸カルシウム
を主成分とするアパタイトが露出した構造をとる
こととなる。該空孔の大きさは数μm〜500μm
が良い。 [発明の効果] 本発明の複合体は、金属基材が強度を発現する
ため、もろさがなくなり、複合体として強靭なも
のとなり、リン酸カルシウムを主成分とするアパ
タイトはガラス層によつて強固に保持され、しか
も表層は無数の空孔を有するとともにリン酸カル
シウムを主成分とするアパタイトが露出している
ために、この空孔と生体活性のある物質の存在に
よつて生体骨との接合が容易になる。露出した構
造の該アパタイトは溶出が抑制されていて好まし
い生体活性を示す。そして、中間ガラス層を設け
ると、金属基材との結合強度がより向上するとと
もに、分散ガラス層中の該アパタイトの含量を広
い範囲で変化させることが可能となり、適用範囲
の広い生体適合性複合体とすることが可能であ
る。また、本発明の製法によれば、コーテイン
グ、酸によるエツチング等の処理操作によつて容
易に生体適合性複合体を得ることができ、従来の
製法に比較すると、製法の容易さ、形状複雑なも
のの作製、製造コストの低さ等の面で格段のメリ
ツトを有するものである。 [実施例] 次に実施例を挙げて本発明を更に詳しく説明す
る。 実施例 1 下記表の組成を有するアルミナホウケイ酸系ガ
ラスを1400℃から水中に急冷し、フリツトを作製
した。
【表】
湿式法により、高純度Ca(OH)2の水溶液(PH
12〜13)にH3PO4水溶液を滴下し沈澱物を得、
仮焼、焼成を経てHAPを合成した。フリツト、
HAPいずれも200メツシユ通過(74μm以下)の
粉末を種々の割合(0〜90wt%)で混合し、コ
ーテイング用HAP−ガラス混合体を調合した。 チタン基材を脱脂、酸洗滌し、アランダムで平
均アラサが2.3〜6.7μmにブラスト処理したもの
及びこれ等を真空中950℃で10分間熱処理して酸
化膜を形成したものを作製した。 HAP−ガラス混合体の錠剤を作製し、950℃〜
1050℃で焼成した(第2図)。第2図は、この
HAP分散ガラス試料の2次電子線像で、aは
HAPが10重量%、bはHAPが30重量%、cは
HAPが50重量%、dはHAPが70重量%である。 上記と同様にして、HAPが30重量%の試料を
900℃で5分間焼成した後、10%HFで30分間ガ
ラスをエツチングせしめることにより、HAP微
結晶が表面に均一に分散した無数の空孔を有する
複合体が得られた(第3図)。第3図aはエツチ
ングした試料表面の2次電子線像で、表面がエツ
チングされていることがわかる。同bは試料断面
におけるエツチング表面近傍の2次電子線像で、
エツチング層にHAPの濃縮層が形成されている
ことがわかる。同cは試料断面における中央部の
2次電子線像で、HAPの分散ガラス層中におけ
るAHP凝集体の分布がみられ、HAPの多い部分
が局存していることが明確に認められる。 次いで、上記と同様にして、HAPが30重量%
の試料を900℃で3分間焼成した後、10%HF又
は8%HFと15%HNO3の混合液処理を行い、ガ
ラスをエツチングせしめることにより、HAP微
結晶が表面に均一に分散した無数の空孔を有する
複合体が得られた(第4図)。第4図aは10%
HFで3分ガラスをエツチングせしめた試料のエ
ツチング表面の2次電子線像、同bは8%HFと
15%HNO3の混合液で3分間ガラスをエツチング
せしめた試料のエツチング表面の2次電子線像で
ある。特に第4図bに明瞭であるように、試料の
エツチング表面は、HAP濃度が不均一な組織と
なつているばかりでなく、幅μm程度の多くのク
ラツクや数十μmに及ぶ粒空孔が無数にみられる
凹凸の激しい組織となつている。このような組織
は、骨組織との接合に好ましいものである。 30%HAP、50%HAP混合体と比較としてガラ
ス単独とを、950℃で溶融した試料のX線回折及
び示差走査熱量分析曲線(DSC)から、本発明
で得られるものはHAPとガラスが反応していな
いことが確認された。 実施例 2 実施例1と同様にして調合されたHAPを30、
50、70及び90重量%含有するHAP−ガラス混合
体とTi棒(3.1mmφ×50mm、平均アラサ:2.3〜
6.8μm)を用い、炭素型中、HAP−ガラス混合
体のTi棒との接合部が10mmφ×10mmになるよう
にして950℃、5分間大気中で焼付し、試料片を
作製した。これを第5図に示す円柱棒引抜法によ
り接合強度の測定を行つた、第5図aは円柱棒引
抜き引張り試験用の試料を示す図で、5がHAP
−ガラス混合体、6がTI棒である。同bは支持
金具7への試料の取付け状態を示す縦断面図、図
中矢印は引張方向を示すものである。 上記円柱棒引抜き引張り試験の結果を第6図及
び第7図に示す。 Ti及びTi−6Al−4V合金棒に第一層にガラス、
第二層にHAP−ガラス混合体を950℃5〜10分間
大気中で焼付コーテイングしたものをインプラン
ト材として(4mmφ×25mm)、豚の大腿骨に2ケ
月移植した。 950℃、5分で作製されたガラス−Ti複合体で
は、その界面に明確な中間酸化層の生成が認めら
れなかつた。これら試料の接合強度はTi基材の
表面アラサに影響され、平均アラサ2.3μmの場合
に最も大きな値285Kg/cm2が得られた。HAP分散
ガラス−Ti複合体の接合強度はHAP分散量の増
加とともに減少する(たとえば、30%HAPでは
約160Kg/cm2)が、Ti基材との間にガラスのみの
層を媒介させることにより強度を保持しうる。ま
た、薄い中間酸化層の形成は接合強度の増加をも
たらす。ガラス層を媒介としたHAP分散−Ti複
合材では、媒介ガラス−HAP分散ガラス境界は
完全に融合して存在せず、HAPの分散は均一で
あつた。1080℃、20分で焼成したものでは、Ti
−ガラス界面に酸化物の中間層が形成され、その
外層に対応する部分でTi5Si3の生成がみられた。
HAP分散ガラス−Ti複合材の骨組織との接合は
極めて良好であることがわかつた。これを第1
図、第8図に示す(尚、第8図においてガラス−
Ti複合体は比較例である。)。 第1図は、2ケ月後のHAP分散ガラス−Ti複
合体と骨界面の2次電子線像で、エネルギー分散
X線分析の結果は、1の部分ではSi、2の部分で
はSi>Ca>P、3の部分ではCa>P>Si>Al、
4の部分ではCa>P>(Cl、S)であつた。従つ
て、1の部分はガラス層であり、2の部分はガラ
ス層とHAP分散ガラス層の界面、3の部分は
HAP分散ガラス層と骨との界面、4の部分は骨
であることがわかる。また、第1図から、HAP
分散ガラス層と骨組織との界面が全く区別できな
いほどに両者の結合が強固になつていることがわ
かる。 第8図も2ケ月後の断面の2次電子線像で、a
はガラス−Ti複合体を移植したもの、bは30重
量%HAP分散ガラス−Ti複合体を移植したもの
である。aにおいては、ガラス層と皮質骨との間
に間隙が認められるのに対し、bにおいては、
HAP分散ガラス層とTi基材との接合はそのまま
保持され、かつHAP分散ガラス層と骨組織との
接合は界面が区別できないほど両者が直接的に結
合していることがわかる。
12〜13)にH3PO4水溶液を滴下し沈澱物を得、
仮焼、焼成を経てHAPを合成した。フリツト、
HAPいずれも200メツシユ通過(74μm以下)の
粉末を種々の割合(0〜90wt%)で混合し、コ
ーテイング用HAP−ガラス混合体を調合した。 チタン基材を脱脂、酸洗滌し、アランダムで平
均アラサが2.3〜6.7μmにブラスト処理したもの
及びこれ等を真空中950℃で10分間熱処理して酸
化膜を形成したものを作製した。 HAP−ガラス混合体の錠剤を作製し、950℃〜
1050℃で焼成した(第2図)。第2図は、この
HAP分散ガラス試料の2次電子線像で、aは
HAPが10重量%、bはHAPが30重量%、cは
HAPが50重量%、dはHAPが70重量%である。 上記と同様にして、HAPが30重量%の試料を
900℃で5分間焼成した後、10%HFで30分間ガ
ラスをエツチングせしめることにより、HAP微
結晶が表面に均一に分散した無数の空孔を有する
複合体が得られた(第3図)。第3図aはエツチ
ングした試料表面の2次電子線像で、表面がエツ
チングされていることがわかる。同bは試料断面
におけるエツチング表面近傍の2次電子線像で、
エツチング層にHAPの濃縮層が形成されている
ことがわかる。同cは試料断面における中央部の
2次電子線像で、HAPの分散ガラス層中におけ
るAHP凝集体の分布がみられ、HAPの多い部分
が局存していることが明確に認められる。 次いで、上記と同様にして、HAPが30重量%
の試料を900℃で3分間焼成した後、10%HF又
は8%HFと15%HNO3の混合液処理を行い、ガ
ラスをエツチングせしめることにより、HAP微
結晶が表面に均一に分散した無数の空孔を有する
複合体が得られた(第4図)。第4図aは10%
HFで3分ガラスをエツチングせしめた試料のエ
ツチング表面の2次電子線像、同bは8%HFと
15%HNO3の混合液で3分間ガラスをエツチング
せしめた試料のエツチング表面の2次電子線像で
ある。特に第4図bに明瞭であるように、試料の
エツチング表面は、HAP濃度が不均一な組織と
なつているばかりでなく、幅μm程度の多くのク
ラツクや数十μmに及ぶ粒空孔が無数にみられる
凹凸の激しい組織となつている。このような組織
は、骨組織との接合に好ましいものである。 30%HAP、50%HAP混合体と比較としてガラ
ス単独とを、950℃で溶融した試料のX線回折及
び示差走査熱量分析曲線(DSC)から、本発明
で得られるものはHAPとガラスが反応していな
いことが確認された。 実施例 2 実施例1と同様にして調合されたHAPを30、
50、70及び90重量%含有するHAP−ガラス混合
体とTi棒(3.1mmφ×50mm、平均アラサ:2.3〜
6.8μm)を用い、炭素型中、HAP−ガラス混合
体のTi棒との接合部が10mmφ×10mmになるよう
にして950℃、5分間大気中で焼付し、試料片を
作製した。これを第5図に示す円柱棒引抜法によ
り接合強度の測定を行つた、第5図aは円柱棒引
抜き引張り試験用の試料を示す図で、5がHAP
−ガラス混合体、6がTI棒である。同bは支持
金具7への試料の取付け状態を示す縦断面図、図
中矢印は引張方向を示すものである。 上記円柱棒引抜き引張り試験の結果を第6図及
び第7図に示す。 Ti及びTi−6Al−4V合金棒に第一層にガラス、
第二層にHAP−ガラス混合体を950℃5〜10分間
大気中で焼付コーテイングしたものをインプラン
ト材として(4mmφ×25mm)、豚の大腿骨に2ケ
月移植した。 950℃、5分で作製されたガラス−Ti複合体で
は、その界面に明確な中間酸化層の生成が認めら
れなかつた。これら試料の接合強度はTi基材の
表面アラサに影響され、平均アラサ2.3μmの場合
に最も大きな値285Kg/cm2が得られた。HAP分散
ガラス−Ti複合体の接合強度はHAP分散量の増
加とともに減少する(たとえば、30%HAPでは
約160Kg/cm2)が、Ti基材との間にガラスのみの
層を媒介させることにより強度を保持しうる。ま
た、薄い中間酸化層の形成は接合強度の増加をも
たらす。ガラス層を媒介としたHAP分散−Ti複
合材では、媒介ガラス−HAP分散ガラス境界は
完全に融合して存在せず、HAPの分散は均一で
あつた。1080℃、20分で焼成したものでは、Ti
−ガラス界面に酸化物の中間層が形成され、その
外層に対応する部分でTi5Si3の生成がみられた。
HAP分散ガラス−Ti複合材の骨組織との接合は
極めて良好であることがわかつた。これを第1
図、第8図に示す(尚、第8図においてガラス−
Ti複合体は比較例である。)。 第1図は、2ケ月後のHAP分散ガラス−Ti複
合体と骨界面の2次電子線像で、エネルギー分散
X線分析の結果は、1の部分ではSi、2の部分で
はSi>Ca>P、3の部分ではCa>P>Si>Al、
4の部分ではCa>P>(Cl、S)であつた。従つ
て、1の部分はガラス層であり、2の部分はガラ
ス層とHAP分散ガラス層の界面、3の部分は
HAP分散ガラス層と骨との界面、4の部分は骨
であることがわかる。また、第1図から、HAP
分散ガラス層と骨組織との界面が全く区別できな
いほどに両者の結合が強固になつていることがわ
かる。 第8図も2ケ月後の断面の2次電子線像で、a
はガラス−Ti複合体を移植したもの、bは30重
量%HAP分散ガラス−Ti複合体を移植したもの
である。aにおいては、ガラス層と皮質骨との間
に間隙が認められるのに対し、bにおいては、
HAP分散ガラス層とTi基材との接合はそのまま
保持され、かつHAP分散ガラス層と骨組織との
接合は界面が区別できないほど両者が直接的に結
合していることがわかる。
第1図は本発明の複合体を豚の大随骨に2ケ月
間移植した断面の2次電子線像である。第2図〜
第4図はいずれも本発明複合体の2次電子線像で
ある。第5図は円柱棒引抜法の説明図であり、a
は試料を示し、bは円柱棒引抜強度測定時の支持
金具への試料の取付け状態を示す。第6図は
HAP分散ガラス−Ti複合体のHAP含量と円柱棒
引抜強度との関係及びHAP分散ガラスのHAP含
量と圧縮強度との関係を示すグラフ、第7図はガ
ラス−Ti複合体におけるTi基材表面の平均アラ
サと円柱棒引抜強度との関係を示すグラフであ
る。第8図は本発明の複合体〔図中b〕とガラス
−Ti複合体〔図中a〕とを豚の大随骨に2ケ月
間移植した後の生体骨との結合状態を示す2次電
子線像である。
間移植した断面の2次電子線像である。第2図〜
第4図はいずれも本発明複合体の2次電子線像で
ある。第5図は円柱棒引抜法の説明図であり、a
は試料を示し、bは円柱棒引抜強度測定時の支持
金具への試料の取付け状態を示す。第6図は
HAP分散ガラス−Ti複合体のHAP含量と円柱棒
引抜強度との関係及びHAP分散ガラスのHAP含
量と圧縮強度との関係を示すグラフ、第7図はガ
ラス−Ti複合体におけるTi基材表面の平均アラ
サと円柱棒引抜強度との関係を示すグラフであ
る。第8図は本発明の複合体〔図中b〕とガラス
−Ti複合体〔図中a〕とを豚の大随骨に2ケ月
間移植した後の生体骨との結合状態を示す2次電
子線像である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 金属基材上にリン酸カルシウムを主成分とす
るアパタイトを分散したガラス層を有し、該ガラ
ス層の表層は無数の空孔を有するとともにリン酸
カルシウムを主成分とするアパタイトが露出して
なることを特徴とする生体適合性複合体。 2 金属基材上に中間ガラス層を有し、該中間ガ
ラス層上にリン酸カルシウムを主成分とするアパ
タイトを分散したガラス層を有し、該ガラス層の
表層は無数の空孔を有するとともにリン酸カルシ
ウムを主成分とするアパタイトが露出してなるこ
とを特徴とする生体適合性複合体。 3 ガラス粉末とリン酸カルシウムを主成分とす
るアパタイトの粉末を混合分散し、この分散混合
物を金属上にコーテイングし、焼成後、表面のガ
ラスを酸で溶解エツチングし、無数の空孔を有す
るとともにリン酸カルシウムを主成分とするアパ
タイトが露出した複合体を得ることを特徴とする
生体適合性複合体の製法。
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---|---|
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