JPS6282414A - 基準電流発生回路 - Google Patents
基準電流発生回路Info
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- JPS6282414A JPS6282414A JP60222488A JP22248885A JPS6282414A JP S6282414 A JPS6282414 A JP S6282414A JP 60222488 A JP60222488 A JP 60222488A JP 22248885 A JP22248885 A JP 22248885A JP S6282414 A JPS6282414 A JP S6282414A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、ＤＣサーボモータに速度信号として供給す
る定電流からなる基準電流を発生する基準電流発生回路
に係り、特に、出力基準電流の温度係数の調整に関する
。
る定電流からなる基準電流を発生する基準電流発生回路
に係り、特に、出力基準電流の温度係数の調整に関する
。
（従来の技術）
Ｄ Ｃ４Ｊ゛−ボモータの駆動装置は、第３図に示すよ
うに、定電流回路２からｊ」度信号を表わす基準電流と
して定電流■。を抵抗４を介してモータ６に流すととも
に比較器８に加え、比較器８の出力を駆動用増幅器１０
を介してモータ６に加えている。
うに、定電流回路２からｊ」度信号を表わす基準電流と
して定電流■。を抵抗４を介してモータ６に流すととも
に比較器８に加え、比較器８の出力を駆動用増幅器１０
を介してモータ６に加えている。
このような駆動装置において、抵抗４の抵抗値をＲとす
ると、モータ６に発生する逆起電力Ｅは、Ｅ−Ｔ。−Ｒ
・・・（１） となり、この場合の逆起電力ｒｕ（７）温度係数は、モ
ータ６の磁石の種類によって決定され、モータ６の回転
数に大きく影響を与える。そこで、定電流Ｔｏに特定の
温度係数を設定し、この温度係数で逆起電力Ｅの温度係
数を相殺すれば、温度変化に対して無関係な一定の回転
数が得られることになる。
ると、モータ６に発生する逆起電力Ｅは、Ｅ−Ｔ。−Ｒ
・・・（１） となり、この場合の逆起電力ｒｕ（７）温度係数は、モ
ータ６の磁石の種類によって決定され、モータ６の回転
数に大きく影響を与える。そこで、定電流Ｔｏに特定の
温度係数を設定し、この温度係数で逆起電力Ｅの温度係
数を相殺すれば、温度変化に対して無関係な一定の回転
数が得られることになる。
従来、このような駆動装置において、定電流回路２にＩ
Ｊ、第４図ａｉｒイくずような基準電流定住回路が用い
ら１＋、ている。
Ｊ、第４図ａｉｒイくずような基準電流定住回路が用い
ら１＋、ている。
、２の、ｌ、（堆電滓発？１回路に、おいで、１ランシ
スタＩ２．１４は電流ミラー回路を構成すると２ともに
、［・うンシスタ１６．１）（，２０も７にンをミラー
四聞３を構成し、出力端７−２２から俄幻出される−に
電流１、に対して抵抗２３で１．■定の温度係数が設定
されている。そＵ７て、この場合、］うンシスタ１４の
エミッタ面積に幻り、７トランジスタ１２の１−ミッタ
面積がＮ倍に設定されている。
スタＩ２．１４は電流ミラー回路を構成すると２ともに
、［・うンシスタ１６．１）（，２０も７にンをミラー
四聞３を構成し、出力端７−２２から俄幻出される−に
電流１、に対して抵抗２３で１．■定の温度係数が設定
されている。そＵ７て、この場合、］うンシスタ１４の
エミッタ面積に幻り、７トランジスタ１２の１−ミッタ
面積がＮ倍に設定されている。
〔発明が解決り、 、１： ・Ｓとする問題＋：、＜
）このようにハントギヤツブ回路で構成されている定電
流回路では、出力定電流１゜の渇ｌ係数は、トランジス
タ１２の］−ミッタ側に挿入された抵抗２３の’／ＸＡ
１￥ｉ：係数とハン）ギャップ回路の温度係数で決定
される。
）このようにハントギヤツブ回路で構成されている定電
流回路では、出力定電流１゜の渇ｌ係数は、トランジス
タ１２の］−ミッタ側に挿入された抵抗２３の’／ＸＡ
１￥ｉ：係数とハン）ギャップ回路の温度係数で決定
される。
このため、このような定電流回路で（Ｔ意の温度係数を
設定することはデ１ｔシ＜、モータ（ｉの逆起電力Ｅの
温度係数を相殺する、１とができない。
設定することはデ１ｔシ＜、モータ（ｉの逆起電力Ｅの
温度係数を相殺する、１とができない。
そこで、この発明は５．ｊｌい１［電流に任意の温度係
数を持〆：一（することかできる基Ｉ′Ｖ電流発２１回
路の擢但を目的とする。
数を持〆：一（することかできる基Ｉ′Ｖ電流発２１回
路の擢但を目的とする。
〔問題点を８ｑ決するための手段〕
この発明の基で１転電流発７１回路は、第１図に示１よ
うに、ｆｆ、、ｇ、の温度係数を持つ定電’／Ｋを発生
ずる定電流発住丁段（定電流回路２４）と、この定電流
発？１丁段−（発生させた定電流を電圧に変換するとと
もに（１意の温度係数を持つ基準電圧を発生する電流・
電圧変換手段（電流・電圧変換回路６４）と１、二の電
流・電圧変換手段が発４１ｆシた電圧によって得られろ
電流を抵抗（＋０４）に流してこの抵抗の温度係数に応
した電流を出力する電圧・電流変換手段（電「１−・電
流変換回路７８）とを備え、（Ｔ意のｌ温度係数を持つ
出力基中電流を得るようにしたものである。
うに、ｆｆ、、ｇ、の温度係数を持つ定電’／Ｋを発生
ずる定電流発住丁段（定電流回路２４）と、この定電流
発？１丁段−（発生させた定電流を電圧に変換するとと
もに（１意の温度係数を持つ基準電圧を発生する電流・
電圧変換手段（電流・電圧変換回路６４）と１、二の電
流・電圧変換手段が発４１ｆシた電圧によって得られろ
電流を抵抗（＋０４）に流してこの抵抗の温度係数に応
した電流を出力する電圧・電流変換手段（電「１−・電
流変換回路７８）とを備え、（Ｔ意のｌ温度係数を持つ
出力基中電流を得るようにしたものである。
、二の発明の２Ｆ準雷電流ヰ回路は、定電流回路で（１
意の１屡の温度係数を持つ定電流を発４１させ、この定
電流を電流・電圧変換手段で（■意の温度係数を持・つ
基〈籾電圧に変換し、この基イＶ電圧によって得られる
電流を止の温度係数を持つＩｌｌ： ｊＭ’、に流し、
任意の温度係数を１１つ基準電流を電圧・電流変換手段
から得ている。
意の１屡の温度係数を持つ定電流を発４１させ、この定
電流を電流・電圧変換手段で（■意の温度係数を持・つ
基〈籾電圧に変換し、この基イＶ電圧によって得られる
電流を止の温度係数を持つＩｌｌ： ｊＭ’、に流し、
任意の温度係数を１１つ基準電流を電圧・電流変換手段
から得ている。
以下、この発明の実施例をし１面を参照して詳細に説明
する。
する。
第１図はこの発明の基半電流発４に回路の実施例を示す
。
。
第１図に示すようｔこ、定電２７１発イト手段としての
定電流回路２４は、ｌ・ランジスタ２６．２８．３０．
３２．３４．３６．３８．４０．４２．４４．４６およ
び抵（ん４８．５０．５２で構成され、任意の負の温度
係数り、、、を持つ定電流１１がトランジスタ４６のコ
ｌ／クタから出力される。
定電流回路２４は、ｌ・ランジスタ２６．２８．３０．
３２．３４．３６．３８．４０．４２．４４．４６およ
び抵（ん４８．５０．５２で構成され、任意の負の温度
係数り、、、を持つ定電流１１がトランジスタ４６のコ
ｌ／クタから出力される。
この定電流回路２４において、ｌ・ランジスタ２８．３
０．３２．３４は、バンドギャップ回路で構成されてい
る定電流回路を構成しており、トランジスタ２６および
抵抗４８はその起φＪ１回路である。トランジスタ２８
に流れろ定電流は、トランジスタ２８．３６の電流ミラ
ー効果によってトランジスタ３８．４０に流れる。Ｉ−
センシスタ４０目ヘース・エミッタ間が共ｊｍに接続さ
れており、トランジスタ３６のコレクタから流れ出した
定電流は、（・ランジスタ４０で発４Ｌするヘース・エ
ミッタ間電圧ＶＢＥに対して抵抗５２の値で割った電流
値をトランジスタ４４から引き込む。トランジスタ４４
に流れる定電流は、トランジスタ４４．４Ｇの電流ミラ
ー効果によってトランジスタ４６側に定電流１１として
流れる。この場合、定電流回路２４には任意の負の温度
係数が設定されるので、定電流■１にその温度係数が設
定される。
０．３２．３４は、バンドギャップ回路で構成されてい
る定電流回路を構成しており、トランジスタ２６および
抵抗４８はその起φＪ１回路である。トランジスタ２８
に流れろ定電流は、トランジスタ２８．３６の電流ミラ
ー効果によってトランジスタ３８．４０に流れる。Ｉ−
センシスタ４０目ヘース・エミッタ間が共ｊｍに接続さ
れており、トランジスタ３６のコレクタから流れ出した
定電流は、（・ランジスタ４０で発４Ｌするヘース・エ
ミッタ間電圧ＶＢＥに対して抵抗５２の値で割った電流
値をトランジスタ４４から引き込む。トランジスタ４４
に流れる定電流は、トランジスタ４４．４Ｇの電流ミラ
ー効果によってトランジスタ４６側に定電流１１として
流れる。この場合、定電流回路２４には任意の負の温度
係数が設定されるので、定電流■１にその温度係数が設
定される。
また、電流・電圧変換回路６４は、定電流回路２４から
供給された定電流１１を基準電圧Ｖ ｒＧ９に変換する
ものであり、トランジスタ６６．６８．７０および抵抗
７２．７４．７６で構成されている。
供給された定電流１１を基準電圧Ｖ ｒＧ９に変換する
ものであり、トランジスタ６６．６８．７０および抵抗
７２．７４．７６で構成されている。
この電流・電圧変換回路６４では、定電流１１が抵抗７
２およびトランジスタ６６側、抵抗７４側、トランジス
タ７０側および電圧・電流変換回路７８側にそれぞれ分
流するので、抵抗７２１経てトランジスタ６６に流れる
定電流を１２とすると、トランジスタ６８および抵抗７
６には電流ミラー回Ｂｃこよる電流Ｉ２と前記分流弁あ
るいはトランジスタ７０へのベース電流分との関係から
電流Ｉ３が流れる。そして、］−ランジスタフｏには電
流■４が流れ、基準電圧Ｖ ｒｆ１９が形成される。
２およびトランジスタ６６側、抵抗７４側、トランジス
タ７０側および電圧・電流変換回路７８側にそれぞれ分
流するので、抵抗７２１経てトランジスタ６６に流れる
定電流を１２とすると、トランジスタ６８および抵抗７
６には電流ミラー回Ｂｃこよる電流Ｉ２と前記分流弁あ
るいはトランジスタ７０へのベース電流分との関係から
電流Ｉ３が流れる。そして、］−ランジスタフｏには電
流■４が流れ、基準電圧Ｖ ｒｆ１９が形成される。
ここで、トランジスタ６Ｇ、６Ｂ、７０のエミツタ面積
比をｌ ：に＋ ：Ｋｚ （ただし、Ｋ＋＞ｌ。
比をｌ ：に＋ ：Ｋｚ （ただし、Ｋ＋＞ｌ。
Ｋｇ＞１）の任意の値に設定するものとする。したがっ
て、この電流・電圧変換回路６４においても任意の温度
係数が設定され、基準電圧Ｖ ｒＱ９にはその温度係数
り、２が設定され、定電流１．の温度係数Ｄ１に応して
発生させた基準電圧Ｖ ｒａ９には、電流・電圧変換回
路６４での温度係数０．２が相乗的に係ることになる。
て、この電流・電圧変換回路６４においても任意の温度
係数が設定され、基準電圧Ｖ ｒＱ９にはその温度係数
り、２が設定され、定電流１．の温度係数Ｄ１に応して
発生させた基準電圧Ｖ ｒａ９には、電流・電圧変換回
路６４での温度係数０．２が相乗的に係ることになる。
そして、電流・電圧変換回路６４で発ＩＬさ廿た基準電
圧Ｖ ｒａ９は、出力基準電流を得るための電圧・電流
変換回路７Ｂに加えられる。電圧・電流変換回路７Ｂは
、トランジスタ８０．８２．８４．８６．８８．９０、
定電流源１００および端子１０２に接続された抵抗１０
４で構成されている。
圧Ｖ ｒａ９は、出力基準電流を得るための電圧・電流
変換回路７Ｂに加えられる。電圧・電流変換回路７Ｂは
、トランジスタ８０．８２．８４．８６．８８．９０、
定電流源１００および端子１０２に接続された抵抗１０
４で構成されている。
この実施例では、定電流回路２４、電流・電圧変換回路
６４および電圧・電流変換回路７８は、共ｉｌｌの半導
体基板上に形成されたＩＣからなっており、端子１０２
はその外付は端子、抵抗１０４はＩＣに外付けされたも
のである。
６４および電圧・電流変換回路７８は、共ｉｌｌの半導
体基板上に形成されたＩＣからなっており、端子１０２
はその外付は端子、抵抗１０４はＩＣに外付けされたも
のである。
この電圧・電流変換回路７Ｂにおいて、トランジスタ８
０．８２は差動回路を構成し、トランジスタ８Ｂの付加
によって全帰還増幅器を形成している。トランジスタ８
０のベースには基準電圧Ｖｒａｇ、トランジスタ８２の
ベースにはその出力差動電流を流して抵抗１０４に生じ
させた温度係数設定電圧がそれぞれ加えられている。こ
のため、ｌ・ランジスタ８０の電流の吸い込みに応じて
トランジスタ９０が導ｉｍ状態となり、トランジスタ９
０には抵抗１０４の温度係数Ｄｍ３を持つ基準電流ｌ。
０．８２は差動回路を構成し、トランジスタ８Ｂの付加
によって全帰還増幅器を形成している。トランジスタ８
０のベースには基準電圧Ｖｒａｇ、トランジスタ８２の
ベースにはその出力差動電流を流して抵抗１０４に生じ
させた温度係数設定電圧がそれぞれ加えられている。こ
のため、ｌ・ランジスタ８０の電流の吸い込みに応じて
トランジスタ９０が導ｉｍ状態となり、トランジスタ９
０には抵抗１０４の温度係数Ｄｍ３を持つ基準電流ｌ。
が流れ、この基準電流Ｉ。は出力端子１０６から取り出
され、第３図の定電流Ｉ０として用いられる。なお、端
子１０８は接地点（ＧＮＤ）など基準電位点に接続され
、端子１０ＦＩ、１１００間には駆動電源が接続され、
ＶＣＣばその電源の電圧である。
され、第３図の定電流Ｉ０として用いられる。なお、端
子１０８は接地点（ＧＮＤ）など基準電位点に接続され
、端子１０ＦＩ、１１００間には駆動電源が接続され、
ＶＣＣばその電源の電圧である。
このように構成された基市電流発生回路において、定電
流回路２４によって定電流１１に設定される温度係数Ｄ
イ１、電流・電圧変換回路６４によって基準電圧Ｖ ｒ
ａ９に設定される温度係Ｒｎ、２および基準電流Ｉ。に
設定される温度係数り、、３について説明する。
流回路２４によって定電流１１に設定される温度係数Ｄ
イ１、電流・電圧変換回路６４によって基準電圧Ｖ ｒ
ａ９に設定される温度係Ｒｎ、２および基準電流Ｉ。に
設定される温度係数り、、３について説明する。
（ａｌ 定電流回路２４が発生する定電流■１の温度
係数りい。
係数りい。
定電流１１の温度係数り、、４１、定電流回路２４のト
ランジスタ２６．２８．３０．３２．３４および４８．
５０からなる前段回路部の温度係数と、定電流回路２４
のトランジスタ３６．３８．４ｏ、４２．４４．４６お
よび抵抗５２からなる後段回路部の温度係数とによって
全体の温度係数り、が負に設定される。
ランジスタ２６．２８．３０．３２．３４および４８．
５０からなる前段回路部の温度係数と、定電流回路２４
のトランジスタ３６．３８．４ｏ、４２．４４．４６お
よび抵抗５２からなる後段回路部の温度係数とによって
全体の温度係数り、が負に設定される。
■ 定電流回Ｈ８２４の前段回路部の温度係数は、抵抗
５０とトランジスタ３２．３４の電流密度比Ｎによって
決まり、正の温度係数となる。すなわち、トランジスタ
３２．３４のベース・エミッタ間電圧へＶ＋＋＋：＆才
、 ΔＶＢＥ＝ （ｋ Ｔ／ ｑ） ＩｎＮ ・・・
（２１となる。ただし、ｋはボルツマン定数であり、ｋ
−８，６３Ｘ ｌ ０−５ｅＶ／に、Ｔは絶対温度であ
る。
５０とトランジスタ３２．３４の電流密度比Ｎによって
決まり、正の温度係数となる。すなわち、トランジスタ
３２．３４のベース・エミッタ間電圧へＶ＋＋＋：＆才
、 ΔＶＢＥ＝ （ｋ Ｔ／ ｑ） ＩｎＮ ・・・
（２１となる。ただし、ｋはボルツマン定数であり、ｋ
−８，６３Ｘ ｌ ０−５ｅＶ／に、Ｔは絶対温度であ
る。
そして、その温度係数は、
δ （ΔＶＢＥ） ／δＴ＝ （ＶＴ ／ Ｔ） ｌｎ
Ｎ ＞ ０・・・（３） となり、通常、ベース抵抗の温度係数は、＋ ２０００
ｐｐｍ／”Ｃ程度であり、ΔＶＩＥの温度係数の方が高
いため、前段回路部で発生する定電流の温度係数は正と
なる。
Ｎ ＞ ０・・・（３） となり、通常、ベース抵抗の温度係数は、＋ ２０００
ｐｐｍ／”Ｃ程度であり、ΔＶＩＥの温度係数の方が高
いため、前段回路部で発生する定電流の温度係数は正と
なる。
■ 定電流回路２４の後段回路部の温度係数、すなわち
、トランジスタ３６のコレクタからトランジスタ３８の
コレクタおよびトランジスタ３８．４２のベースに注入
されてからの温度係数は、トランジスタ４０と抵抗５２
において決定され、この後段回路部の温度係数は負であ
る。すなわち、抵抗５２の抵抗値をＲとすると、その温
度係数は、（ΔＲ／Ｒ）／ΔＴ＝、＋ ２ｆｌ（１（ｌ
ｐｐｍ ／ ’（：・ ・ ・ （４） となり、また、トランジスタ４０のベース・エミッタ間
電圧ΔＶ＆Ｅの温度係数（、Ｆ、ΔＶＢＥ／Δ′１″＃
−２ｍ Ｖ ／ ’ｃ ・、 、 （５１となる
。このため、式（４）および（５）から明らかなるよう
に、どちらも電流にり、してむ」、負のｌｌ！！１度係
数として作用し、トランジスタ４０の温Ｊθ−係数と抵
ｌ九５２の温度係数を（１にしたものを加えた肘で現れ
る。
、トランジスタ３６のコレクタからトランジスタ３８の
コレクタおよびトランジスタ３８．４２のベースに注入
されてからの温度係数は、トランジスタ４０と抵抗５２
において決定され、この後段回路部の温度係数は負であ
る。すなわち、抵抗５２の抵抗値をＲとすると、その温
度係数は、（ΔＲ／Ｒ）／ΔＴ＝、＋ ２ｆｌ（１（ｌ
ｐｐｍ ／ ’（：・ ・ ・ （４） となり、また、トランジスタ４０のベース・エミッタ間
電圧ΔＶ＆Ｅの温度係数（、Ｆ、ΔＶＢＥ／Δ′１″＃
−２ｍ Ｖ ／ ’ｃ ・、 、 （５１となる
。このため、式（４）および（５）から明らかなるよう
に、どちらも電流にり、してむ」、負のｌｌ！！１度係
数として作用し、トランジスタ４０の温Ｊθ−係数と抵
ｌ九５２の温度係数を（１にしたものを加えた肘で現れ
る。
したがって、定電流回路２４のｉ’を成温度（？４々温
度係数り、ｌは、■の温度係数の絶対値６１゛勾■の温
度係数の絶対（１貞が大きい（■の温度係数の絶月埴〈
（■の１話度係数の１角欠１イ直）ので、豹のン晶度係
数となる。
度係数り、ｌは、■の温度係数の絶対値６１゛勾■の温
度係数の絶対（１貞が大きい（■の温度係数の絶月埴〈
（■の１話度係数の１角欠１イ直）ので、豹のン晶度係
数となる。
たとえば、■において、Ｎ＝３．１氏Ｉんの温度係数を
２０００ｐｐｌＩｌ／℃としたとき、定電ン斎Ｉ、の／
品用係数は、約−４９００ｐ＋−１ｍ ／ ’ｃとなる
。
２０００ｐｐｌＩｌ／℃としたとき、定電ン斎Ｉ、の／
品用係数は、約−４９００ｐ＋−１ｍ ／ ’ｃとなる
。
ｔｈ＋ 電流・電圧変換回路６４の出力２Ｆ、車重Ｊ
−Ｅ Ｖゎ。
−Ｅ Ｖゎ。
の温度係数Ｄ１□
この電流・電１■変換回路６４では、定数設に応して温
度係数ｉ；ｔ ｒＦ、負の何れにも設定される。
度係数ｉ；ｔ ｒＦ、負の何れにも設定される。
■ 定電流Ｉ、の温度係数を考慮しない場合定電流１．
ｉ１負の温度係数を持っているが、定電流ｒ１を温度係
数０としで基（を電ｒｒ■、、、の温度係数１）、２を
考λると、Ｗ準電圧ｖ、、、ｃｄ、Ｖｒａ９＝ ＶＢｔ
ｚ ４− （Ｒ２／ Ｆン３）（ｋＴ／ｑ）Ｉｎ ＣＲ
ｚ Ｎ／ Ｒ＋ ） ・・・（６）となり）、その
／、！！度係数Ｄり２は、ａＶ、Ｒｇ／ｎＴ＝ａＶｎ＋
：３／ａＴ＋ （（Ｒ２／Ｉ？、 ）Ｉｎ （Ｒ２Ｎ／
Ｒ，） ｌ （Ｖｔ ／Ｔ）・ ・ ・（７） となる。ただし、Ｖ Ｔ −ｋ Ｔ ／ ｑであり、Ｒ
１、Ｒ２、ｌ？Ｊは抵抗７２．７４．７６の抵抗値、Ｖ
ＢＦ２ばｌ・ランジスタフ０のベース・エミッタ間電
圧である。
ｉ１負の温度係数を持っているが、定電流ｒ１を温度係
数０としで基（を電ｒｒ■、、、の温度係数１）、２を
考λると、Ｗ準電圧ｖ、、、ｃｄ、Ｖｒａ９＝ ＶＢｔ
ｚ ４− （Ｒ２／ Ｆン３）（ｋＴ／ｑ）Ｉｎ ＣＲ
ｚ Ｎ／ Ｒ＋ ） ・・・（６）となり）、その
／、！！度係数Ｄり２は、ａＶ、Ｒｇ／ｎＴ＝ａＶｎ＋
：３／ａＴ＋ （（Ｒ２／Ｉ？、 ）Ｉｎ （Ｒ２Ｎ／
Ｒ，） ｌ （Ｖｔ ／Ｔ）・ ・ ・（７） となる。ただし、Ｖ Ｔ −ｋ Ｔ ／ ｑであり、Ｒ
１、Ｒ２、ｌ？Ｊは抵抗７２．７４．７６の抵抗値、Ｖ
ＢＦ２ばｌ・ランジスタフ０のベース・エミッタ間電
圧である。
たとえば、Ｒ，−Ｒ２、Ｎ＝１０、Ｔ＝３０００Ｋ、Ｖ
Ｔ ＝２６ｍＶ、 ａ ＶＩＩＥ３ ／ ａ Ｔ＝
２ｍＶ／℃とすると、 Ｒ２／ Ｒ：ｌ ＝ （ａ ＶＢＥ３ ／ ａ Ｔ）・
（３００／６０ｒｎ Ｖ ） ’、１０・ ・ ・
イ８） となり、ａ Ｖ ｒｌｌｇ ／ ｉ夕１’・−Ｏａなる
。
Ｔ ＝２６ｍＶ、 ａ ＶＩＩＥ３ ／ ａ Ｔ＝
２ｍＶ／℃とすると、 Ｒ２／ Ｒ：ｌ ＝ （ａ ＶＢＥ３ ／ ａ Ｔ）・
（３００／６０ｒｎ Ｖ ） ’、１０・ ・ ・
イ８） となり、ａ Ｖ ｒｌｌｇ ／ ｉ夕１’・−Ｏａなる
。
したがって、この場合、ｇ、 ｆｌｕ電圧Ｖ ｒｌ１９
の温度係数Ｄｍ２４ｉ−Ｒ２／ ＲＪ＜ １０のとき１
）、Ｒ２／Ｒ３＞Ｉｎのとき正となる。
の温度係数Ｄｍ２４ｉ−Ｒ２／ ＲＪ＜ １０のとき１
）、Ｒ２／Ｒ３＞Ｉｎのとき正となる。
■ 定電流１１の温度係数を考慮した陽合第２図は、温
度が−・定のときの電流１１の流入電流量に対する基準
電圧Ｖ ｒＧ（＋の発？Ｉ−する電圧を示す。ただし、
定電流１１が定電流で与えられない場合には、温度が一
定であっても基準電圧Ｖ ｒ ａ ９は一定にならない
。そこで、第２し１に示すように、定電流Ｉ、の変化分
Δｒ１に対する基（（乏電圧Ｖ ｒＱｔの変化分ΔＶ
ｒＧ９の比率Δにむ、１、Δに一ΔＶｒｌ１９／ΔＩ、
−−−（Ｑｌであ２つ、■のききの基γＰ
雷電圧 ｒ １１９の温度係数を求め、それに定電？ｋ
Ｉ ＋ に、Ｆ、る変化分を含めると、その温度係数
は、 ａ （ΔＫ ｒａｙ ’ ／ Ｖ ｔｌｌｅ ） ／
ａ Ｔ−（（ΔＫ・ΔＩ ＋ （ａＶｒｅｖ ’Δ
Ｔ／ａＴ＞／Ｖ、、９１ ／ΔＴ
・ ・ ・（１０）とｔζる。この場合、ａ （ΔＶ、
、、’ ／Ｖ、ｎ、）／δＴ Ｌ＋総合的な温度係数を
表わす。
度が−・定のときの電流１１の流入電流量に対する基準
電圧Ｖ ｒＧ（＋の発？Ｉ−する電圧を示す。ただし、
定電流１１が定電流で与えられない場合には、温度が一
定であっても基準電圧Ｖ ｒ ａ ９は一定にならない
。そこで、第２し１に示すように、定電流Ｉ、の変化分
Δｒ１に対する基（（乏電圧Ｖ ｒＱｔの変化分ΔＶ
ｒＧ９の比率Δにむ、１、Δに一ΔＶｒｌ１９／ΔＩ、
−−−（Ｑｌであ２つ、■のききの基γＰ
雷電圧 ｒ １１９の温度係数を求め、それに定電？ｋ
Ｉ ＋ に、Ｆ、る変化分を含めると、その温度係数
は、 ａ （ΔＫ ｒａｙ ’ ／ Ｖ ｔｌｌｅ ） ／
ａ Ｔ−（（ΔＫ・ΔＩ ＋ （ａＶｒｅｖ ’Δ
Ｔ／ａＴ＞／Ｖ、、９１ ／ΔＴ
・ ・ ・（１０）とｔζる。この場合、ａ （ΔＶ、
、、’ ／Ｖ、ｎ、）／δＴ Ｌ＋総合的な温度係数を
表わす。
ＦＣｌ 電１１テ・電流変換回路７８の抵抗１０４で
基準電流Ｉ。に設定される温度係数り、３ 電［［・電流変換回路７８では、電流・電圧変換回９６
４で設定された温度係数に抵抗１０４の温度係数を加味
しまたものとなり、最終的な温度係数は、 ａ （ΔＩｏ／ｌｏ）／ａＴ ＝ａ（ΔＶｒｆｉｑ ’ ／ Ｖ−９） ／ ａ
Ｔ−ａ （ΔＲ／Ｒ） ／ａＴ ＝ ・・Ｏｌ
ｌとなる。
基準電流Ｉ。に設定される温度係数り、３ 電［［・電流変換回路７８では、電流・電圧変換回９６
４で設定された温度係数に抵抗１０４の温度係数を加味
しまたものとなり、最終的な温度係数は、 ａ （ΔＩｏ／ｌｏ）／ａＴ ＝ａ（ΔＶｒｆｉｑ ’ ／ Ｖ−９） ／ ａ
Ｔ−ａ （ΔＲ／Ｒ） ／ａＴ ＝ ・・Ｏｌ
ｌとなる。
（ｄｉ モータの駆動装置における具体的な温度係数
の設定例 モータに用いられるフェライト磁石の温度係数は、＋
１８００ｐｐｍ／ ’Ｃであるので、モータに流す基準
電流Ｉ。の温度係数を一１８００ｐｐｍ／’Ｃに設定す
れば、モータの回転は全く温度係数を持たないものとな
る。この場合、温度係数Ｄ＋ａｚを＋２００ｐｐｍ７２
℃、温］４ 度係数Ｄｍ３を−２０００ｐ ｐ ｍ ／ ’（：に設
定ずわば、干−夕に流す基（１８電流Ｉ。の温度係数を
一１８００ｐｐｍ／ ’Ｃに設定でき、モータの回転数
ｔｉｔ： 、温度変化Ｕ′無関係な一定となる。
の設定例 モータに用いられるフェライト磁石の温度係数は、＋
１８００ｐｐｍ／ ’Ｃであるので、モータに流す基準
電流Ｉ。の温度係数を一１８００ｐｐｍ／’Ｃに設定す
れば、モータの回転は全く温度係数を持たないものとな
る。この場合、温度係数Ｄ＋ａｚを＋２００ｐｐｍ７２
℃、温］４ 度係数Ｄｍ３を−２０００ｐ ｐ ｍ ／ ’（：に設
定ずわば、干−夕に流す基（１８電流Ｉ。の温度係数を
一１８００ｐｐｍ／ ’Ｃに設定でき、モータの回転数
ｔｉｔ： 、温度変化Ｕ′無関係な一定となる。
ＩＮ 、Ｊ： （ａｌ 〜ｆｄｌで説明ｊ７たよう乙１
７、コノノ、（ｆｌ’ｉ Ｍ ？！ 発生回路では、定
電流１＋ に温１α係数Ｄｍ＋、基準電圧■、、Ｇｇに
（■意の温度係数１）、２、ｌｌ（抗１０４Ｌこ温度係
数Ｄｍ３が設定され、打、はの温度係数を持つ基Ｙ＄雷
電流。あるいは全＜ ／Ａ’Ａ度係数全係数ない）１１
小電流Ｉ。を取り出すことができ、基Ｙ１ｈ電流Ｉ。
７、コノノ、（ｆｌ’ｉ Ｍ ？！ 発生回路では、定
電流１＋ に温１α係数Ｄｍ＋、基準電圧■、、Ｇｇに
（■意の温度係数１）、２、ｌｌ（抗１０４Ｌこ温度係
数Ｄｍ３が設定され、打、はの温度係数を持つ基Ｙ＄雷
電流。あるいは全＜ ／Ａ’Ａ度係数全係数ない）１１
小電流Ｉ。を取り出すことができ、基Ｙ１ｈ電流Ｉ。
にたとえば、モータ６の逆起電力１尤の＞２Ｈ度係数を
相殺する温度係数を設定してモータ６の駆動装置として
の温度係数を相殺することができる。
相殺する温度係数を設定してモータ６の駆動装置として
の温度係数を相殺することができる。
以上説明したように、この発明によれば、定電流回路で
任意の温度係数を持つ定電流を発生さ一１！、この定電
流を電流・電圧変換回路で任意の温１「係数を持つ基準
電圧に変換し、この基Ｙ１！電圧によって得られる電流
を任意の温度係数を持つ抵抗に流して電圧・電流変換回
路から所望の温度係数を持つ出力基準電流を得ることが
でき、たとえば、ＤＣザーボモータの温度係数と相殺可
能な温度係数をこの出力基準電流に持たせることにより
、温度変化に無関係に一定となる回転数を得ることがで
きる。
任意の温度係数を持つ定電流を発生さ一１！、この定電
流を電流・電圧変換回路で任意の温１「係数を持つ基準
電圧に変換し、この基Ｙ１！電圧によって得られる電流
を任意の温度係数を持つ抵抗に流して電圧・電流変換回
路から所望の温度係数を持つ出力基準電流を得ることが
でき、たとえば、ＤＣザーボモータの温度係数と相殺可
能な温度係数をこの出力基準電流に持たせることにより
、温度変化に無関係に一定となる回転数を得ることがで
きる。
第１図はこの発明の基準電流発生回路の実施例を示す回
路図、第２図は第１図に示した基準電流発生回路の電圧
・電流変換回路の定電流Ｉ、に対する基で１」電圧Ｖｒ
、、９の特性を示す図、第３図はＤＣナーポモータの駆
動装置を示すブロック図、第４図は従来の基準電流発生
回路を示す回路図である。 ２４・′・・定電流発生手段としての定電流回路、６４
・・・電流・電圧変換回路、７８・・・電圧・電圧変換
回路、１０４・・・抵抗。 第２図 第３図 第４図
路図、第２図は第１図に示した基準電流発生回路の電圧
・電流変換回路の定電流Ｉ、に対する基で１」電圧Ｖｒ
、、９の特性を示す図、第３図はＤＣナーポモータの駆
動装置を示すブロック図、第４図は従来の基準電流発生
回路を示す回路図である。 ２４・′・・定電流発生手段としての定電流回路、６４
・・・電流・電圧変換回路、７８・・・電圧・電圧変換
回路、１０４・・・抵抗。 第２図 第３図 第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 任意の温度係数を持つ定電流を発生する定電流発生手段
と、 この定電流発生手段で発生させた定電流を電圧に変換す
るとともに任意の温度係数を持つ基準電圧を発生する電
流・電圧変換手段と、 この電流・電圧変換手段が発生した電圧によって得られ
る電流を抵抗に流してこの抵抗の温度係数に応じた電流
を出力する電圧・電流変換手段とを備え、 任意の温度係数を持つ出力基準電流を得ることを特徴と
する基準電流発生回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60222488A JPS6282414A (ja) | 1985-10-05 | 1985-10-05 | 基準電流発生回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60222488A JPS6282414A (ja) | 1985-10-05 | 1985-10-05 | 基準電流発生回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6282414A true JPS6282414A (ja) | 1987-04-15 |
| JPH0535450B2 JPH0535450B2 (ja) | 1993-05-26 |
Family
ID=16783212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60222488A Granted JPS6282414A (ja) | 1985-10-05 | 1985-10-05 | 基準電流発生回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6282414A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005332364A (ja) * | 2004-04-22 | 2005-12-02 | Oki Electric Ind Co Ltd | 定電流発生回路 |
| JP2011107800A (ja) * | 2009-11-13 | 2011-06-02 | Mitsumi Electric Co Ltd | 参照電圧発生回路および受信回路 |
-
1985
- 1985-10-05 JP JP60222488A patent/JPS6282414A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005332364A (ja) * | 2004-04-22 | 2005-12-02 | Oki Electric Ind Co Ltd | 定電流発生回路 |
| JP2011107800A (ja) * | 2009-11-13 | 2011-06-02 | Mitsumi Electric Co Ltd | 参照電圧発生回路および受信回路 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0535450B2 (ja) | 1993-05-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |