JPS6280253A - 紡機用トラベラ - Google Patents
紡機用トラベラInfo
- Publication number
- JPS6280253A JPS6280253A JP21980785A JP21980785A JPS6280253A JP S6280253 A JPS6280253 A JP S6280253A JP 21980785 A JP21980785 A JP 21980785A JP 21980785 A JP21980785 A JP 21980785A JP S6280253 A JPS6280253 A JP S6280253A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- traveler
- hardness
- quenching
- spinning machine
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01H—SPINNING OR TWISTING
- D01H7/00—Spinning or twisting arrangements
- D01H7/02—Spinning or twisting arrangements for imparting permanent twist
- D01H7/52—Ring-and-traveller arrangements
- D01H7/60—Rings or travellers; Manufacture thereof not otherwise provided for ; Cleaning means for rings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、精紡機、撚糸機等に使用する紡機用トラベ
ラの改良に関するものである。
ラの改良に関するものである。
従来の技術
従来の紡機用トラベラでは、精紡機等の回転が比較的遅
いときには、あまり問題はないが、最近のように高速回
転となってくると、摩耗の点などで対応しきれなくなっ
て来た。
いときには、あまり問題はないが、最近のように高速回
転となってくると、摩耗の点などで対応しきれなくなっ
て来た。
「精紡機の高速化に伴うトラベラおよびリングの問題」
として例えば繊維工学Ｖｏ１． １２． Ｎａ１Ｏ（１
９５９年）の４５ページには、トラベラの材料としては
、鋼線（ＪＩＳ Ｇ−３５０６硬鋼線）が用いられ、
トラベラの硬度としてはＨｖ ”６２０〜６７０まで上
げられている。」と述べられている。その後の文献とし
て詳細に述べられたものは、あまり見ないが、標準トラ
ベラとして現在、炭素工具鋼（Ｊ Ｉ Ｓ Ｇ−４４
０１ＳＫ材）がよく用いられている。
として例えば繊維工学Ｖｏ１． １２． Ｎａ１Ｏ（１
９５９年）の４５ページには、トラベラの材料としては
、鋼線（ＪＩＳ Ｇ−３５０６硬鋼線）が用いられ、
トラベラの硬度としてはＨｖ ”６２０〜６７０まで上
げられている。」と述べられている。その後の文献とし
て詳細に述べられたものは、あまり見ないが、標準トラ
ベラとして現在、炭素工具鋼（Ｊ Ｉ Ｓ Ｇ−４４
０１ＳＫ材）がよく用いられている。
そして精紡機のスピンドル回転数が２００００ｒｐｍを
超えると、リング・トラベラ間の摩擦熱によりトラベラ
は５００℃を超え、さらにスピンドル回転数が２５００
Ｏｒｐｍを超えると６００ ” Ｃ！：も達する（第３
図）、このトラベラは、その材質によって通常３００℃
を超えると急激に硬度を低下させ、紡糸の際の巻き取り
張力も影響して摩耗が激しくなり、紡出糸をも損傷させ
る。
超えると、リング・トラベラ間の摩擦熱によりトラベラ
は５００℃を超え、さらにスピンドル回転数が２５００
Ｏｒｐｍを超えると６００ ” Ｃ！：も達する（第３
図）、このトラベラは、その材質によって通常３００℃
を超えると急激に硬度を低下させ、紡糸の際の巻き取り
張力も影響して摩耗が激しくなり、紡出糸をも損傷させ
る。
炭素工具鋼（ＳＫ材）は、とくに温度上昇に従って硬度
が低下し、６００ ℃まで上昇することにより硬度はＨ
ＲＣ４０以下となる。
が低下し、６００ ℃まで上昇することにより硬度はＨ
ＲＣ４０以下となる。
発明が解決しようとする問題点
通常使用している炭素工具鋼によるトラベラ（従来１２
０００ 〜１８０００ ｒｐ−に使用していた）を２０
００Ｏｒｐｍ以上の高速回転に使用すると、トラベラの
温度が６００℃にも達し、トラベラの硬度が低下し、急
激に摩耗が進行する。（第３図参照）そこで、トラベラ
の摩擦熱温度が６００＠Ｃを超えることがあっても硬度
がＨＲＣ４０以下とならないようなトラベラが望まれて
いた。
０００ 〜１８０００ ｒｐ−に使用していた）を２０
００Ｏｒｐｍ以上の高速回転に使用すると、トラベラの
温度が６００℃にも達し、トラベラの硬度が低下し、急
激に摩耗が進行する。（第３図参照）そこで、トラベラ
の摩擦熱温度が６００＠Ｃを超えることがあっても硬度
がＨＲＣ４０以下とならないようなトラベラが望まれて
いた。
問題点を解決するための手段
精紡機等の高速回転の際、トラベラの摩耗による熱発生
を防ぐために、従来使用していた炭素工具鋼（ＳＫ材）
に比し、Ｃ，Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖの含有量の多い合金鋼鋼材
を使用し、この材料を所定断面形状に伸線し、さらにト
ラベラの形状に成形して焼入れをし、その後、少なくと
も４００℃〜６５０℃で焼もどしすることにより、高速
回転にも耐えうる紡機用トラベラが得られるようにした
。
を防ぐために、従来使用していた炭素工具鋼（ＳＫ材）
に比し、Ｃ，Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖの含有量の多い合金鋼鋼材
を使用し、この材料を所定断面形状に伸線し、さらにト
ラベラの形状に成形して焼入れをし、その後、少なくと
も４００℃〜６５０℃で焼もどしすることにより、高速
回転にも耐えうる紡機用トラベラが得られるようにした
。
また、このトラベラの寿命を延ばすために前記熱処理後
の材料にメッキ処理または軟窒化処理を施すようにした
。
の材料にメッキ処理または軟窒化処理を施すようにした
。
作 用
紡機用トラベラ（１）には、第５〜６図に示すように、
糸巻き取り張力Ｗ、バルーン張力Ｔ、および遠心力Ｃが
加わっており、その合成力がリング（２）との接触圧力
として作用する。また、トラベラ（１）とリング（２）
との摺動速度は、スピンドル（３）の回転数とリング径
から求められる。この接触圧力と摺動速度とによってリ
ング（２）とトラベラ（１）間に摩擦熱が発生する。
糸巻き取り張力Ｗ、バルーン張力Ｔ、および遠心力Ｃが
加わっており、その合成力がリング（２）との接触圧力
として作用する。また、トラベラ（１）とリング（２）
との摺動速度は、スピンドル（３）の回転数とリング径
から求められる。この接触圧力と摺動速度とによってリ
ング（２）とトラベラ（１）間に摩擦熱が発生する。
スピンドル（３）の高速回転のとき、例えば、２５００
０ ｒｐｔｍのときにはトラベラ（１）の摩擦による温
度は６００′″Ｃにも達するが、本発明のトラベラを使
用するときには、従来品にみられたような大幅な硬度低
下がなく、凝着摩耗、あるいはアブレシブ摩耗が少ない
。
０ ｒｐｔｍのときにはトラベラ（１）の摩擦による温
度は６００′″Ｃにも達するが、本発明のトラベラを使
用するときには、従来品にみられたような大幅な硬度低
下がなく、凝着摩耗、あるいはアブレシブ摩耗が少ない
。
実施例
精紡機や撚糸機等に使用されるトラベラには硬ｗ４線な
どが用いられ、最近ではＳＫ鋼材を伸線し熱処理および
表面処理を施しているが、本発明においては、高Ｃ−Ｃ
ｒ−Ｍｏ−Ｖ系の材料として次表に示すような化学成分
の材料を使用することとした。
どが用いられ、最近ではＳＫ鋼材を伸線し熱処理および
表面処理を施しているが、本発明においては、高Ｃ−Ｃ
ｒ−Ｍｏ−Ｖ系の材料として次表に示すような化学成分
の材料を使用することとした。
使用例１ 材料Ａ の化学成分（重量％）Ｃ： ０．
８３． Ｓ ｉ ： ０．２６． Ｍ ｎ ：
０．４７゜Ｐ ： ０．０１７． Ｓ ： ０．０
１２． Ｃｕ ： ０．１２゜Ｎｉ：０．１０．
Ｃｒ ニア、６８． Ｍｏ ：０．７５゜Ｖ：０
．３３ｔ Ａｌ ：０．２０゜この材料Ａをトラベ
ラの所定断面形状に伸線し、さらにトラベラの形状に成
形し、１０２５℃近くまで温度を上げ、その温度を約３
０分間維持したのち焼入れをし、その後、再び温度を上
げ、その温度を約６０分保持したのち空冷し、焼もどし
したときの硬さの状況は、第１図に示したごとくであり
、焼もどし温度６００＠ＣでＨＲＣ４９の硬度が得られ
た。
８３． Ｓ ｉ ： ０．２６． Ｍ ｎ ：
０．４７゜Ｐ ： ０．０１７． Ｓ ： ０．０
１２． Ｃｕ ： ０．１２゜Ｎｉ：０．１０．
Ｃｒ ニア、６８． Ｍｏ ：０．７５゜Ｖ：０
．３３ｔ Ａｌ ：０．２０゜この材料Ａをトラベ
ラの所定断面形状に伸線し、さらにトラベラの形状に成
形し、１０２５℃近くまで温度を上げ、その温度を約３
０分間維持したのち焼入れをし、その後、再び温度を上
げ、その温度を約６０分保持したのち空冷し、焼もどし
したときの硬さの状況は、第１図に示したごとくであり
、焼もどし温度６００＠ＣでＨＲＣ４９の硬度が得られ
た。
この材料Ａとそのほかの材料で出来たトラベラとを比較
してみると、トラベラの摩擦熱温度と硬度との関係は、
第２図に示すとおりで、従来からよく使われている炭素
工具鋼鋼材（ＳＫ材）でみると、トラベラの摩擦熱温度
３００℃までは使用に耐え硬度による影響はないが、そ
れを超えると硬度は低下しはじめ、５００℃となると硬
度は ＨＲＣ４３となり、６００℃になるとその硬度は
ＨＲＣ３４となり、トラベラの摩耗による使用寿命も
精々数時間で、常用することは出来ない。
してみると、トラベラの摩擦熱温度と硬度との関係は、
第２図に示すとおりで、従来からよく使われている炭素
工具鋼鋼材（ＳＫ材）でみると、トラベラの摩擦熱温度
３００℃までは使用に耐え硬度による影響はないが、そ
れを超えると硬度は低下しはじめ、５００℃となると硬
度は ＨＲＣ４３となり、６００℃になるとその硬度は
ＨＲＣ３４となり、トラベラの摩耗による使用寿命も
精々数時間で、常用することは出来ない。
しかしながら、本発明による高クロム含有率とした材料
Ａにより熱処理および表面処理の施されたときは、第２
図でみるごと＜６００’″Ｃにおいても、ＨＩＩＣ４９
の硬度を保ち、高速回転においても約３００時間の寿命
となり、トラベラが常用に供せられるようになった。
Ａにより熱処理および表面処理の施されたときは、第２
図でみるごと＜６００’″Ｃにおいても、ＨＩＩＣ４９
の硬度を保ち、高速回転においても約３００時間の寿命
となり、トラベラが常用に供せられるようになった。
使用例２ ５ＫＤ６ の化学成分（重量％）Ｃ： ０
．３２〜０．４２． Ｓｉ ：０．８０〜１．２
０゜Ｍｎ ：ｏ、ｓｏ以下、 Ｐ ： ０．０３０以
下。
．３２〜０．４２． Ｓｉ ：０．８０〜１．２
０゜Ｍｎ ：ｏ、ｓｏ以下、 Ｐ ： ０．０３０以
下。
Ｃｒ ：４．５〜５．５． Ｍｏ ：１．００〜１．
５０Ｖ ： ０．３０〜０．５０゜ 使用例３ ５ＵＳ４４０Ｂ の化学成分（重量％）Ｃ
： ０．７５〜０．９５． Ｓｔ ：１．ＯＯ以
下。
５０Ｖ ： ０．３０〜０．５０゜ 使用例３ ５ＵＳ４４０Ｂ の化学成分（重量％）Ｃ
： ０．７５〜０．９５． Ｓｔ ：１．ＯＯ以
下。
Ｍｎ ： １．００以下、 Ｐ：０．０４０以下
Ｓ ： ０．０３０以下、 Ｃｒ ： １６．０
０〜１８．００゜上記使用例２の合金鋼鋼材（ＳＫＤ６
）、使用例３のステンレス鋼材（ＳＵＳ４４０Ｂ）の場
合においても、第２図に示すごとくトラベラ摩擦熱温度
が６００℃近くとなってもＨＲＣ４０以上を維持するこ
とが出来、スピンドルの高速回転に長時間使用に耐える
トラベラを得ることが出来るようになった。
Ｓ ： ０．０３０以下、 Ｃｒ ： １６．０
０〜１８．００゜上記使用例２の合金鋼鋼材（ＳＫＤ６
）、使用例３のステンレス鋼材（ＳＵＳ４４０Ｂ）の場
合においても、第２図に示すごとくトラベラ摩擦熱温度
が６００℃近くとなってもＨＲＣ４０以上を維持するこ
とが出来、スピンドルの高速回転に長時間使用に耐える
トラベラを得ることが出来るようになった。
そのほか上記トラベラ材料の寿命を、さらに延ばすため
前述の熱処理を施した材料に、表面処理としてニッケル
メッキ、クロムメッキ、あるいは軟窒化処理を施すこと
によって第４図に示すごとく、スピンドルの高速回転に
も長時間耐えるようにした。また、焼もどし処理したま
まの材料に、またはその材料に前述の表面処理を施した
うえで二硫化モリブデン処理を施すことによって、さら
に寿命延長を可能とした。
前述の熱処理を施した材料に、表面処理としてニッケル
メッキ、クロムメッキ、あるいは軟窒化処理を施すこと
によって第４図に示すごとく、スピンドルの高速回転に
も長時間耐えるようにした。また、焼もどし処理したま
まの材料に、またはその材料に前述の表面処理を施した
うえで二硫化モリブデン処理を施すことによって、さら
に寿命延長を可能とした。
発明の効果
従来スピンドルの回転数を２０００Ｏｒｐｍ 以上と
するには、トラベラの摩耗および摩擦熱発生の理由から
出来ないとされて来たが、本発明によりスピンドル回転
数 ２５００Ｏｒｐｍの高速回転においてもトラベラの
硬度は ＨＲＣ４０以上を保ち、約３００時間という長
時間にも耐えうる効果を有している。
するには、トラベラの摩耗および摩擦熱発生の理由から
出来ないとされて来たが、本発明によりスピンドル回転
数 ２５００Ｏｒｐｍの高速回転においてもトラベラの
硬度は ＨＲＣ４０以上を保ち、約３００時間という長
時間にも耐えうる効果を有している。
第１図は、本発明に使用した材料の焼もどし温度とトラ
ベラ硬さとの関係を示した線図、第２図は、トラベラの
摩擦熱発生温度とトラベラ硬度との関係および寿命との
関係を示した線図で、第３図は、スピンドルの回転数と
トラベラの摩擦熱発生温度およびトラベラ硬度との関係
を示した線図、第４図は、スピンドル回転数とトラベラ
寿命との関係を示した線図である。また、第５図は、ト
ラベラにかけられた紡出糸がスピンドル上のボビンに巻
き取られている状態を示す斜視図で、第６図は、トラベ
ラにかかる糸への力の作用状態を示した一部拡大の断面
図である。 １： トラベラ ２： リング
ベラ硬さとの関係を示した線図、第２図は、トラベラの
摩擦熱発生温度とトラベラ硬度との関係および寿命との
関係を示した線図で、第３図は、スピンドルの回転数と
トラベラの摩擦熱発生温度およびトラベラ硬度との関係
を示した線図、第４図は、スピンドル回転数とトラベラ
寿命との関係を示した線図である。また、第５図は、ト
ラベラにかけられた紡出糸がスピンドル上のボビンに巻
き取られている状態を示す斜視図で、第６図は、トラベ
ラにかかる糸への力の作用状態を示した一部拡大の断面
図である。 １： トラベラ ２： リング
Claims (7)
- （１）炭素を１重量％以下、クロムを４〜１８重量％含
み、かつ、焼入れ後６００℃の焼もどし硬さがＨＲＣ４
０以上となる合金鋼で、焼入れ後焼もどし処理を行った
ことを特徴とする紡機用トラベラ。 - （２）炭素を１重量％以下、クロムを４〜１８重量％含
み、かつ、焼入れ後６００℃の焼もどし硬さがＨＲＣ４
０以上となる合金鋼で、焼入れ後少なくとも４００℃以
上６５０℃以下で焼もどし処理を行ったことを特徴とす
る紡機用トラベラ。 - （３）炭素を１重量％以下、クロムを４〜１８重量％含
み、かつ、焼入れ後６００℃の焼もどし硬さがＨＲＣ４
０以上となる合金鋼で、焼入れ後焼もどし処理を行い、
さらに、メッキ処理を施してなる紡機用トラベラ。 - （４）前述のメッキ処理としてニッケルメッキを施した
ことを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の紡機用ト
ラベラ。 - （５）前述のメッキ処理としてクロムメッキを施したこ
とを特徴とする特許請求の範囲第３項記載の紡機用トラ
ベラ。 - （６）炭素を１重量％以下、クロムを４〜１８重量％含
み、かつ、焼入れ後６００℃の焼もどし硬さがＨＲＣ４
０以上となる合金鋼で、焼入れ後焼もどしを行い、さら
に、軟窒化処理を施してなる紡機用トラベラ。 - （７）前述の焼入れ、焼もどし処理の後、そのまま又は
メッキ処理もしくは軟窒化処理後、二硫化モリブデン処
理を施したことを特徴とする特許請求の範囲第２項、第
３項、第６項記載の紡機用トラベラ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21980785A JPS6280253A (ja) | 1985-10-02 | 1985-10-02 | 紡機用トラベラ |
| CH392686A CH668989A5 (de) | 1985-10-02 | 1986-10-01 | Verfahren zur herstellung eines laeufers fuer eine ringspinnmaschine oder ringzwirnmaschine. |
| DE19863633490 DE3633490A1 (de) | 1985-10-02 | 1986-10-02 | Laeufer fuer eine ringspinn- bzw. -zwirn-maschine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21980785A JPS6280253A (ja) | 1985-10-02 | 1985-10-02 | 紡機用トラベラ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6280253A true JPS6280253A (ja) | 1987-04-13 |
Family
ID=16741343
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21980785A Pending JPS6280253A (ja) | 1985-10-02 | 1985-10-02 | 紡機用トラベラ |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6280253A (ja) |
| CH (1) | CH668989A5 (ja) |
| DE (1) | DE3633490A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63309628A (ja) * | 1987-06-04 | 1988-12-16 | Kanai Hiroyuki | 紡機用トラベラ |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3690011T1 (ja) * | 1985-01-14 | 1987-03-12 | ||
| US5944920A (en) * | 1996-04-10 | 1999-08-31 | Hitachi Metals, Ltd. | Piston ring material excellent in workability |
| DE10027049B4 (de) * | 2000-01-17 | 2004-09-16 | Stahlwerk Ergste Westig Gmbh | Verwendung einer Chrom-Stahllegierung |
| DE10147205C1 (de) | 2001-09-25 | 2003-05-08 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zur Wärmebehandlung von Werkstücken aus temperaturbeständigen Stählen |
| JP2003147646A (ja) | 2001-11-05 | 2003-05-21 | Toyota Industries Corp | 紡機用トラベラ |
| CN1526866B (zh) * | 2003-09-20 | 2010-04-28 | 李丽华 | 一种陶瓷钢领 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1855038U (de) * | 1962-05-16 | 1962-07-12 | Werner Dipl Ing Haepe | Ringlaeufer fuer ringspinn- und ringzwirnmaschinen. |
| DE1510829A1 (de) * | 1963-11-01 | 1969-09-11 | Josef Pfenningsberg | Laeufer fuer den Laufring von Spinn-,Zwirnmaschinen u.dgl. |
-
1985
- 1985-10-02 JP JP21980785A patent/JPS6280253A/ja active Pending
-
1986
- 1986-10-01 CH CH392686A patent/CH668989A5/de not_active IP Right Cessation
- 1986-10-02 DE DE19863633490 patent/DE3633490A1/de active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63309628A (ja) * | 1987-06-04 | 1988-12-16 | Kanai Hiroyuki | 紡機用トラベラ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3633490A1 (de) | 1987-04-16 |
| CH668989A5 (de) | 1989-02-15 |
| DE3633490C2 (ja) | 1992-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6280253A (ja) | 紡機用トラベラ | |
| JPH01174621A (ja) | 紡機用リング | |
| JPS62224661A (ja) | 紡機用トラベラ | |
| JPH0516228Y2 (ja) | ||
| JPS62116722A (ja) | 紡機用トラベラ | |
| JP2955693B2 (ja) | 紡機用金属トラベラ | |
| JPS62116747A (ja) | 紡機用トラベラ | |
| JP2555629B2 (ja) | 紡機用トラベラ | |
| JPH0730483B2 (ja) | 紡機用トラベラ | |
| JPS62112743A (ja) | 紡機用トラベラ | |
| US2170727A (en) | Production of spindle blades | |
| JPH0571685B2 (ja) | ||
| JPS62177145A (ja) | 紡機用トラベラ | |
| JPS62177139A (ja) | 紡機用トラベラ | |
| JPS62174348A (ja) | 紡機用金属トラペラ | |
| JPH0832981B2 (ja) | 紡機用トラベラ | |
| JPH05171528A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH05186917A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH0718528A (ja) | 紡機用リングの製造方法 | |
| JPS6328921A (ja) | 紡績用リング | |
| JPH02182927A (ja) | 紡機用リング | |
| JPH07197336A (ja) | 紡機用トラベラ | |
| JPS6392734A (ja) | 紡機用トラベラ | |
| JPH0881838A (ja) | 紡績用リング | |
| JPS6112853A (ja) | 紡機用リング |