JPS62177139A - 紡機用トラベラ - Google Patents
紡機用トラベラInfo
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- JPS62177139A JPS62177139A JP1852786A JP1852786A JPS62177139A JP S62177139 A JPS62177139 A JP S62177139A JP 1852786 A JP1852786 A JP 1852786A JP 1852786 A JP1852786 A JP 1852786A JP S62177139 A JPS62177139 A JP S62177139A
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01H—SPINNING OR TWISTING
- D01H7/00—Spinning or twisting arrangements
- D01H7/02—Spinning or twisting arrangements for imparting permanent twist
- D01H7/52—Ring-and-traveller arrangements
- D01H7/60—Rings or travellers; Manufacture thereof not otherwise provided for ; Cleaning means for rings
- D01H7/604—Travellers
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は、リング精紡機、リング撚糸機等に使用する
紡機用トラベラに関するものである。
紡機用トラベラに関するものである。
(従来の技術)
近年、リング精紡機、リング撚糸機等の紡機においても
生産性を高めるため、高速化が図られている。そして高
速化を進めるうえでトラベラの摩・耗が重要な問題とな
ってきている。
生産性を高めるため、高速化が図られている。そして高
速化を進めるうえでトラベラの摩・耗が重要な問題とな
ってきている。
従来、紡機用トラベラの材質としては、一般に炭素工具
tA(JIS G−4401SK材)がよく用いられて
いる。精紡機のスピンドルの回転が比較的遅いときには
、あまり問題はないが、スピンドルの回転数が20.O
OOrpmを超える場合には摩耗の点などで問題が生し
、対応できなくなってきた。
tA(JIS G−4401SK材)がよく用いられて
いる。精紡機のスピンドルの回転が比較的遅いときには
、あまり問題はないが、スピンドルの回転数が20.O
OOrpmを超える場合には摩耗の点などで問題が生し
、対応できなくなってきた。
一般に、巻き取り運転中においては、第4図に示すごと
く紡機用トラベラlには、糸Yの巻き取り張力W、バル
ーン張力Tおよび遠心力Cが加わっており、その合成力
がリング2との接触圧力として作用する。また、トラベ
ラ1とリング2との摺動速度は、スピンドルの回転数と
リング径により定まる。この接触圧力と摺動速度によっ
てリングとトラベラとの間に摩擦熱が発生する。
く紡機用トラベラlには、糸Yの巻き取り張力W、バル
ーン張力Tおよび遠心力Cが加わっており、その合成力
がリング2との接触圧力として作用する。また、トラベ
ラ1とリング2との摺動速度は、スピンドルの回転数と
リング径により定まる。この接触圧力と摺動速度によっ
てリングとトラベラとの間に摩擦熱が発生する。
そして、従来の炭素工具鋼(SK材)で形成したトラベ
ラの場合には、リングとトラベラ間の摩擦熱により第3
図に示すようにスピンドル回転数の上昇にともないトラ
ベラ温度が上昇し、スピンドル回転数が20. OOO
rpmを超えると400 ” Cを超えスピンドル回転
数が25.00Orpmでは600 ’ Cにも達する
。また、炭素工具鋼(SK材)は温度上昇にともなって
その硬度が低下し、第2図に示すように温度が300°
Cを超えると硬度が急激に低下して600 ’ Cでは
ロックウェル硬度IIRC34程度となる。
ラの場合には、リングとトラベラ間の摩擦熱により第3
図に示すようにスピンドル回転数の上昇にともないトラ
ベラ温度が上昇し、スピンドル回転数が20. OOO
rpmを超えると400 ” Cを超えスピンドル回転
数が25.00Orpmでは600 ’ Cにも達する
。また、炭素工具鋼(SK材)は温度上昇にともなって
その硬度が低下し、第2図に示すように温度が300°
Cを超えると硬度が急激に低下して600 ’ Cでは
ロックウェル硬度IIRC34程度となる。
(発明が解決しようとする問題点)
一般に、滑り摩擦による摩耗は、鋼材の硬度がH1?C
40前後を境にして、それより小さな硬度では急激に進
行する。また、従来のSK材は酸化膜が容易にでき、し
かも剥離し易いため、とくに高温において酸化膜の発生
と剥離の繰り返しによる摩耗が増大する。したがって前
記従来のトラベラでは、スピンドルの回転数を現在の使
用条件(12000〜18000 rpm)より、さら
に高速の20,000〜25.00Orpmで使用する
と、温度上昇による硬度低下と酸化膜の発生、剥離との
相乗効果によりトラベラの゛摩耗が急激に進行する。
40前後を境にして、それより小さな硬度では急激に進
行する。また、従来のSK材は酸化膜が容易にでき、し
かも剥離し易いため、とくに高温において酸化膜の発生
と剥離の繰り返しによる摩耗が増大する。したがって前
記従来のトラベラでは、スピンドルの回転数を現在の使
用条件(12000〜18000 rpm)より、さら
に高速の20,000〜25.00Orpmで使用する
と、温度上昇による硬度低下と酸化膜の発生、剥離との
相乗効果によりトラベラの゛摩耗が急激に進行する。
そのため、スピンドル回転数が25.00Orpmにな
ると、トラベラの使用寿命は精々数時間で、とても常用
することができないという問題がある。
ると、トラベラの使用寿命は精々数時間で、とても常用
することができないという問題がある。
そこで、スピンドル回転数が20.00Orpmから2
5.00Orpmの高速回転時、温度上昇があっても硬
度低下や酸化膜の発生、剥離の少ないトラベラが望まれ
ていた。
5.00Orpmの高速回転時、温度上昇があっても硬
度低下や酸化膜の発生、剥離の少ないトラベラが望まれ
ていた。
(問題点を解決するための手段)
前記の問題点を解決するために、この発明においては、
高温時でも酸化し難く、しかも、硬度が1111 C4
0付近に維持されるニッケル系耐熱合金、具体的にはク
ロム含有率が14.0〜17.0重量%、炭素含有率が
0.04〜0.08重量%、アルミニウム含有率が0,
4〜1.0重量%、チタン含有率が2.25〜2.75
重量%、鉄の含有率が5.0〜9.0重量%、ニオブ含
有率が0.7〜1.2重量%、ニッケル含有率が70重
量%以上であるニッケル系耐熱合金を使用し、この材料
を所定の断面形状に伸線し、さらにトラベラの形状に成
形し、その後、時効等の後処理をすることにより、高速
回転に十分耐えうる紡機用トラベラを得た。
高温時でも酸化し難く、しかも、硬度が1111 C4
0付近に維持されるニッケル系耐熱合金、具体的にはク
ロム含有率が14.0〜17.0重量%、炭素含有率が
0.04〜0.08重量%、アルミニウム含有率が0,
4〜1.0重量%、チタン含有率が2.25〜2.75
重量%、鉄の含有率が5.0〜9.0重量%、ニオブ含
有率が0.7〜1.2重量%、ニッケル含有率が70重
量%以上であるニッケル系耐熱合金を使用し、この材料
を所定の断面形状に伸線し、さらにトラベラの形状に成
形し、その後、時効等の後処理をすることにより、高速
回転に十分耐えうる紡機用トラベラを得た。
(作用)
紡出運転のとき、トラベラ1はリング2上を摺動じ、ト
ラベラ1とリング2との間に摩擦熱が発生する。スピン
ドルの高速回転のとき、例えば25.00Orpm
のときには、リング2との摩擦熱によりトラベラ1の温
度が6006Cに達する場合もあるが、本発明のトラベ
ラを使用するときには、トラベラの温度が600 ”
Cに達しても、その硬度がHRC40程度に保持される
(第2図A)。
ラベラ1とリング2との間に摩擦熱が発生する。スピン
ドルの高速回転のとき、例えば25.00Orpm
のときには、リング2との摩擦熱によりトラベラ1の温
度が6006Cに達する場合もあるが、本発明のトラベ
ラを使用するときには、トラベラの温度が600 ”
Cに達しても、その硬度がHRC40程度に保持される
(第2図A)。
また、本発明のトラベラの材料は、高温においても耐酸
化性に優れているため、酸化膜の発生と剥離の繰り返し
による摩耗が著しく少なく、また凝着摩耗あるいはアブ
レ・7シブ摩耗が少ない。したがってスピンドル回転数
が25.00Orpmと高速回転となり、トラベラの温
度が高温となった場合にも、従来品と異なり、摩耗の急
激な増加がなく十分使用に耐えうる。
化性に優れているため、酸化膜の発生と剥離の繰り返し
による摩耗が著しく少なく、また凝着摩耗あるいはアブ
レ・7シブ摩耗が少ない。したがってスピンドル回転数
が25.00Orpmと高速回転となり、トラベラの温
度が高温となった場合にも、従来品と異なり、摩耗の急
激な増加がなく十分使用に耐えうる。
本発明のトラベラの材料は、固溶化処理した後時効処理
によりその硬度が高くなる。そして、時効処理は700
〜850”Cと、スピンドルの高速回転(25,00O
rpm)時におけるトラベラの上昇温度600’Cより
もはるかに高い温度で行われるためトラベラの硬度は、
スピンドルの高速回転時にもほとんど低下しない。
によりその硬度が高くなる。そして、時効処理は700
〜850”Cと、スピンドルの高速回転(25,00O
rpm)時におけるトラベラの上昇温度600’Cより
もはるかに高い温度で行われるためトラベラの硬度は、
スピンドルの高速回転時にもほとんど低下しない。
(実施例 )
成分元素の含有率(重量%)が、炭素0.04χ、ケイ
素0.3χ 、マンガン0.70χ、クロム15.0χ
、ニッケル73.0 ! 、ニオブ0,85χ、アルミ
ニウム0980χ、チタン2.50χおよび鉄6.75
χであるニッケル系耐熱合金(材料A)を所定断面形状
に伸線し、さらに、トラベラの形状に成形した後、84
0’Cまで加熱しその温度で24時間保持し、ついで7
05 @Cで20時間保持して時効処理を行った。時効
処理後の硬度はl(RC40であった。
素0.3χ 、マンガン0.70χ、クロム15.0χ
、ニッケル73.0 ! 、ニオブ0,85χ、アルミ
ニウム0980χ、チタン2.50χおよび鉄6.75
χであるニッケル系耐熱合金(材料A)を所定断面形状
に伸線し、さらに、トラベラの形状に成形した後、84
0’Cまで加熱しその温度で24時間保持し、ついで7
05 @Cで20時間保持して時効処理を行った。時効
処理後の硬度はl(RC40であった。
前記のようにして、形成したトラベラとSKS材で形成
された従来品のトラベラについて、スピンドルの回転数
を変えて行った使用試験結果を第1図に示す。従来品の
トラベラでは、スピンドル回転数が15.00Orpm
を超えると寿命が急激に短くなり、スピンドル回転数が
25.00Orpmの場合には使用寿命が精々数時間で
、とても常用することはできない。
された従来品のトラベラについて、スピンドルの回転数
を変えて行った使用試験結果を第1図に示す。従来品の
トラベラでは、スピンドル回転数が15.00Orpm
を超えると寿命が急激に短くなり、スピンドル回転数が
25.00Orpmの場合には使用寿命が精々数時間で
、とても常用することはできない。
これに対し本発明によるトラベラは、スピンドル回転数
が15.000 rpmではその使用寿命が従来品と大
差はないが、スピンドル回転数が増しても使用寿命が急
激に低下することはなく 、25.00Orpm の
高速回転時においても、約300時間の寿命となり、十
分、常用に供することができる。
が15.000 rpmではその使用寿命が従来品と大
差はないが、スピンドル回転数が増しても使用寿命が急
激に低下することはなく 、25.00Orpm の
高速回転時においても、約300時間の寿命となり、十
分、常用に供することができる。
なお、この発明は、前記実施例に限定されるものではな
く、時効処理時間を長くしてもよいし、また、後処理と
して時効処理を施した後、さらにニッケルメッキをした
り、ニッケルメッキをしたもの あるいは時効処理だけ
したものに、二硫化モリブデン処理を施してもよい。二
硫化モリブデン処理を施した場合には、トラベラとリン
グとの摩擦抵抗が小さくなり、さらにトラベラの寿命を
延長することが可能となる。
く、時効処理時間を長くしてもよいし、また、後処理と
して時効処理を施した後、さらにニッケルメッキをした
り、ニッケルメッキをしたもの あるいは時効処理だけ
したものに、二硫化モリブデン処理を施してもよい。二
硫化モリブデン処理を施した場合には、トラベラとリン
グとの摩擦抵抗が小さくなり、さらにトラベラの寿命を
延長することが可能となる。
(発明の効果 )
以上詳述したように、本発明によれば、スピンドル回転
数25.00Orpmの高速回転時においてもトラベラ
の硬度が、HRC40前後に保持されるとともに、酸化
しにくいために摩耗が少なくなり、長時間の使用に十分
耐えうるという優れた効果を発揮する。
数25.00Orpmの高速回転時においてもトラベラ
の硬度が、HRC40前後に保持されるとともに、酸化
しにくいために摩耗が少なくなり、長時間の使用に十分
耐えうるという優れた効果を発揮する。
第1図は、スピンドル回転数とトラベラ寿命との関係を
示す線図、第2図は、トラベラ材料の温度と硬度との関
係を示す線図、第3図は、炭素工具jf4(SK材)製
トラベラを使用した場合のスピンドル回転数とトラベラ
の温度および硬度との関係を示す線図、第4図は、巻き
取り運転時にトラベラに加わる力を示す要部断面図であ
る。 1; トラベラ 2: リング
示す線図、第2図は、トラベラ材料の温度と硬度との関
係を示す線図、第3図は、炭素工具jf4(SK材)製
トラベラを使用した場合のスピンドル回転数とトラベラ
の温度および硬度との関係を示す線図、第4図は、巻き
取り運転時にトラベラに加わる力を示す要部断面図であ
る。 1; トラベラ 2: リング
Claims (6)
- (1)クロム含有率が14.0〜17.0重量%、炭素
含有率が0.04〜0.08重量%、アルミニウム含有
率が0.4〜1.0重量%、チタン含有率が2.25〜
2.75重量%、鉄の含有率が5.0〜9.0重量%、
ニオブ含有率が0.7〜1.2重量%、ニッケル含有率
が70重量%以上であるニッケル系耐熱合金からなる紡
機用トラベラ。 - (2)クロム含有率が14.0〜17.0重量%、炭素
含有率が0.04〜0.08重量%、アルミニウム含有
率が0.4〜1.0重量%、チタン含有率が2.25〜
2.75重量%、鉄の含有率が5.0〜9.0重量%、
ニオブ含有率が0.7〜1.2重量%、ニッケル含有率
が70重量%以上であるニッケル系耐熱合金を所定の断
面形状に伸線し、さらにトラベラ形状に成形し、後処理
を行ったことを特徴とする紡機用トラベラ。 - (3)前記後処理は、時効処理である特許請求の範囲第
2項記載の紡機用トラベラ。 - (4)前記後処理は、時効処理とその後のメッキ処理で
ある特許請求の範囲第2項記載の紡機用トラベラ。 - (5)前記後処理は、時効処理とその後の二硫化モリブ
デン処理である特許請求の範囲第2項記載の紡機用トラ
ベラ。 - (6)前記後処理は、時効処理、その後のメッキ処理お
よび二硫化モリブデン処理である特許請求の範囲第2項
記載の紡機用トラベラ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1852786A JPS62177139A (ja) | 1986-01-30 | 1986-01-30 | 紡機用トラベラ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1852786A JPS62177139A (ja) | 1986-01-30 | 1986-01-30 | 紡機用トラベラ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62177139A true JPS62177139A (ja) | 1987-08-04 |
Family
ID=11974098
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1852786A Pending JPS62177139A (ja) | 1986-01-30 | 1986-01-30 | 紡機用トラベラ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62177139A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103343263A (zh) * | 2013-07-08 | 2013-10-09 | 宝鸡泰华磁机电技术研究所有限公司 | MoS2基自润滑耐磨抗腐蚀合金及其制备方法 |
-
1986
- 1986-01-30 JP JP1852786A patent/JPS62177139A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103343263A (zh) * | 2013-07-08 | 2013-10-09 | 宝鸡泰华磁机电技术研究所有限公司 | MoS2基自润滑耐磨抗腐蚀合金及其制备方法 |
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