JPS6270531A - Ti−Al系金属間化合物部材の成形法 - Google Patents
Ti−Al系金属間化合物部材の成形法Info
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- JPS6270531A JPS6270531A JP60213386A JP21338685A JPS6270531A JP S6270531 A JPS6270531 A JP S6270531A JP 60213386 A JP60213386 A JP 60213386A JP 21338685 A JP21338685 A JP 21338685A JP S6270531 A JPS6270531 A JP S6270531A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、粉末冶金法ににるTi −Al系金属間化合
物部材の成形法に関するちのである。
物部材の成形法に関するちのである。
[従来の技術および
発明が解決しようとする問題点]
従来、Ti−Al系金属間化合物(Ti A立、Tia
Al)は、優れた高温強度および耐酸化性を有すること
が知られている。しかし、この部材は、常温および高温
で展延性に乏しいので、従来の加工技術では成形加工す
ることが困難であり、実用材料に供することができない
という問題点があった。
Al)は、優れた高温強度および耐酸化性を有すること
が知られている。しかし、この部材は、常温および高温
で展延性に乏しいので、従来の加工技術では成形加工す
ることが困難であり、実用材料に供することができない
という問題点があった。
これを解決する手段として、たとえば、Ti −37%
(Jy、下、%は重量%を示1゜)八文合金部材を側圧
付加押出法等の特別な押出加工方法により実現しようと
する試みがなされているが、実用化に至っていない。
(Jy、下、%は重量%を示1゜)八文合金部材を側圧
付加押出法等の特別な押出加工方法により実現しようと
する試みがなされているが、実用化に至っていない。
[問題点を解決するための手段および作用]上記問題点
を解決づ゛るためになされた本発明は、粉末冶金法に着
目して、Ti −Al系金属間化合物を形成することを
特徴とづるものである。
を解決づ゛るためになされた本発明は、粉末冶金法に着
目して、Ti −Al系金属間化合物を形成することを
特徴とづるものである。
(Ti粉末の製造工程工)
第1図に示すように、Ti粉末は、常法の粉末製造法や
、鋳塊等の切削で製作されたものを用いることができ、
その粒度を1μm〜1000μmに調整したものを用い
る。
、鋳塊等の切削で製作されたものを用いることができ、
その粒度を1μm〜1000μmに調整したものを用い
る。
この場合、必要に応じて、TIと、Al、V。
1vln 、 Nb%Bなどの合金粉末を用いてもよい
。
。
〈Al粉末の製造工程■)
Al粉末は、常法の粉末製造法により作られ、望ましく
は、価格の点からガスアトマイズ法がよい。粒度は1μ
m〜1000μmに調整し、必要に応じて、Anと、V
、Mn、Nb、Bなどの合金粉末を用いてもよい。
は、価格の点からガスアトマイズ法がよい。粒度は1μ
m〜1000μmに調整し、必要に応じて、Anと、V
、Mn、Nb、Bなどの合金粉末を用いてもよい。
(混合工程■)
つぎに、上記Ti粉末とAl粉末とを、/118〜50
%、Ti 50〜82%の割合にて混合機で混合する。
%、Ti 50〜82%の割合にて混合機で混合する。
この割合は、望ましくは、AJ125゜5〜43%、丁
157〜74.5%で、特に望ましくはAj134.5
〜43%、Ti57〜65゜5%である。
157〜74.5%で、特に望ましくはAj134.5
〜43%、Ti57〜65゜5%である。
〈脱気工程Iv)
つぎに、混合物を容器に収納して真空ポンプ等により脱
気処理を行なう。これは、粉末表面の吸着ガス、吸着水
を除去するとともに、後工程における酸化を防止するこ
とにある。この脱気後の状態は、後の高温、高圧処理工
程Vまで保持する必要がある。
気処理を行なう。これは、粉末表面の吸着ガス、吸着水
を除去するとともに、後工程における酸化を防止するこ
とにある。この脱気後の状態は、後の高温、高圧処理工
程Vまで保持する必要がある。
(高温、高圧処理工程V)
脱気後の混合体を高温、高圧下にて熱処理を行なう。す
なわち、Ti中にAiを拡散させることによりTi−A
1系金属間化合物を形成する。このとき、カーケンドル
効果、つまりAnの拡散により多数の空孔が発生し、空
洞となるが、これらの空洞は高圧処理によりつぶされる
。
なわち、Ti中にAiを拡散させることによりTi−A
1系金属間化合物を形成する。このとき、カーケンドル
効果、つまりAnの拡散により多数の空孔が発生し、空
洞となるが、これらの空洞は高圧処理によりつぶされる
。
この処理は、たとえば゛、HIP(熱間静水圧圧縮〉処
理にて行なわれる。HI P処理の温度は、400℃〜
1400℃の範囲で行なう。これは、400℃以下であ
ると、TiとAlの金属間化合物化が進行せず、一方、
1400℃以上では材料が溶解するからである。また、
400℃〜140O℃では、TiとAJIとの反応が急
激に進むので多数の空洞が生じ、多孔体となるので、空
洞をつぶすために、混合体をカプセル封入して空洞の圧
力を加えることが必要である。
理にて行なわれる。HI P処理の温度は、400℃〜
1400℃の範囲で行なう。これは、400℃以下であ
ると、TiとAlの金属間化合物化が進行せず、一方、
1400℃以上では材料が溶解するからである。また、
400℃〜140O℃では、TiとAJIとの反応が急
激に進むので多数の空洞が生じ、多孔体となるので、空
洞をつぶすために、混合体をカプセル封入して空洞の圧
力を加えることが必要である。
この処理により、Ti AnおよびTi aAjlの金
属間化合物が形成されるが、このとき、Tiの割合が大
きい場合に、Ti sAlをマトリクスとしてTi A
iが分散状態になり、一方、Tiの割合が少ない場合に
逆になる。
属間化合物が形成されるが、このとき、Tiの割合が大
きい場合に、Ti sAlをマトリクスとしてTi A
iが分散状態になり、一方、Tiの割合が少ない場合に
逆になる。
本発明の主たる工程は以上であるが、必要に応じて、第
2図に示す処理を加えてもよい。
2図に示す処理を加えてもよい。
(他の金屑、合金の粉末製造工程Vl )Ti −Al
系金属間化合物部材に必要な添加元素、たとえば、延性
改良に効果があるとされている、v、Mn 、Nb 、
Bなどを重体または合金粉末としてTi−AIL粉末と
同時に混合する。このとき、各元素の添加量はVo、1
〜5%、Mn0゜1〜5%、Nb0.1〜5%、BO,
,05〜3%であり、いずれの元素においても下限値以
下では延性改良の効果がみられず、上限1直以上では、
延性改良の効果がほぼ飽和し、強度特性も低下する。
系金属間化合物部材に必要な添加元素、たとえば、延性
改良に効果があるとされている、v、Mn 、Nb 、
Bなどを重体または合金粉末としてTi−AIL粉末と
同時に混合する。このとき、各元素の添加量はVo、1
〜5%、Mn0゜1〜5%、Nb0.1〜5%、BO,
,05〜3%であり、いずれの元素においても下限値以
下では延性改良の効果がみられず、上限1直以上では、
延性改良の効果がほぼ飽和し、強度特性も低下する。
(圧縮工程Vl )
混合工程m後の混合体を冷間静水圧プレスや一軸プレス
を行ない、真密度を60%〜95%にする。このとき、
真密度が60%以下では圧縮後に、圧縮体としての形状
が保てなく、また、95%以上では、脱気処理の実効を
得られない。
を行ない、真密度を60%〜95%にする。このとき、
真密度が60%以下では圧縮後に、圧縮体としての形状
が保てなく、また、95%以上では、脱気処理の実効を
得られない。
(緻密化工程■)
脱気工程IVIの混合体または圧縮体を常法の押出加工
やホットプレスにて緻密化して100%の真空度にする
。
やホットプレスにて緻密化して100%の真空度にする
。
(N ear N et 5hape成形工程IX
’)緻密化工程■を経た圧縮体を所望の部品形状また
はそれに近い形状に、冷間または熱間鍛造や機械加工に
て成形する。
’)緻密化工程■を経た圧縮体を所望の部品形状また
はそれに近い形状に、冷間または熱間鍛造や機械加工に
て成形する。
この処理は、脱気工程IV後に、粉末鍛造等でNear
Net 5hapeシてもよい場合がある。
Net 5hapeシてもよい場合がある。
(仕上り成形工程X)
高温・高圧処理工程V後に、機械加工等にJ:り最終製
品の形状に仕上げる。
品の形状に仕上げる。
[発明の効果]
以上説明したように、本発明によれば、Ti −Ai系
金腐間化合物部材の優れた高温強度および耐酸化性を活
かすとともに、粉末冶金法により所望の製品形状に容易
に成形することができる。
金腐間化合物部材の優れた高温強度および耐酸化性を活
かすとともに、粉末冶金法により所望の製品形状に容易
に成形することができる。
[実施例]
以下、本発明の一実施例について説明する。
まず、48メツシユ以下のスポンジTiと、48メツシ
ユ以下のガスアトマイズ法によるAl粉末とを製造し、
これらの粉末を重量分率で64:36の割合で、■型混
合機によって混合した。この混合粉末を一軸ブレスにて
圧縮成形し、その真密度を80%にした。
ユ以下のガスアトマイズ法によるAl粉末とを製造し、
これらの粉末を重量分率で64:36の割合で、■型混
合機によって混合した。この混合粉末を一軸ブレスにて
圧縮成形し、その真密度を80%にした。
つぎに、第3図に示すように、圧縮成形体10をアルミ
ニウム類の直径68Ill1Mの缶11に嵌合し、缶端
部11aに脱気用バイブ12を溶接した。この後、該バ
イブ12に真空ポンプ(図示省略)を接続し、500℃
で1時間加熱した状態にて、10’Torr以下の真空
度まで脱気処理を行なった。
ニウム類の直径68Ill1Mの缶11に嵌合し、缶端
部11aに脱気用バイブ12を溶接した。この後、該バ
イブ12に真空ポンプ(図示省略)を接続し、500℃
で1時間加熱した状態にて、10’Torr以下の真空
度まで脱気処理を行なった。
つぎに、上記脱気用バイブ12を圧着することにより圧
縮成形体10を化11内で真空封入した。
縮成形体10を化11内で真空封入した。
この封入後の圧縮成形体10を押出温度400℃、押出
比15で押出加工を行ない、直径1(3mmの押出部材
を得た。この押出部材は、第4図の写真(倍率100倍
)に示すように、Ti (黒邑部)とAfL(白色部
)とは混合状態にあり、Ti −Alの金属間化合物相
がほとんどみあたらず、また、組織中に空洞は12察さ
れなかった。
比15で押出加工を行ない、直径1(3mmの押出部材
を得た。この押出部材は、第4図の写真(倍率100倍
)に示すように、Ti (黒邑部)とAfL(白色部
)とは混合状態にあり、Ti −Alの金属間化合物相
がほとんどみあたらず、また、組織中に空洞は12察さ
れなかった。
つぎに、押出部材の外周部を被覆しているアルミニウム
部材を切削除去した後に、冷rAtJQ 造により完成
品に近い形状への成形(Near Net 5ha1
)e)を行なった。
部材を切削除去した後に、冷rAtJQ 造により完成
品に近い形状への成形(Near Net 5ha1
)e)を行なった。
つぎに、鍛造部材を鉄製カプセルに真空封入し、このカ
プセルとともに鍛造部材をHIP処理した。
プセルとともに鍛造部材をHIP処理した。
このときのHIP処理条件として、1300kc+f/
cnlの加圧下において、1250℃で2時間を採用し
た。この処理により、TiとAnとは金属間化合物を形
成し、化合物形成によるカーケンドル効果によって生じ
た空洞は、加圧により押しつぶされて観察されなかった
。このようなト11P処理をした加工部材のI]織写真
〈倍率100倍)を第5図に示す。空洞は観察されず、
緻密な組織となっていた。
cnlの加圧下において、1250℃で2時間を採用し
た。この処理により、TiとAnとは金属間化合物を形
成し、化合物形成によるカーケンドル効果によって生じ
た空洞は、加圧により押しつぶされて観察されなかった
。このようなト11P処理をした加工部材のI]織写真
〈倍率100倍)を第5図に示す。空洞は観察されず、
緻密な組織となっていた。
上記処理により得られた製品について検査した結果、高
温強度では、900℃にて、40kgf/mmの引張強
さが冑られた。
温強度では、900℃にて、40kgf/mmの引張強
さが冑られた。
第1図は本発明の成形法を示す工程図、第2図は第1図
の変形例を示す工程図、第3図は本発明の一実施例によ
る工程を説明する説明図、第4図は同実施例による金属
組織を示す写真、第5図は同実施例による金属組織を示
す写真である。
の変形例を示す工程図、第3図は本発明の一実施例によ
る工程を説明する説明図、第4図は同実施例による金属
組織を示す写真、第5図は同実施例による金属組織を示
す写真である。
Claims (2)
- (1)Al18〜50重量%、Ti50〜82重量%の
割合で、AlおよびTiの粉末を混合し、この混合物を
密閉容器に収納して脱気した後に、Ti−Al金属間化
合物を形成する圧力および温度条件にて上記混合物を処
理することを特徴とするTi−Al系金属間化合物部材
の成形法。 - (2)Al粉末またはTi粉末がV、Nb、Mn、Bの
うち1種以上を含むか、あるいは、Al粉末とTi粉末
とV、Nb、Mn、Bの粉末の1種以上とを含み形成さ
れるTi−Al系金属間化合物が、V0.1〜5%、N
b0.1〜5%、Mn0.1〜5%、B0.05〜3%
のうち1種以上を含む特許請求の範囲第1項記載のTi
−Al系金属間化合物部材の成形法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60213386A JPS6270531A (ja) | 1985-09-24 | 1985-09-24 | Ti−Al系金属間化合物部材の成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60213386A JPS6270531A (ja) | 1985-09-24 | 1985-09-24 | Ti−Al系金属間化合物部材の成形法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6270531A true JPS6270531A (ja) | 1987-04-01 |
JPH0130898B2 JPH0130898B2 (ja) | 1989-06-22 |
Family
ID=16638340
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60213386A Granted JPS6270531A (ja) | 1985-09-24 | 1985-09-24 | Ti−Al系金属間化合物部材の成形法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6270531A (ja) |
Cited By (16)
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---|---|---|---|---|
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-
1985
- 1985-09-24 JP JP60213386A patent/JPS6270531A/ja active Granted
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