JPH04165042A - 酸化物分散強化合金の製造方法 - Google Patents
酸化物分散強化合金の製造方法Info
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- JPH04165042A JPH04165042A JP2287089A JP28708990A JPH04165042A JP H04165042 A JPH04165042 A JP H04165042A JP 2287089 A JP2287089 A JP 2287089A JP 28708990 A JP28708990 A JP 28708990A JP H04165042 A JPH04165042 A JP H04165042A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、高温で優れたクリープ強度を有する酸化物分
散強化合金の製造方法に関するものである。
散強化合金の製造方法に関するものである。
従来の技術
酸化物分散強化合金の製造方法は幾つか明らかにされて
いる。なかでも機械的合金化法(以下MA法と称する)
は成分系によらず酸化物の均一で微細な分散を得ること
ができるため非常に多(採用されている方法である(例
えば特開昭5O−37631)。
いる。なかでも機械的合金化法(以下MA法と称する)
は成分系によらず酸化物の均一で微細な分散を得ること
ができるため非常に多(採用されている方法である(例
えば特開昭5O−37631)。
MA法は以下のような内容である。まず母相の合金組成
になるように調整された数種類の金属粉末と、酸化物粒
子をボールミルによって不活性雰囲気下で変形、圧着を
繰返させることで酸化物含有合金粉末(以下MA粒粉末
称する)を得る。次にMA粒粉末金属製の缶に真空封入
した後、熱間押出または高温等圧プレス(HI P)に
よって一体物にし最後に熱処理、加工を施し製品となる
。
になるように調整された数種類の金属粉末と、酸化物粒
子をボールミルによって不活性雰囲気下で変形、圧着を
繰返させることで酸化物含有合金粉末(以下MA粒粉末
称する)を得る。次にMA粒粉末金属製の缶に真空封入
した後、熱間押出または高温等圧プレス(HI P)に
よって一体物にし最後に熱処理、加工を施し製品となる
。
発明が解決しようとする課題
MA法では、MA粒粉末充填するに必須の金属製の缶の
製作、缶への粉末の充填、真空チャンバー中での加熱脱
気そして壺の電子ビーム溶接からなる真空封入が大変な
手間である。なかでも加熱脱気が不十分な場合は最終製
品に割れが発生するため、粉末の充填から慎重に行わな
ければならない。
製作、缶への粉末の充填、真空チャンバー中での加熱脱
気そして壺の電子ビーム溶接からなる真空封入が大変な
手間である。なかでも加熱脱気が不十分な場合は最終製
品に割れが発生するため、粉末の充填から慎重に行わな
ければならない。
そこで真空封入工程を省略するために、熱間押出/HI
Pの代わりとして冷間等方プレス(以下CIPと称す
る)十焼結、またはCIP+鍛造を行うことができれば
好都合である。
Pの代わりとして冷間等方プレス(以下CIPと称す
る)十焼結、またはCIP+鍛造を行うことができれば
好都合である。
ところがMA粒粉末、強度の加工により加工硬化してい
ることや、酸化物の分散により分散強化されていること
で、硬さがビッカース硬度で1,000〜2.000程
度と非常に硬(なっている。そのためCIPを行っても
粉末が十分に塑性変形せず、成形体密度が真空度の40
〜60%程度にしかなり得ない。この成形体を焼結して
も内部に多数のボアや割れが発生するため、分散強化合
金の製造方法としてCIPは従来用いられなかった。
ることや、酸化物の分散により分散強化されていること
で、硬さがビッカース硬度で1,000〜2.000程
度と非常に硬(なっている。そのためCIPを行っても
粉末が十分に塑性変形せず、成形体密度が真空度の40
〜60%程度にしかなり得ない。この成形体を焼結して
も内部に多数のボアや割れが発生するため、分散強化合
金の製造方法としてCIPは従来用いられなかった。
課題を解決するための手段
MA粒粉末CIP処理を施す際、プレス圧力で十分塑性
変形する軟質の金属粉末をバインダーとして付与する。
変形する軟質の金属粉末をバインダーとして付与する。
MA粒粉末軟質の金属粉末と混合し、CIPにより成形
体を造り、これを焼結及び/又は鍛造によって酸化物分
散強化合金を得る。
体を造り、これを焼結及び/又は鍛造によって酸化物分
散強化合金を得る。
このとき含有される酸化物粒子としては、高温クリープ
強度を維持するために融点1600℃以上、で且つその
粒径が1μm以下の特徴を有するものに限定される、例
えばAlaOn 、YfOs、Ti1t、Sin、、Z
rO,、ThO!、HfO,、La 20 *、Ce、
01Nd20.、SmzOi、Gd*Os 5Era’
s 5Tarnsのうちの1種もしくは2種以上の混合
物、また3A1sOs・2SiOtなどの化合物、さら
にはこれら化合物を含む混合物である。
強度を維持するために融点1600℃以上、で且つその
粒径が1μm以下の特徴を有するものに限定される、例
えばAlaOn 、YfOs、Ti1t、Sin、、Z
rO,、ThO!、HfO,、La 20 *、Ce、
01Nd20.、SmzOi、Gd*Os 5Era’
s 5Tarnsのうちの1種もしくは2種以上の混合
物、また3A1sOs・2SiOtなどの化合物、さら
にはこれら化合物を含む混合物である。
さらに軟質の金属粉末としてC01Niまたはそれらの
合金が適当であり、 を満たす。
合金が適当であり、 を満たす。
作用
酸化物含有合金粉末の製造方法として機械的合金化法を
用いたのは、この方法が酸化物の最も良好な分散状態を
得ることができるためである。又この時の酸化物として
は、十分な分散強化を得るために粒径を1μmj2(下
にした。また高温での安定性を考慮すると融点1600
℃以上のものが良い。
用いたのは、この方法が酸化物の最も良好な分散状態を
得ることができるためである。又この時の酸化物として
は、十分な分散強化を得るために粒径を1μmj2(下
にした。また高温での安定性を考慮すると融点1600
℃以上のものが良い。
軟質のバインダー金属粉末の条件としては、■CIP圧
力により十分塑性変形することである。
力により十分塑性変形することである。
この塑性変形により硬いMA粒粉末つなぎとめる役目を
果たすことができる。その目安としてはCIPの圧力(
kgf/cmす ≧88×バインダー金属のビッカース硬さである。つぎ
に■(金属粉末の粒径)/ (MA粒粉末粒径)≦0.
25である。この比が0.25超であれば金属粉末がM
A粒粉末間に均一に分散せず成形体の密度があがらない
ため、0.25以下に限定した。
果たすことができる。その目安としてはCIPの圧力(
kgf/cmす ≧88×バインダー金属のビッカース硬さである。つぎ
に■(金属粉末の粒径)/ (MA粒粉末粒径)≦0.
25である。この比が0.25超であれば金属粉末がM
A粒粉末間に均一に分散せず成形体の密度があがらない
ため、0.25以下に限定した。
つぎに■(金属の体積)/ (MA粒粉末体積)≦0.
1である。これはバインダー金属の体積率が10%を超
えるとバインダー金属の軟らかい性質によって高温クリ
ープ強度が律速されるようにな′り本来必要な高温クリ
ープ強度が確保できないため、0.1以下に限定した。
1である。これはバインダー金属の体積率が10%を超
えるとバインダー金属の軟らかい性質によって高温クリ
ープ強度が律速されるようにな′り本来必要な高温クリ
ープ強度が確保できないため、0.1以下に限定した。
より望ましくは(バインダー金属の体積)/ (MA粒
粉末体積)≦0.05である。最後に■融点がMA粉末
以上であることである。融点がMA粉末以下であると、
成形体の焼結時に局部的に液相反応が起こり酸化物の凝
集を誘起するため分散強化効果が弱くなる。
粉末体積)≦0.05である。最後に■融点がMA粉末
以上であることである。融点がMA粉末以下であると、
成形体の焼結時に局部的に液相反応が起こり酸化物の凝
集を誘起するため分散強化効果が弱くなる。
例えばMA粒粉末してPe合金を用いる場合バインダー
金属としてはNi、 Coが適当である。
金属としてはNi、 Coが適当である。
CIPにより得られた成形体は、焼結又は鍛造により完
全に緻密化される。その雰囲気は大気中、真空中、水素
流中いずれでもかまわないが、温度と時間については合
金成分によって適切に選ばれる。
全に緻密化される。その雰囲気は大気中、真空中、水素
流中いずれでもかまわないが、温度と時間については合
金成分によって適切に選ばれる。
実施例
Fe 816g −100meshCr 15
0 g −100meshTi 10g
−325meshW 20 g −825me
shNb 5 g −325meshYsOs
5g 0.05μm以下のように原料粉末を調
整しAr流(11/win)雰囲気においてアトライタ
ーを用いて24h「機械的合金化を行い、平均粒径20
μm1硬さ1500HvのM人粉末を960g得た。こ
れに対して平均粒径1μmの純Co粉末10gを大気中
でV字形混合器にてlhr混合し混合粉末970 gを
得た。この混合時に固形パラフィンの粉末を0.5g程
混合すると、均一な混合状態が得られ、のちのCIP時
においても潤滑の役目をし有効である。混合粉末を内径
58φX 128Lのゴム製の容器に大気中で充填し、
5000Kgf/cかにて15分間CIP処理を施して
外形46φX 105L、充填率90%の成形体を得た
。成形体は真空中にて1200℃、5hrの焼結処理を
した直後、1100℃〜800℃の範囲で鍛造をおこな
い12t X60w X170Lの板に加工した。この
板の密度は真密度のほぼ100%で板の中心部には欠陥
は見られなかった。
0 g −100meshTi 10g
−325meshW 20 g −825me
shNb 5 g −325meshYsOs
5g 0.05μm以下のように原料粉末を調
整しAr流(11/win)雰囲気においてアトライタ
ーを用いて24h「機械的合金化を行い、平均粒径20
μm1硬さ1500HvのM人粉末を960g得た。こ
れに対して平均粒径1μmの純Co粉末10gを大気中
でV字形混合器にてlhr混合し混合粉末970 gを
得た。この混合時に固形パラフィンの粉末を0.5g程
混合すると、均一な混合状態が得られ、のちのCIP時
においても潤滑の役目をし有効である。混合粉末を内径
58φX 128Lのゴム製の容器に大気中で充填し、
5000Kgf/cかにて15分間CIP処理を施して
外形46φX 105L、充填率90%の成形体を得た
。成形体は真空中にて1200℃、5hrの焼結処理を
した直後、1100℃〜800℃の範囲で鍛造をおこな
い12t X60w X170Lの板に加工した。この
板の密度は真密度のほぼ100%で板の中心部には欠陥
は見られなかった。
同様の組成のMA粉末をバインダーとの混合無しで内径
58φX 128Lのゴム製の容器に0.5gのノくラ
フインと伴に大気中で充填し5000Kgf/am”に
て15分間CIP処理を施した後真空中にて1200℃
、5hrの焼結処理をした直後1100℃〜800℃の
範囲で鍛造をおこなう方法(図10)と、同様の組成の
MA粉末を内径60φX 100Lの金属製の缶に充填
し400℃X2hrの加熱脱気を行い1200℃X 1
100Kgf/cがでlhr高温等方圧縮(CI P)
処理をおこなった後1100℃〜800℃の範囲で鍛造
をおこなう方法(図1■)の2つの別の製造プロセスに
よっても板状製品に加工し■のプロセスの比較材として
用いた。
58φX 128Lのゴム製の容器に0.5gのノくラ
フインと伴に大気中で充填し5000Kgf/am”に
て15分間CIP処理を施した後真空中にて1200℃
、5hrの焼結処理をした直後1100℃〜800℃の
範囲で鍛造をおこなう方法(図10)と、同様の組成の
MA粉末を内径60φX 100Lの金属製の缶に充填
し400℃X2hrの加熱脱気を行い1200℃X 1
100Kgf/cがでlhr高温等方圧縮(CI P)
処理をおこなった後1100℃〜800℃の範囲で鍛造
をおこなう方法(図1■)の2つの別の製造プロセスに
よっても板状製品に加工し■のプロセスの比較材として
用いた。
製造法■と■の結果からはバインダーの効果を知る事が
できる。バインダーが無い場合はCIP後の充填率が5
6%と低(かろうじて成形体としての形を保っている程
度であるが、バインダーを添加する本発明方法によれば
充填率が90%になっており十分緻密な成形体が得られ
ることがわかる(表1)。また鍛造後には、バインダー
の無い場合割れが多数確認される、−力木発明法では、
光学顕微鏡で観察(X100O) シても欠陥は見られ
ない。
できる。バインダーが無い場合はCIP後の充填率が5
6%と低(かろうじて成形体としての形を保っている程
度であるが、バインダーを添加する本発明方法によれば
充填率が90%になっており十分緻密な成形体が得られ
ることがわかる(表1)。また鍛造後には、バインダー
の無い場合割れが多数確認される、−力木発明法では、
光学顕微鏡で観察(X100O) シても欠陥は見られ
ない。
次に製造法■と■の結果から本発明方法は強度を殆ど落
とさずに製造所要時間を短縮でき工業的に有利な方法で
あることがわかる。従来のHIPを用いる方法によれば
、原料粉末調合から鍛造終了までの製造所要時間は正味
41hrかかっていたが、本発明法によれば32hrと
22%も短縮されている(表1)、また時間以外の製造
コストも本発明方法が従来法より低くおさえられる。そ
れにもかかわらず700℃で25Kgf/mがのクリー
プ破断時間が従来法4609.2hr1本発明方法42
71. Ohrと、クリープ時間がその対数で整理され
ることを考えれば、両者はほぼ同等なりリープ強度を有
すると判断できる。
とさずに製造所要時間を短縮でき工業的に有利な方法で
あることがわかる。従来のHIPを用いる方法によれば
、原料粉末調合から鍛造終了までの製造所要時間は正味
41hrかかっていたが、本発明法によれば32hrと
22%も短縮されている(表1)、また時間以外の製造
コストも本発明方法が従来法より低くおさえられる。そ
れにもかかわらず700℃で25Kgf/mがのクリー
プ破断時間が従来法4609.2hr1本発明方法42
71. Ohrと、クリープ時間がその対数で整理され
ることを考えれば、両者はほぼ同等なりリープ強度を有
すると判断できる。
表1 各製造方法の比較
発明の効果
本発明方法によって工業的に低コストで且つ優れた高温
クリープ強度を有する酸化物分散強化合金を得ることが
できる。
クリープ強度を有する酸化物分散強化合金を得ることが
できる。
第1図は製造プロセスを示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、酸化物分散強化合金を製造するにあたり、機械的合
金化された酸化物粒子含有粉末を軟質の金属粉末と混合
し、冷間等方圧縮により成形体を造り、これを焼結及び
/又は鍛造によって最終製品を得ることを特徴とする酸
化物分散強化合金の製造方法。 2、酸化物粒子として、Al_2O_3、Y_2O_3
、TiO_2、SiO_2、ZrO_2、ThO_2、
HfO_2、La_2O_3、Ce_2O、Nd_2O
_3、Sm_2O_3、Gd_2O_3、Br_2O_
3、Ta_2O_5の1つまたは2つ以上の混合物もし
くは化合物であり、且つその粒径が1μm以下である請
求項第1項記載の合金の製造方法。 3、軟質の金属粉末としてCo、Niまたはそれらの合
金で (金属粉末の粒径)/(酸化物含有合金粉末の粒径)≦
0.25(金属粉末の体積)/(酸化物含有合金粉末の
体積)≦0.1を満たす粉末を用いた請求項第1項記載
の合金の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2287089A JPH04165042A (ja) | 1990-10-26 | 1990-10-26 | 酸化物分散強化合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2287089A JPH04165042A (ja) | 1990-10-26 | 1990-10-26 | 酸化物分散強化合金の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04165042A true JPH04165042A (ja) | 1992-06-10 |
Family
ID=17712915
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2287089A Pending JPH04165042A (ja) | 1990-10-26 | 1990-10-26 | 酸化物分散強化合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04165042A (ja) |
-
1990
- 1990-10-26 JP JP2287089A patent/JPH04165042A/ja active Pending
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