JPS62260768A - 高炉湯溜帯用耐火物 - Google Patents
高炉湯溜帯用耐火物Info
- Publication number
- JPS62260768A JPS62260768A JP61104558A JP10455886A JPS62260768A JP S62260768 A JPS62260768 A JP S62260768A JP 61104558 A JP61104558 A JP 61104558A JP 10455886 A JP10455886 A JP 10455886A JP S62260768 A JPS62260768 A JP S62260768A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- refractory
- graphite
- alumina
- refractories
- expanded graphite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 title description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 55
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 39
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 39
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 18
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 6
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 22
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 18
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 18
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 10
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 8
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 8
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 2
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 2
- BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L potassium carbonate Chemical compound [K+].[K+].[O-]C([O-])=O BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 description 1
- 229910021383 artificial graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 229910052863 mullite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021382 natural graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
- 229910000027 potassium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は高炉炉床部内張耐火物において、湯溜帯を成形
する表層部用耐火物であって、低熱伝導性、耐熱衝撃性
及び耐食性にすぐれる耐火物に関するものである。
する表層部用耐火物であって、低熱伝導性、耐熱衝撃性
及び耐食性にすぐれる耐火物に関するものである。
(従来の技術)
湯溜帯を形成する表層部用耐火物は、溶銑に接触して流
体摩耗や固体摩耗などの機械的摩耗および溶銑、スラグ
、アルカリなどの化学的侵食を受ける。従来、高炉炉底
の耐火物構成は鉄皮側からカーボンスタンプ材、カーボ
ンブロック、稼働面側にはシャモツト質あるいは高アル
ミナ質煉瓦などのアルミナ−シリカ系耐火物で構成され
ている。
体摩耗や固体摩耗などの機械的摩耗および溶銑、スラグ
、アルカリなどの化学的侵食を受ける。従来、高炉炉底
の耐火物構成は鉄皮側からカーボンスタンプ材、カーボ
ンブロック、稼働面側にはシャモツト質あるいは高アル
ミナ質煉瓦などのアルミナ−シリカ系耐火物で構成され
ている。
これらの機能は以下のとおりである。
カーボンスタンプ材は高熱伝導率でカーボンブロックの
冷却を促進する。カーボンブロックは高熱伝導率で、冷
却効果を計る。さらに稼働面側のシャモツト質あるいは
高アルミナ質煉瓦は火入れ時および操業中の温度変動に
伴うカーボンブロックの熱衝撃による損傷を低減させる
ため、低熱伝導率であることが要求されている。しかし
ながら、これらアルミナ−シリカ系耐火物は低熱伝導率
でカーボンブロックの保護に役立っているが耐熱衝撃性
が劣るため、所期の目的を達せず2〜3年の寿命である
。一方、カーボンブロックは1 、000〜1.100
℃以上で脆化が進行し、損耗する。そのため稼働面側の
表層耐火物はカーボンブロックの稼働面温度を1 、0
00〜1,100°Cに抑えるため400〜500龍厚
で熱伝導率が約5kcal/m、 hr、”c以下で、
かつ、耐熱衝撃性が良好なことが要求される。第1図は
、本発明の耐火物を使用した高炉炉床部の構造を示して
いるが、マツシーゾーン(6)は第1図に示すように湯
溜帯を形成する表層耐火物(1)に接している比較的粘
性の高い半溶融状のゾーンであって、このゾーンの形成
は耐火物と溶銑等の溶融物との反応を緩和するので耐火
物の耐用が延長されるのであるが、操業の条件により生
成したり、消失したりするため温度の変動が起こる。し
たがって、この部位用耐火物には、アルミナ−シリカ系
耐火物の耐熱衝撃性の改善として、アルミナに黒鉛、炭
化珪素などを添加したアルミナ−黒鉛、アルミナ−黒鉛
−炭化珪素などの耐火物の検討が行われている。天然鱗
状黒鉛はアルミナの膨張を吸収するなどの効果があり、
約10%含有しているものが使用されている。天然鱗状
黒鉛を10%以上含有すると熱伝導率が高くなり、使用
に適しなくなる。また、天然鱗状黒鉛の代りに玉状黒鉛
を使用したときは、熱伝導率は低くおさえることができ
、使用量も10%上含有することができるのであるが、
この場合は耐熱衝撃性が劣るとともに熱間強度が低下す
るなど満足すべきものが得られない。天然鱗状黒鉛は同
一の使用量では粗粒の多い方が熱伝導率が高くなり、耐
熱衝撃性に対する効果が高くなる。したがって、例えば
、アルミナ−黒鉛系耐火物において熱伝導率が5kca
l/m、 hr、℃以下の耐火物を得ようとするときに
は、5メツシュ以上の天然鱗状黒鉛を使用したときは、
6%超の使用ができないし、100メツシユ以下の天然
鱗状黒鉛の場合では、多少増加しても12%超の使用が
できない。しかしながら、このように天然鱗状黒鉛の使
用量を低値に抑えた耐火物の耐熱衝撃性はいづれも満足
されるものではない。水冷による繰り返し加熱冷却によ
る耐熱衝撃性試験では2回の繰返し時にクランクが発生
してしまう。
冷却を促進する。カーボンブロックは高熱伝導率で、冷
却効果を計る。さらに稼働面側のシャモツト質あるいは
高アルミナ質煉瓦は火入れ時および操業中の温度変動に
伴うカーボンブロックの熱衝撃による損傷を低減させる
ため、低熱伝導率であることが要求されている。しかし
ながら、これらアルミナ−シリカ系耐火物は低熱伝導率
でカーボンブロックの保護に役立っているが耐熱衝撃性
が劣るため、所期の目的を達せず2〜3年の寿命である
。一方、カーボンブロックは1 、000〜1.100
℃以上で脆化が進行し、損耗する。そのため稼働面側の
表層耐火物はカーボンブロックの稼働面温度を1 、0
00〜1,100°Cに抑えるため400〜500龍厚
で熱伝導率が約5kcal/m、 hr、”c以下で、
かつ、耐熱衝撃性が良好なことが要求される。第1図は
、本発明の耐火物を使用した高炉炉床部の構造を示して
いるが、マツシーゾーン(6)は第1図に示すように湯
溜帯を形成する表層耐火物(1)に接している比較的粘
性の高い半溶融状のゾーンであって、このゾーンの形成
は耐火物と溶銑等の溶融物との反応を緩和するので耐火
物の耐用が延長されるのであるが、操業の条件により生
成したり、消失したりするため温度の変動が起こる。し
たがって、この部位用耐火物には、アルミナ−シリカ系
耐火物の耐熱衝撃性の改善として、アルミナに黒鉛、炭
化珪素などを添加したアルミナ−黒鉛、アルミナ−黒鉛
−炭化珪素などの耐火物の検討が行われている。天然鱗
状黒鉛はアルミナの膨張を吸収するなどの効果があり、
約10%含有しているものが使用されている。天然鱗状
黒鉛を10%以上含有すると熱伝導率が高くなり、使用
に適しなくなる。また、天然鱗状黒鉛の代りに玉状黒鉛
を使用したときは、熱伝導率は低くおさえることができ
、使用量も10%上含有することができるのであるが、
この場合は耐熱衝撃性が劣るとともに熱間強度が低下す
るなど満足すべきものが得られない。天然鱗状黒鉛は同
一の使用量では粗粒の多い方が熱伝導率が高くなり、耐
熱衝撃性に対する効果が高くなる。したがって、例えば
、アルミナ−黒鉛系耐火物において熱伝導率が5kca
l/m、 hr、℃以下の耐火物を得ようとするときに
は、5メツシュ以上の天然鱗状黒鉛を使用したときは、
6%超の使用ができないし、100メツシユ以下の天然
鱗状黒鉛の場合では、多少増加しても12%超の使用が
できない。しかしながら、このように天然鱗状黒鉛の使
用量を低値に抑えた耐火物の耐熱衝撃性はいづれも満足
されるものではない。水冷による繰り返し加熱冷却によ
る耐熱衝撃性試験では2回の繰返し時にクランクが発生
してしまう。
本発明は以上の従来の耐火物の問題点を改善するために
なされたもので、比較的低熱伝導率で、機械的強度を保
持しつつ、耐熱衝撃性にすぐれた高炉湯溜帯用耐火物を
提供するものである。
なされたもので、比較的低熱伝導率で、機械的強度を保
持しつつ、耐熱衝撃性にすぐれた高炉湯溜帯用耐火物を
提供するものである。
(本発明の構成)
本発明は、重量で、アルミナ65〜95%、炭素3〜1
5%、繊維状膨張黒鉛0.2〜5%の主たる耐火原料と
有機結合剤とを配合し、混練、成形後、還元性雰囲気下
で焼成したことを特徴とする高炉湯溜帯用耐火物である
。
5%、繊維状膨張黒鉛0.2〜5%の主たる耐火原料と
有機結合剤とを配合し、混練、成形後、還元性雰囲気下
で焼成したことを特徴とする高炉湯溜帯用耐火物である
。
アルミナは溶銑に対する耐食性、溶銑流に対する耐摩耗
性、容積安定性等が得られる。アルミナの原料としては
電融アルミナ、焼結アルミナ、ボーキサイト、ムライト
などが使用できる。アルミナの使用量が65%以下であ
ると、前記溶、銑に対する耐食性、溶銑流に対する耐摩
耗性、容積安定性等が不足する。95%以上であると、
耐熱衝撃性が不足し、従来の耐火物の欠点が現われてく
る。
性、容積安定性等が得られる。アルミナの原料としては
電融アルミナ、焼結アルミナ、ボーキサイト、ムライト
などが使用できる。アルミナの使用量が65%以下であ
ると、前記溶、銑に対する耐食性、溶銑流に対する耐摩
耗性、容積安定性等が不足する。95%以上であると、
耐熱衝撃性が不足し、従来の耐火物の欠点が現われてく
る。
炭素は、耐スラグ性、耐アルカリ性、溶銑に対する耐食
性、耐熱衝撃性等を付与させる。炭素は5〜15%使用
する。5%以下であると前記耐スラグ性、耐熱衝撃性等
が不足する。15%以上であると、熱伝導率が高くなり
、好ましくなく、また機械的性質が悪くなり耐摩耗性に
劣る。
性、耐熱衝撃性等を付与させる。炭素は5〜15%使用
する。5%以下であると前記耐スラグ性、耐熱衝撃性等
が不足する。15%以上であると、熱伝導率が高くなり
、好ましくなく、また機械的性質が悪くなり耐摩耗性に
劣る。
炭素の原料としては天然鱗状黒鉛、玉状黒鉛、人造黒鉛
電極、無煙炭、コークスなどが使用できる。本発明の性
質上、ここにいう炭素のなかには繊維状膨張黒鉛を含め
ないものとする。
電極、無煙炭、コークスなどが使用できる。本発明の性
質上、ここにいう炭素のなかには繊維状膨張黒鉛を含め
ないものとする。
繊維状膨張黒鉛は、市販の膨張黒鉛を加熱して膨張させ
たものである。市販の膨張黒鉛を膨張させたときは、原
形の約50〜100倍体積が膨張し、通常7〜10mの
長さをもつ繊維状を呈する。この繊維状のものを粉砕す
ると、厚さ約10μm以下の超薄片を得ることができる
。
たものである。市販の膨張黒鉛を膨張させたときは、原
形の約50〜100倍体積が膨張し、通常7〜10mの
長さをもつ繊維状を呈する。この繊維状のものを粉砕す
ると、厚さ約10μm以下の超薄片を得ることができる
。
繊維状膨張黒鉛は耐火物に使用したとき次のような効果
がある。
がある。
(イ) 微細で偏平な膨張黒鉛により、耐火物m織内で
密閉気孔が増える。密閉気孔には、外来成分の侵入が起
きないので、溶銑等に対する耐食性がよくなる。
密閉気孔が増える。密閉気孔には、外来成分の侵入が起
きないので、溶銑等に対する耐食性がよくなる。
(ロ) 微細で偏平な膨張黒鉛により、破壊のメカニズ
ムにおいて歪による小クラックの発生後のクラックの成
長を分布して存在する膨張黒鉛が吸収することができる
と考えられる。
ムにおいて歪による小クラックの発生後のクラックの成
長を分布して存在する膨張黒鉛が吸収することができる
と考えられる。
(ハ) 膨張黒鉛は少量の含有で耐火物の弾性率を著し
く小さくすることができる。
く小さくすることができる。
(ニ) 膨張黒鉛は少量の含有で耐火物の耐熱衝撃性を
著しく向上する。この性質は前述の(ロ)及び(ハ)の
性質に基づくものと考えられる。
著しく向上する。この性質は前述の(ロ)及び(ハ)の
性質に基づくものと考えられる。
下式(1)において耐火物の耐熱衝撃性を表わすR”は
弾性率の低下により良好となる。
弾性率の低下により良好となる。
R゛・・・ 熱応力抵抗因子、E ・・・ 弾性率、α
・・・ 熱膨張係数、 S ・・・ 強度、μ ・
・・ ポアソン比、 δ ・・・ 熱伝導率。
・・・ 熱膨張係数、 S ・・・ 強度、μ ・
・・ ポアソン比、 δ ・・・ 熱伝導率。
(ホ) 膨張黒鉛を使用したときは、耐熱衝撃性から制
約されるアルミナ分の許容量の上限を拡げることができ
るので、耐溶銑性等に優れた耐火物が得られる。
約されるアルミナ分の許容量の上限を拡げることができ
るので、耐溶銑性等に優れた耐火物が得られる。
(へ) 膨張黒鉛は一般の天然鱗状黒鉛と異なり、熱伝
導率を高くする機能が非常に低い。このことは、膨張黒
鉛を使用したときは同一の耐熱衝撃性の耐火物を得るた
めの炭素量を減じることができることを意味している。
導率を高くする機能が非常に低い。このことは、膨張黒
鉛を使用したときは同一の耐熱衝撃性の耐火物を得るた
めの炭素量を減じることができることを意味している。
この結果、熱伝導率が低値であって、機械的強度にすぐ
れた耐火物において、耐熱衝撃性にすぐれ、かつ、溶銑
・スラグ、アルカリアタックに対する耐食性にすぐれた
耐火物を得ることができる。
れた耐火物において、耐熱衝撃性にすぐれ、かつ、溶銑
・スラグ、アルカリアタックに対する耐食性にすぐれた
耐火物を得ることができる。
繊維状膨張黒鉛のこうした効果の知見に基づき、本発明
ができたものである。繊維状膨張黒鉛は0.2〜5%使
用する。0.2%以下であると添加の効果が現われない
。また5%以上であると膨張黒鉛は他の耐火原料と比べ
ると嵩が高いため多量に使用すると混合が困難で、混合
時偏折の弊害があるほか、性能の向上も著しく鈍化し、
経済的でなくなる。
ができたものである。繊維状膨張黒鉛は0.2〜5%使
用する。0.2%以下であると添加の効果が現われない
。また5%以上であると膨張黒鉛は他の耐火原料と比べ
ると嵩が高いため多量に使用すると混合が困難で、混合
時偏折の弊害があるほか、性能の向上も著しく鈍化し、
経済的でなくなる。
繊維状膨張黒鉛の使用にあたっては繊維状に膨張した黒
鉛を個々に分離するよう粉砕して使用すれば好ましいが
、繊維状のまま他の耐火原料に混じ、ミキサーで所定の
方法で混練したものであっても構わない。また、膨張前
の膨張黒鉛を配合し、以後の製造工程で加熱膨張させて
黒鉛を超薄片又は繊維とし、実質的に繊維状膨張黒鉛の
添加目的に沿うものも本発明の範囲内にある。
鉛を個々に分離するよう粉砕して使用すれば好ましいが
、繊維状のまま他の耐火原料に混じ、ミキサーで所定の
方法で混練したものであっても構わない。また、膨張前
の膨張黒鉛を配合し、以後の製造工程で加熱膨張させて
黒鉛を超薄片又は繊維とし、実質的に繊維状膨張黒鉛の
添加目的に沿うものも本発明の範囲内にある。
以上のアルミナ、炭素、膨張黒鉛などの主たる耐火原料
のほか、必要により炭化珪素、珪素、アルミニウムおよ
びこれら金属の合金を添加する。
のほか、必要により炭化珪素、珪素、アルミニウムおよ
びこれら金属の合金を添加する。
炭化珪素は溶銑、スラグ、アルカリアタック等に対する
耐食性、耐摩耗性等を向上する。炭化珪素は20%以下
使用する。珪素、アルミニウムもしくはこれら金属の合
金は微粉末として使用し、高温における機械的強度を向
上させる。有機結合剤としてはピンチ、タール、フェノ
ール樹脂などを使用し、とくにフェノール樹脂を使用す
ると耐火物の気孔径を小さくすることができるから、ア
ルカリの浸透、溶銑、スラグの浸透等をなくすことがで
き、耐火物の耐用向上に効果を奏する。
耐食性、耐摩耗性等を向上する。炭化珪素は20%以下
使用する。珪素、アルミニウムもしくはこれら金属の合
金は微粉末として使用し、高温における機械的強度を向
上させる。有機結合剤としてはピンチ、タール、フェノ
ール樹脂などを使用し、とくにフェノール樹脂を使用す
ると耐火物の気孔径を小さくすることができるから、ア
ルカリの浸透、溶銑、スラグの浸透等をなくすことがで
き、耐火物の耐用向上に効果を奏する。
(本発明の効果)
本発明の効果を実施例について説明する。
第1表N[11〜患4は本発明品であり、煮5〜隘10
は比較例を示す。魚5〜隘9は°アルミナー黒鉛−炭化
珪素の比較例であり、磁10はシャモツト質である。第
1表により、本発明品は膨張黒鉛を含む炭素の総量が少
ないにもかかわらず、耐熱衝撃性、溶銑、スラグ、アル
カリアタック等に対する耐食性にすぐれており、炭素の
総量が少ないことにより熱伝導率は低値で抑えられ、熱
間強度などの機械的強度を保持していることが明らかで
ある。
は比較例を示す。魚5〜隘9は°アルミナー黒鉛−炭化
珪素の比較例であり、磁10はシャモツト質である。第
1表により、本発明品は膨張黒鉛を含む炭素の総量が少
ないにもかかわらず、耐熱衝撃性、溶銑、スラグ、アル
カリアタック等に対する耐食性にすぐれており、炭素の
総量が少ないことにより熱伝導率は低値で抑えられ、熱
間強度などの機械的強度を保持していることが明らかで
ある。
耐溶銑性、耐スラグ性試験
高周波誘導炉による回転侵食試験によって比較した。断
面台形の試験体を円筒形炉の内面に張り合せ、その内側
に鋳物用銑鉄3 kg、溶銑スラグ200gを投入、溶
融させ、供試料を侵食させた。侵食時間は120分、溶
融温度1 、550℃で行った。表中の値は、阻5の侵
食量を100としたときにおける他の試料の比較値を示
す。低値はど耐溶銑、耐スラグ性にすぐれていることを
示す。
面台形の試験体を円筒形炉の内面に張り合せ、その内側
に鋳物用銑鉄3 kg、溶銑スラグ200gを投入、溶
融させ、供試料を侵食させた。侵食時間は120分、溶
融温度1 、550℃で行った。表中の値は、阻5の侵
食量を100としたときにおける他の試料の比較値を示
す。低値はど耐溶銑、耐スラグ性にすぐれていることを
示す。
耐アルカリ性試験
寸法25 X 25 X 115m供試料をコークスと
炭酸カリウムを重量比率2:1の割合で混合したものの
中に埋め込み、1,300°CX 3 hrs保持し、
その後常温まで冷却する。これを5回繰り返した後の供
試料の寸法増加率を測定する。増加率の低値はど耐アル
カリ性にすぐれていることを示す。
炭酸カリウムを重量比率2:1の割合で混合したものの
中に埋め込み、1,300°CX 3 hrs保持し、
その後常温まで冷却する。これを5回繰り返した後の供
試料の寸法増加率を測定する。増加率の低値はど耐アル
カリ性にすぐれていることを示す。
耐熱衝撃性試験
寸法50 X 50 X 50111の供試料を1 、
300℃に加熱したのち冷水に入れ、取り出した後、再
び1 、300℃で加熱し水冷する。これを繰り返した
とき供試料に初めて亀裂が発生するまでの回数により、
耐熱衝撃性の優劣を測定する。表中の値は初めて亀裂が
発生するに至ったときの回数を表わす。高値はど耐熱衝
撃性がすぐれていることを示す。
300℃に加熱したのち冷水に入れ、取り出した後、再
び1 、300℃で加熱し水冷する。これを繰り返した
とき供試料に初めて亀裂が発生するまでの回数により、
耐熱衝撃性の優劣を測定する。表中の値は初めて亀裂が
発生するに至ったときの回数を表わす。高値はど耐熱衝
撃性がすぐれていることを示す。
第1図は本発明の耐火物を使用した高炉炉底部の断面図
を示す。 (1)・・・本発明の耐火物を使用した湯溜帯を形成す
る表層部、 (2)・・・熱伝導率の高い耐火物で形成する炉底部、
(3)・・・熱伝導率の高い耐火物で形成する周壁部、
(4)・・・湯溜部、 (5)・・・冷却バイブ
、(6)・・・マツシーゾーン又は凝固層。
を示す。 (1)・・・本発明の耐火物を使用した湯溜帯を形成す
る表層部、 (2)・・・熱伝導率の高い耐火物で形成する炉底部、
(3)・・・熱伝導率の高い耐火物で形成する周壁部、
(4)・・・湯溜部、 (5)・・・冷却バイブ
、(6)・・・マツシーゾーン又は凝固層。
Claims (1)
- 重量で、アルミナ65〜95%、炭素3〜15%、繊
維状膨張黒鉛0.2〜5%の主たる耐火原料と有機結合
剤とを配合し、混練、成形後、還元性雰囲気下で焼成し
たことを特徴とする高炉湯溜帯用耐火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61104558A JPS62260768A (ja) | 1986-05-07 | 1986-05-07 | 高炉湯溜帯用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61104558A JPS62260768A (ja) | 1986-05-07 | 1986-05-07 | 高炉湯溜帯用耐火物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62260768A true JPS62260768A (ja) | 1987-11-13 |
Family
ID=14383790
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61104558A Pending JPS62260768A (ja) | 1986-05-07 | 1986-05-07 | 高炉湯溜帯用耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62260768A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6357706A (ja) * | 1986-08-28 | 1988-03-12 | Nippon Steel Corp | 高炉炉底構造 |
WO2000018700A1 (fr) * | 1998-09-30 | 2000-04-06 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Materiau refractaire non brule contenant du carbone et recipient pour metal en fusion |
JP2003531224A (ja) * | 2000-04-12 | 2003-10-21 | アルミニウム ペシネイ | 耐火性材料の前駆体ペースト |
JP2013133952A (ja) * | 2011-12-26 | 2013-07-08 | Jfe Steel Corp | 鍋型製鉄用容器の耐火物ライニング構造 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5879873A (ja) * | 1981-11-06 | 1983-05-13 | 新日本製鐵株式会社 | 高炉出銑孔および湯溜部用耐火物 |
JPS59203760A (ja) * | 1983-05-06 | 1984-11-17 | 川崎製鉄株式会社 | 黒鉛含有耐火物 |
-
1986
- 1986-05-07 JP JP61104558A patent/JPS62260768A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5879873A (ja) * | 1981-11-06 | 1983-05-13 | 新日本製鐵株式会社 | 高炉出銑孔および湯溜部用耐火物 |
JPS59203760A (ja) * | 1983-05-06 | 1984-11-17 | 川崎製鉄株式会社 | 黒鉛含有耐火物 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6357706A (ja) * | 1986-08-28 | 1988-03-12 | Nippon Steel Corp | 高炉炉底構造 |
WO2000018700A1 (fr) * | 1998-09-30 | 2000-04-06 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Materiau refractaire non brule contenant du carbone et recipient pour metal en fusion |
US6464932B1 (en) | 1998-09-30 | 2002-10-15 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Unburned carbon-containing refractory material and vessel for molten metal |
AU757690B2 (en) * | 1998-09-30 | 2003-03-06 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Unburned carbon-containing refractory material and vessel for molten metal |
JP2003531224A (ja) * | 2000-04-12 | 2003-10-21 | アルミニウム ペシネイ | 耐火性材料の前駆体ペースト |
JP2013133952A (ja) * | 2011-12-26 | 2013-07-08 | Jfe Steel Corp | 鍋型製鉄用容器の耐火物ライニング構造 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4208214A (en) | Refractory compositions | |
US4539301A (en) | Graphite-containing refractories | |
JP4787490B2 (ja) | 微細気孔性を有する炭素煉瓦及びその製造方法 | |
JPS62260768A (ja) | 高炉湯溜帯用耐火物 | |
JP2545307B2 (ja) | 高炉用耐火物の製造方法 | |
US4272062A (en) | Blast furnace hearth | |
JPS6411589B2 (ja) | ||
US5576254A (en) | Carbon refractory for blast furnace and method for manufacturing such carbon refractory | |
JPS59501406A (ja) | 耐火組成物 | |
JP2573227B2 (ja) | るつぼ形誘導炉用乾式ラミング材 | |
JP3327883B2 (ja) | 塊状黒鉛含有耐火物 | |
JPH0737343B2 (ja) | 溶銑予備処理容器用不定形耐火物 | |
JP2556416B2 (ja) | 高炉樋用流し込み材 | |
JPH068223B2 (ja) | 高炉出銑樋用流し込み耐火材 | |
RU2148049C1 (ru) | Шпинельно-периклазоуглеродистый огнеупор | |
CN114409382B (zh) | 一种添加氮化硅铁的中间包干式料、中间包工作衬及其制备方法 | |
JPS6060978A (ja) | 連続鋳造用ノズル組成物 | |
JP2005335966A (ja) | 黒鉛含有キャスタブル耐火物 | |
JPH0412065A (ja) | 二層構造耐火物 | |
JP2024010280A (ja) | 耐火物煉瓦およびその製造方法 | |
JP2783433B2 (ja) | 低熱伝導性高炉用耐火物 | |
JP3002296B2 (ja) | 粗骨材ブレンドマグネシア・カーボン質耐火物の製造方法 | |
Zongqi et al. | Indispensability and Vulnerability of Magnesia-carbon Bricks for Steelmaking Process | |
JPS589874A (ja) | 高炉内張用耐火物 | |
US3410930A (en) | Method of improving the operation of a cupola |