JP2545307B2 - 高炉用耐火物の製造方法 - Google Patents
高炉用耐火物の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐アルカリ性、低熱伝導
性、特に耐スポール性を著しく向上させた耐熱衝撃性に
優れる高炉の炉壁並びにスチーブクーラ用埋込み耐火物
等高炉用耐火物の製造方法に関する。
性、特に耐スポール性を著しく向上させた耐熱衝撃性に
優れる高炉の炉壁並びにスチーブクーラ用埋込み耐火物
等高炉用耐火物の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から高炉用耐火物として、例えば骨
材にβアルミナ、炭素、炭化珪素を用い、これに金属珪
素を添加して粒子間を炭化珪素結合もしくは炭素結合さ
せることによって、耐食性、耐スポール性および耐アル
カリ性を向上させたものが特公昭５６−３５６３０号公
報で提案されている。しかしこの耐火物は多くの物性を
向上させている反面、熱伝導率が高く、耐スポール性に
おいて十分ではなかった。それ故高炉炉壁に使用した場
合、炉外への熱損失が多く、高炉操業の熱経済性に劣
り、熱衝撃による損傷も懸念され、その改良が強く望ま
れていた。
材にβアルミナ、炭素、炭化珪素を用い、これに金属珪
素を添加して粒子間を炭化珪素結合もしくは炭素結合さ
せることによって、耐食性、耐スポール性および耐アル
カリ性を向上させたものが特公昭５６−３５６３０号公
報で提案されている。しかしこの耐火物は多くの物性を
向上させている反面、熱伝導率が高く、耐スポール性に
おいて十分ではなかった。それ故高炉炉壁に使用した場
合、炉外への熱損失が多く、高炉操業の熱経済性に劣
り、熱衝撃による損傷も懸念され、その改良が強く望ま
れていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】最近、高炉は操炉技
術、補修技術および鉄皮からの冷却方式の改善等により
炉体を保護し、その長寿命化を図っている。この冷却方
式を採用する場合に適した耐火物として一般に高熱伝導
性のカーボン含有耐火物が多用されているが、冷却によ
る炉体保護は炉外に放出する熱損失が極めて多く、熱経
済面から好ましいことではない。本発明は冷却による炉
体保護にたよらず熱経済面に優れる耐火物すなわちアル
カリアタック、熱衝撃、装入物による摩耗および水蒸気
酸化等に対して耐性の強い低熱伝導性の耐火物を提供す
るものである。
術、補修技術および鉄皮からの冷却方式の改善等により
炉体を保護し、その長寿命化を図っている。この冷却方
式を採用する場合に適した耐火物として一般に高熱伝導
性のカーボン含有耐火物が多用されているが、冷却によ
る炉体保護は炉外に放出する熱損失が極めて多く、熱経
済面から好ましいことではない。本発明は冷却による炉
体保護にたよらず熱経済面に優れる耐火物すなわちアル
カリアタック、熱衝撃、装入物による摩耗および水蒸気
酸化等に対して耐性の強い低熱伝導性の耐火物を提供す
るものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の発明はβ
アルミナ１０〜８０ｗｔ％、炭化珪素１５〜８５ｗｔ
％、４００℃以上で熱処理したメソフェーズ化したピッ
チ２〜１０ｗｔ％と黒鉛化度６０％以下のカーボンとの
合計量５〜２５ｗｔ％からなる混合物１００ｗｔ％に対
し、外掛けで焼結剤２〜１０ｗｔ％と酸化防止剤１〜５
ｗｔ％添加し、これに結合剤を加えて混練後、成形、焼
成した高炉用耐火物の製造方法であり、または更に、β
アルミナに代え、βアルミナと同様機能するジルコニ
ア、あるいはβアルミナとジルコニアを併用することを
特徴とするものである。
アルミナ１０〜８０ｗｔ％、炭化珪素１５〜８５ｗｔ
％、４００℃以上で熱処理したメソフェーズ化したピッ
チ２〜１０ｗｔ％と黒鉛化度６０％以下のカーボンとの
合計量５〜２５ｗｔ％からなる混合物１００ｗｔ％に対
し、外掛けで焼結剤２〜１０ｗｔ％と酸化防止剤１〜５
ｗｔ％添加し、これに結合剤を加えて混練後、成形、焼
成した高炉用耐火物の製造方法であり、または更に、β
アルミナに代え、βアルミナと同様機能するジルコニ
ア、あるいはβアルミナとジルコニアを併用することを
特徴とするものである。
【０００５】本発明者等は、βアルミナ又はジルコニア
−炭化珪素−カーボン系の耐火物において、黒鉛化度の
低い、即ち黒鉛化度６０％以下のカーボンを含有させた
場合に、熱伝導率が小さくまた緻密な組織を有しアルカ
リアタックに優れることを見出した。そしてこのカーボ
ンの一部を４００℃以上で熱処理したメソフェーズ化ピ
ッチで置換することにより、強度を低下させることなく
耐スポール性が向上することを見出し、本発明を完成さ
せたものである。
−炭化珪素−カーボン系の耐火物において、黒鉛化度の
低い、即ち黒鉛化度６０％以下のカーボンを含有させた
場合に、熱伝導率が小さくまた緻密な組織を有しアルカ
リアタックに優れることを見出した。そしてこのカーボ
ンの一部を４００℃以上で熱処理したメソフェーズ化ピ
ッチで置換することにより、強度を低下させることなく
耐スポール性が向上することを見出し、本発明を完成さ
せたものである。
【０００６】一般にカーボンを含有する耐火物において
はカーボンが酸化し組織が脆弱化して、該耐火物の使用
時にカーボンが溶銑中へ溶解して消失することが知られ
ており、このため該耐火物に耐酸化性を付与すべく超微
粉の炭化珪素を少量添加する方法が特開昭５８−１１５
０７３号公報により提案されている。この方法において
はカーボンの酸化に対して抑制効果が期待できるが、耐
スポール性が充分ではなく又、熱伝導性が高く、熱損失
防止効果も充分ではない等改善の余地が残されている。
はカーボンが酸化し組織が脆弱化して、該耐火物の使用
時にカーボンが溶銑中へ溶解して消失することが知られ
ており、このため該耐火物に耐酸化性を付与すべく超微
粉の炭化珪素を少量添加する方法が特開昭５８−１１５
０７３号公報により提案されている。この方法において
はカーボンの酸化に対して抑制効果が期待できるが、耐
スポール性が充分ではなく又、熱伝導性が高く、熱損失
防止効果も充分ではない等改善の余地が残されている。
【０００７】本発明においては、４００℃以上で熱処理
してメソフェーズ化したピッチを適量含有させた黒鉛化
度６０％以下のカーボンを用い、更に焼結剤および酸化
防止剤を添加し、焼成することにより耐火物の気孔径を
小さくしかつ開口気孔を密封気孔とする。その上カーボ
ンの使用量を最小限に止めることにより熱伝導率を低下
させると共に酸化損耗を抑制するものである。
してメソフェーズ化したピッチを適量含有させた黒鉛化
度６０％以下のカーボンを用い、更に焼結剤および酸化
防止剤を添加し、焼成することにより耐火物の気孔径を
小さくしかつ開口気孔を密封気孔とする。その上カーボ
ンの使用量を最小限に止めることにより熱伝導率を低下
させると共に酸化損耗を抑制するものである。
【０００８】本発明で用いるピッチは強度を発現するメ
ソフェーズを生成させ、揮発分を少なくするためには４
００℃以上で熱処理したもので、粒径０．１ｍｍ以下が
好ましい。熱処理温度が４００℃以下ではピッチの揮発
分が多く、耐火物を焼成する際に気孔を形成し、強度低
下を招く。メソフェーズが消滅し、揮発分が完全になく
なりメソフェーズが消滅してしまうような高温で熱処理
することは強度発現の効果がなくなり好ましくない。こ
の４００℃以上で熱処理してメソフェーズ化したピッチ
を２〜１０ｗｔ％に限定したのは２ｗｔ％未満では耐火
物の強度の増大が見込めない。又１０ｗｔ％以上では気
孔率が大きくなって、強度低下を招くからである。また
粒径を０．１ｍｍ以下としたのは、耐火物組織内に均一
に微小気孔が分散させることができ、強度を低下させず
気孔率を大きくし、耐スポール性を向上させるためであ
る。
ソフェーズを生成させ、揮発分を少なくするためには４
００℃以上で熱処理したもので、粒径０．１ｍｍ以下が
好ましい。熱処理温度が４００℃以下ではピッチの揮発
分が多く、耐火物を焼成する際に気孔を形成し、強度低
下を招く。メソフェーズが消滅し、揮発分が完全になく
なりメソフェーズが消滅してしまうような高温で熱処理
することは強度発現の効果がなくなり好ましくない。こ
の４００℃以上で熱処理してメソフェーズ化したピッチ
を２〜１０ｗｔ％に限定したのは２ｗｔ％未満では耐火
物の強度の増大が見込めない。又１０ｗｔ％以上では気
孔率が大きくなって、強度低下を招くからである。また
粒径を０．１ｍｍ以下としたのは、耐火物組織内に均一
に微小気孔が分散させることができ、強度を低下させず
気孔率を大きくし、耐スポール性を向上させるためであ
る。
【０００９】カーボンは適度の黒鉛化度を有する仮焼無
煙炭、石炭ピッチコークス、石油ピッチコークス、土状
黒鉛等であって、特に仮焼無煙炭が好ましい。その純度
は８０ｗｔ％以上のものが好ましく、９０ｗｔ％以上の
ものがより好ましい。またフランクリン（Ｆｒａｎｋｌ
ｉｎ）のＰ値から求めた黒鉛化度６０％以下の緻密な組
織を有するカーボンを使用する。黒鉛化度が６０％を超
えると熱伝導率が高くなり好ましくない。ピッチとカー
ボンの合量を５〜２５ｗｔ％に限定したのは２５ｗｔ％
を超えると耐酸化性が低下し、熱伝導率が高くなる。５
ｗｔ％未満では熱間線膨張率が大きくなり、耐スポール
性が低下する。
煙炭、石炭ピッチコークス、石油ピッチコークス、土状
黒鉛等であって、特に仮焼無煙炭が好ましい。その純度
は８０ｗｔ％以上のものが好ましく、９０ｗｔ％以上の
ものがより好ましい。またフランクリン（Ｆｒａｎｋｌ
ｉｎ）のＰ値から求めた黒鉛化度６０％以下の緻密な組
織を有するカーボンを使用する。黒鉛化度が６０％を超
えると熱伝導率が高くなり好ましくない。ピッチとカー
ボンの合量を５〜２５ｗｔ％に限定したのは２５ｗｔ％
を超えると耐酸化性が低下し、熱伝導率が高くなる。５
ｗｔ％未満では熱間線膨張率が大きくなり、耐スポール
性が低下する。
【００１０】β−アルミナはＡｌ２Ｏ３をＮａ２Ｏ又は
Ｋ２Ｏで安定化させたβ−アルミナ相を主体とするもの
でα−アルミナ相に比べ格段に耐アルカリ性に優れた材
質である。又ジルコニアを用いた場合もこのβ−アルミ
ナと類似の性質がある。したがって本発明ではβ−アル
ミナとジルコニアを独立配合する場合の他、併用配合す
ることも考慮する。このβ−アルミナを１０〜８０ｗｔ
％又はジルコニアを１０〜８５ｗｔ％に限定したのはβ
−アルミナを８０ｗｔ％又はジルコニアを８５ｗｔ％を
超えると炭化珪素、カーボン量が少なく、耐スポール性
が低下する。β−アルミナまたはジルコニアが１０ｗｔ
％未満では耐火物の強度が十分得られない。β−アルミ
ナ粉は粒径が０．３ｍｍ以上のものを使用するのが好ま
しく、０．３ｍｍ以下では焼成によりα−アルミナ化し
易い。
Ｋ２Ｏで安定化させたβ−アルミナ相を主体とするもの
でα−アルミナ相に比べ格段に耐アルカリ性に優れた材
質である。又ジルコニアを用いた場合もこのβ−アルミ
ナと類似の性質がある。したがって本発明ではβ−アル
ミナとジルコニアを独立配合する場合の他、併用配合す
ることも考慮する。このβ−アルミナを１０〜８０ｗｔ
％又はジルコニアを１０〜８５ｗｔ％に限定したのはβ
−アルミナを８０ｗｔ％又はジルコニアを８５ｗｔ％を
超えると炭化珪素、カーボン量が少なく、耐スポール性
が低下する。β−アルミナまたはジルコニアが１０ｗｔ
％未満では耐火物の強度が十分得られない。β−アルミ
ナ粉は粒径が０．３ｍｍ以上のものを使用するのが好ま
しく、０．３ｍｍ以下では焼成によりα−アルミナ化し
易い。
【００１１】炭化珪素の純度は８０ｗｔ％以上のものが
良く、９０ｗｔ％以上のものがより好ましい。純度が低
下すると耐食性および耐アルカリ性が低下する。炭化珪
素を１５〜８５ｗｔ％又は１０〜８５ｗｔ％に限定した
のは８５ｗｔ％を超えると熱伝導率が高くなり、耐スポ
ール性が悪くなる。１０又は１５ｗｔ％未満であると耐
アルカリ性および強度が低下する。
良く、９０ｗｔ％以上のものがより好ましい。純度が低
下すると耐食性および耐アルカリ性が低下する。炭化珪
素を１５〜８５ｗｔ％又は１０〜８５ｗｔ％に限定した
のは８５ｗｔ％を超えると熱伝導率が高くなり、耐スポ
ール性が悪くなる。１０又は１５ｗｔ％未満であると耐
アルカリ性および強度が低下する。
【００１２】焼結剤は金属珪素、金属アルミニウム、フ
ェロシリコンおよびそれらの合金並びに炭化硼素等の硼
化物である。これらが焼成中炭化物、酸窒化物等に変化
し、気孔径を小さくすると同時に粒子間を結合させ高強
度になる。その量を２〜１０ｗｔ％としたのは１０ｗｔ
％を超えると添加量に比例した効果の増大が望めず、不
経済であるとともに耐スポール性が低下する。２ｗｔ％
未満では粒子間結合数が少なく、組織の強化が認められ
ない。
ェロシリコンおよびそれらの合金並びに炭化硼素等の硼
化物である。これらが焼成中炭化物、酸窒化物等に変化
し、気孔径を小さくすると同時に粒子間を結合させ高強
度になる。その量を２〜１０ｗｔ％としたのは１０ｗｔ
％を超えると添加量に比例した効果の増大が望めず、不
経済であるとともに耐スポール性が低下する。２ｗｔ％
未満では粒子間結合数が少なく、組織の強化が認められ
ない。
【００１３】酸化防止化はＫ２Ｏ，Ｎａ２Ｏ，Ｂ
２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＣａＯ等を主成分とする低融点の釉
薬、ガラスの粉末長石、硼砂および粘土等である。これ
らが焼成中粒子表面および粒子間隙をコーティングし、
密封気孔とし、外気と遮断する。その添加量を１〜５ｗ
ｔ％としたのは５ｗｔ％を超えると耐火物の耐火性が低
下し、耐用性が悪くなる。１ｗｔ％未満では酸化防止の
効果が十分得られない。
２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＣａＯ等を主成分とする低融点の釉
薬、ガラスの粉末長石、硼砂および粘土等である。これ
らが焼成中粒子表面および粒子間隙をコーティングし、
密封気孔とし、外気と遮断する。その添加量を１〜５ｗ
ｔ％としたのは５ｗｔ％を超えると耐火物の耐火性が低
下し、耐用性が悪くなる。１ｗｔ％未満では酸化防止の
効果が十分得られない。
【００１４】結合剤はフェノール樹脂、ピッチ、タール
等の有機系のものである。混練、成形、焼成等はこの種
の耐火物を製造する場合の一般的な方法でよく、焼成は
還元雰囲気下で１０００〜１６００℃の範囲で行うこと
が望ましい。
等の有機系のものである。混練、成形、焼成等はこの種
の耐火物を製造する場合の一般的な方法でよく、焼成は
還元雰囲気下で１０００〜１６００℃の範囲で行うこと
が望ましい。
【００１５】
【実施例】以下実施例について説明する。実施例および
比較例に使用した各原料の化学成分を表１に示す。ここ
に用いたβ−アルミナ、ジルコニアは電融品、カーボン
は仮焼無煙炭、ピッチコークス、ピッチ、天然リン状黒
鉛を使用した。また、ピッチは４００℃以上で熱処理し
たメソフエーズ化したものを使用した。
比較例に使用した各原料の化学成分を表１に示す。ここ
に用いたβ−アルミナ、ジルコニアは電融品、カーボン
は仮焼無煙炭、ピッチコークス、ピッチ、天然リン状黒
鉛を使用した。また、ピッチは４００℃以上で熱処理し
たメソフエーズ化したものを使用した。
【００１６】
【表１】
【００１７】実施例および比較例の配合割合を表２およ
び表３に示す。実施例Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｆ、（Ａ）、
（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｆ）および比較例Ａ′、
Ｂ′、Ｃ′、Ｃ″、Ｄ′、Ｄ″、Ｉ′、Ｋ′、
（Ａ′）、（Ｂ′）、（Ｃ′）、（Ｃ″）、（Ｄ′）、
（Ｄ″）、（Ｉ′）、（Ｋ′）は混練、成形後還元雰囲
気下、１０００〜１４００℃の温度で焼成した。実施例
Ｅ，Ｇ、（Ｅ）、（Ｇ）および比較例Ｈ′、Ｊ′、
（Ｈ′）、（Ｊ′）は配合物にアントラセン８ｗｔ％を
加えた硬ピッチを４ｗｔ％加えて、１３０℃の加熱混練
を行い、成形後還元雰囲気下において１１００℃の焼成
を行った。
び表３に示す。実施例Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｆ、（Ａ）、
（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）、（Ｆ）および比較例Ａ′、
Ｂ′、Ｃ′、Ｃ″、Ｄ′、Ｄ″、Ｉ′、Ｋ′、
（Ａ′）、（Ｂ′）、（Ｃ′）、（Ｃ″）、（Ｄ′）、
（Ｄ″）、（Ｉ′）、（Ｋ′）は混練、成形後還元雰囲
気下、１０００〜１４００℃の温度で焼成した。実施例
Ｅ，Ｇ、（Ｅ）、（Ｇ）および比較例Ｈ′、Ｊ′、
（Ｈ′）、（Ｊ′）は配合物にアントラセン８ｗｔ％を
加えた硬ピッチを４ｗｔ％加えて、１３０℃の加熱混練
を行い、成形後還元雰囲気下において１１００℃の焼成
を行った。
【００１８】
【表２】
【００１９】
【表３】
【００２０】以上の如く製造した各供試体について、化
学成分、嵩比重、見掛気孔率、圧縮強さ、耐アルカリ
性、熱伝導率、耐スポール性、耐酸化性、耐侵食性につ
いて測定し、その結果を表４、５に示す。嵩比重、見掛
気孔率はＪＩＳ Ｒ２２０５に基づいて測定した。圧縮
強さはＪＩＳ Ｒ２２０６に基づいて測定した。熱伝導
率は各供試体を２０φ×１５０ｍｍの円柱に切りだし、
直接熱流法により測定し６００℃での値で表示した。
学成分、嵩比重、見掛気孔率、圧縮強さ、耐アルカリ
性、熱伝導率、耐スポール性、耐酸化性、耐侵食性につ
いて測定し、その結果を表４、５に示す。嵩比重、見掛
気孔率はＪＩＳ Ｒ２２０５に基づいて測定した。圧縮
強さはＪＩＳ Ｒ２２０６に基づいて測定した。熱伝導
率は各供試体を２０φ×１５０ｍｍの円柱に切りだし、
直接熱流法により測定し６００℃での値で表示した。
【００２１】耐酸化性については各供試体を１辺４０ｍ
ｍの立方体に切りだし、電気炉で１４００℃×３０分間
保定後取り出し、切断面観察より比較評価した。耐アル
カリ性は各供試体を２０×２０×６０ｍｍの角柱に切り
だし、試薬炭酸カリとコークス粉２０：８０の混合物を
詰めた容器内に埋め込み、その容器を密封し、電気炉で
１３００℃×５時間保定する。これを５回繰り返した後
供試体を取り出し、寸法変化率により比較した。
ｍの立方体に切りだし、電気炉で１４００℃×３０分間
保定後取り出し、切断面観察より比較評価した。耐アル
カリ性は各供試体を２０×２０×６０ｍｍの角柱に切り
だし、試薬炭酸カリとコークス粉２０：８０の混合物を
詰めた容器内に埋め込み、その容器を密封し、電気炉で
１３００℃×５時間保定する。これを５回繰り返した後
供試体を取り出し、寸法変化率により比較した。
【００２２】耐スポール性は各供試体を４０×５０×１
８０ｍｍの角柱り出し、誘導炉にて１５００℃の溶銑中
に９０秒間浸漬後水冷した供試体の外観および切断面観
察より比較評価した。
８０ｍｍの角柱り出し、誘導炉にて１５００℃の溶銑中
に９０秒間浸漬後水冷した供試体の外観および切断面観
察より比較評価した。
【００２３】耐侵食性については各供試体を台形状（上
辺７０ｍｍ×底辺１５０ｍｍ×高さ７０ｍｍ×長さ１３
０ｍｍ）に切りだし、比較品と張り合わせて、酸素プロ
パンガスバーナーにて１５００℃まで昇温し、その中に
銑鉄と高炉スラグを５０：５０の割合で投入し、回転し
つつその温度に３時間保定した後、解体して溶損された
量を比較評価した。
辺７０ｍｍ×底辺１５０ｍｍ×高さ７０ｍｍ×長さ１３
０ｍｍ）に切りだし、比較品と張り合わせて、酸素プロ
パンガスバーナーにて１５００℃まで昇温し、その中に
銑鉄と高炉スラグを５０：５０の割合で投入し、回転し
つつその温度に３時間保定した後、解体して溶損された
量を比較評価した。
【００２４】表４、表５から明らかなように、比較例
Ａ′，（Ａ′）に比べ実施例Ａ，（Ａ）は耐スポール性
が優れ、ピッチの効果が現われている。比較例Ｂ′，
（Ｂ′）に比べ実施例Ｂ，（Ｂ）は見掛気孔率が小さく
耐酸化性、耐侵食性が優れる。すなわちピッチの配合量
が多すぎると見掛気孔率が大きく、耐酸化性および耐侵
食性は悪くなる。
Ａ′，（Ａ′）に比べ実施例Ａ，（Ａ）は耐スポール性
が優れ、ピッチの効果が現われている。比較例Ｂ′，
（Ｂ′）に比べ実施例Ｂ，（Ｂ）は見掛気孔率が小さく
耐酸化性、耐侵食性が優れる。すなわちピッチの配合量
が多すぎると見掛気孔率が大きく、耐酸化性および耐侵
食性は悪くなる。
【００２５】比較例Ｃ′，（Ｃ′）に比べ実施例Ｃ，
（Ｃ）は圧縮強さが大きく、耐酸化性に優れる。すなわ
ち金属無添加品は強度が小さく耐酸化性は悪い。比較例
Ｃ″，（Ｃ″）に比べ実施例Ｃ，（Ｃ）は耐スポール性
に優れる。すなわち金属アルミニウムの添加量が多い場
合耐スポール性が悪くなる。比較例Ｄ′，（Ｄ′）に比
べ実施例Ｄ，（Ｄ）は耐酸化性、耐侵食性が優れ、酸化
防止剤の効果が現われている。比較例Ｄ″，（Ｄ″）に
比べ実施例Ｄ，（Ｄ）は耐アルカリ性、耐侵食性が優れ
る。すなわち酸化防止剤が多いと耐アルカリ性、耐侵食
性が悪くなる。
（Ｃ）は圧縮強さが大きく、耐酸化性に優れる。すなわ
ち金属無添加品は強度が小さく耐酸化性は悪い。比較例
Ｃ″，（Ｃ″）に比べ実施例Ｃ，（Ｃ）は耐スポール性
に優れる。すなわち金属アルミニウムの添加量が多い場
合耐スポール性が悪くなる。比較例Ｄ′，（Ｄ′）に比
べ実施例Ｄ，（Ｄ）は耐酸化性、耐侵食性が優れ、酸化
防止剤の効果が現われている。比較例Ｄ″，（Ｄ″）に
比べ実施例Ｄ，（Ｄ）は耐アルカリ性、耐侵食性が優れ
る。すなわち酸化防止剤が多いと耐アルカリ性、耐侵食
性が悪くなる。
【００２６】表に示すように、実施例Ｅ，Ｆ，Ｇ，
（Ｅ），（Ｆ），（Ｇ）は諸特性に優れるものである。
比較例Ｈ′，（Ｈ′）はβアルミナが８５ｗｔ％または
ジルコニアが９０ｗｔ％と夫れ夫れ限定値より多いた
め、耐スポール性および耐アルカリ性に劣る。比較例
Ｉ′，（Ｉ′）はカーボンが少ないため耐アルカリ性お
よび耐スポール性に劣る。比較例Ｊ′，（Ｊ′）は黒鉛
化度の大きい原料を用い、配合量が多いため、熱伝導率
が大きく、耐酸化性が悪い。比較例Ｋ′，（Ｋ′）はβ
アルミナまたはジルコニアの割合が少ないために熱伝導
率が大きくなって本発明の効果が得られない。このよう
に本発明の実施例１４種は低熱伝導率、耐アルカリ性お
よび耐スポール性を兼ね備える新規な耐火物である。
（Ｅ），（Ｆ），（Ｇ）は諸特性に優れるものである。
比較例Ｈ′，（Ｈ′）はβアルミナが８５ｗｔ％または
ジルコニアが９０ｗｔ％と夫れ夫れ限定値より多いた
め、耐スポール性および耐アルカリ性に劣る。比較例
Ｉ′，（Ｉ′）はカーボンが少ないため耐アルカリ性お
よび耐スポール性に劣る。比較例Ｊ′，（Ｊ′）は黒鉛
化度の大きい原料を用い、配合量が多いため、熱伝導率
が大きく、耐酸化性が悪い。比較例Ｋ′，（Ｋ′）はβ
アルミナまたはジルコニアの割合が少ないために熱伝導
率が大きくなって本発明の効果が得られない。このよう
に本発明の実施例１４種は低熱伝導率、耐アルカリ性お
よび耐スポール性を兼ね備える新規な耐火物である。
【００２７】
【表４】
【００２８】
【表５】
【００２９】
【発明の効果】本発明の耐火物は、熱伝導率が低く、熱
損失が小さく、加えて耐アルカリ性および耐スポール性
を兼ね備えたものであり、多くの用途があるが、特に高
炉の炉壁並びにステーブクーラー用埋込み耐火物とし
て、炉壁保護および熱経済性に優れ、その工業的価値は
大きい。
損失が小さく、加えて耐アルカリ性および耐スポール性
を兼ね備えたものであり、多くの用途があるが、特に高
炉の炉壁並びにステーブクーラー用埋込み耐火物とし
て、炉壁保護および熱経済性に優れ、その工業的価値は
大きい。
Claims (4)
- 【請求項１】 βアルミナ１０〜８０ｗｔ％、炭化珪素
１５〜８５ｗｔ％、４００℃以上で熱処理したメソフェ
ーズ化ピッチ２〜１０ｗｔ％と黒鉛化度６０％以下のカ
ーボンとの合計量５〜２５ｗｔ％からなる混合物１００
ｗｔ％に対し、外掛けで焼結剤２〜１０ｗｔ％と酸化防
止剤１〜５ｗｔ％添加し、これに結合剤を加えて混練
後、成形、焼成したことを特徴とする高炉用耐火物の製
造方法。 - 【請求項２】 ジルコニア１０〜８５ｗｔ％、炭化珪素
１０〜８５ｗｔ％、４００℃以上で熱処理したメソフェ
ーズ化ピッチ２〜１０ｗｔ％と黒鉛化度６０％以下のカ
ーボンとの合計量５〜２５ｗｔ％からなる混合物１００
ｗｔ％に対し、外掛けで焼結剤２〜１０ｗｔ％と酸化防
止剤１〜５ｗｔ％添加し、これに結合剤を加えて混練
後、成形、焼成したことを特徴とする高炉用耐火物の製
造方法。 - 【請求項３】 βアルミナとジルコニアの合量１０〜８
５ｗｔ％、炭化珪素１０〜８５ｗｔ％、４００℃以上で
熱処理したメソフェーズ化ピッチを２〜１０ｗｔ％と黒
鉛化度６０％以下のカーボンとの合計量５〜２５ｗｔ％
からなる混合物１００ｗｔ％に対し、外掛けで焼結剤２
〜１０ｗｔ％と酸化防止剤１〜５ｗｔ％添加し、これに
結合剤を加えて混練後、成形、焼成したことを特徴とす
る高炉用耐火物の製造方法。 - 【請求項４】 ４００℃以上で熱処理したメソフエーズ
化ピッチの粒度が０．１ｍｍ以下である請求項１、２、
３の何れかに記載の高炉用耐火物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3096054A JP2545307B2 (ja) | 1991-04-03 | 1991-04-03 | 高炉用耐火物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3096054A JP2545307B2 (ja) | 1991-04-03 | 1991-04-03 | 高炉用耐火物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04310570A JPH04310570A (ja) | 1992-11-02 |
| JP2545307B2 true JP2545307B2 (ja) | 1996-10-16 |
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ID=14154741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3096054A Expired - Fee Related JP2545307B2 (ja) | 1991-04-03 | 1991-04-03 | 高炉用耐火物の製造方法 |
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-
1991
- 1991-04-03 JP JP3096054A patent/JP2545307B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPH04310570A (ja) | 1992-11-02 |
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