JPS593068A - マグネシア−カ−ボン−炭珪系耐火物 - Google Patents
マグネシア−カ−ボン−炭珪系耐火物Info
- Publication number
- JPS593068A JPS593068A JP57110652A JP11065282A JPS593068A JP S593068 A JPS593068 A JP S593068A JP 57110652 A JP57110652 A JP 57110652A JP 11065282 A JP11065282 A JP 11065282A JP S593068 A JPS593068 A JP S593068A
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- Japan
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- carbon
- magnesia
- brick
- silicon carbide
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/013—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics containing carbon
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は製鉄業特に溶銑の予備処理段階で使用される
耐火物の配合に関する。
耐火物の配合に関する。
最近は溶銑段階において精錬剤として、ソーダ灰（Ｎａ
２０１ ）や融剤の螢石（ＣａＦりを加えた生石灰（Ｃ
ａｂ）を用いて脱燐、脱硫を行う溶銑の予備処理が実施
されつつあるが、優れた精錬剤であるこれらの７ラツク
スは、溶銑処理炉の耐火物に対しては強力な浸蝕剤とし
て作用するのである。この浸蝕作用に対して高い耐食性
を有する耐火材料としてはマグネシア（ＭｇＯ）および
スピネル（Ｍ ｇ ０−Ａ−６ｔ Ｏｓ ） があげ
られる。
２０１ ）や融剤の螢石（ＣａＦりを加えた生石灰（Ｃ
ａｂ）を用いて脱燐、脱硫を行う溶銑の予備処理が実施
されつつあるが、優れた精錬剤であるこれらの７ラツク
スは、溶銑処理炉の耐火物に対しては強力な浸蝕剤とし
て作用するのである。この浸蝕作用に対して高い耐食性
を有する耐火材料としてはマグネシア（ＭｇＯ）および
スピネル（Ｍ ｇ ０−Ａ−６ｔ Ｏｓ ） があげ
られる。
しかして上記耐火材料の耐蝕性を１００チ発揮させるた
めには、不純物の少いものを使用し特にマトリックス部
には不純物を含有させないようにすることが望ましいの
であるが、このようにして製造した耐火物は使用中の熱
的スポーリングに弱い、即ち使用中の温度変化によって
表面きれつが発生し、これに基因して煉瓦の剥落現象を
発生し易いとゆう欠点を有する。
めには、不純物の少いものを使用し特にマトリックス部
には不純物を含有させないようにすることが望ましいの
であるが、このようにして製造した耐火物は使用中の熱
的スポーリングに弱い、即ち使用中の温度変化によって
表面きれつが発生し、これに基因して煉瓦の剥落現象を
発生し易いとゆう欠点を有する。
即ち第１表に示すようにマグネシアの熱間における線膨
張率は１ｏｏｏｔ：’において１．４０％と高く熱伝導
率は６．８と小さい、さらに２８００Ｃとゆう高融点の
ために使用温度では液層を生成しないことから熱的スポ
ーリングを起し易い゛のである。
張率は１ｏｏｏｔ：’において１．４０％と高く熱伝導
率は６．８と小さい、さらに２８００Ｃとゆう高融点の
ために使用温度では液層を生成しないことから熱的スポ
ーリングを起し易い゛のである。
スピネルの場合はマグネシアに比べて熱間線膨張率およ
び融点は若干低いが耐熱スポールリング性を満足するほ
どの抵抗性はない。
び融点は若干低いが耐熱スポールリング性を満足するほ
どの抵抗性はない。
そこでこのような熱的スポーリング性を改善するために
前記主原料にカーボンリ）あるいは炭化珪素（５ｉＣ）
、もしくは両者を添加することが従来性われている。こ
れは次の理由による。即ちカーボンは通常グラファイト
（黒鉛）の形で添加され゛ るが、グラファイトは第１
表で示すように熱間線膨張率がマグネシアの１／６であ
り、熱伝導率はろ０倍であるためマグネシアに比べて極
めて優れた耐熱スポーリング性を有しているからである
。
前記主原料にカーボンリ）あるいは炭化珪素（５ｉＣ）
、もしくは両者を添加することが従来性われている。こ
れは次の理由による。即ちカーボンは通常グラファイト
（黒鉛）の形で添加され゛ るが、グラファイトは第１
表で示すように熱間線膨張率がマグネシアの１／６であ
り、熱伝導率はろ０倍であるためマグネシアに比べて極
めて優れた耐熱スポーリング性を有しているからである
。
またグラファイトは六方晶形に属し層状構造で、正六角
項平面内の炭素原子間の結合は強い共有納金であるが層
間の結合がファンデルワース結合で弱く、従って層間が
滑り易いので熱変化によって発生する熱応力を緩和する
特性を有するからである。
項平面内の炭素原子間の結合は強い共有納金であるが層
間の結合がファンデルワース結合で弱く、従って層間が
滑り易いので熱変化によって発生する熱応力を緩和する
特性を有するからである。
次に炭化珪素は第１表に示すように熱間線膨張率はグラ
ファイトよりさらに小さく、熱伝導率もマグネシアの約
２０倍と高いことから耐熱的スポーリング性に優れた耐
火材料である。
ファイトよりさらに小さく、熱伝導率もマグネシアの約
２０倍と高いことから耐熱的スポーリング性に優れた耐
火材料である。
ところが、前記のようにマグネシアおよびスピネルの耐
熱的スポーリング性を改善するためにカーボンを添加す
ると、一方でカーボンの酸化による耐火物の劣化が問題
となるので、カーボンの酸化を抑制するために煉瓦組織
を緻密化することが考えられるが、前述したようにグラ
ファイトは層間が滑り易いため高圧成形による緻密化を
図ろうとするとうばネーションが発生し易い、そこで成
形充填性を向上させるための結合剤や成形助剤を使用す
ることが必要となる。また釉薬のような酸化防止剤を添
加する方法もあるが、何れにしてもこれらの添加剤の使
用は耐火煉瓦の耐用性を低下させるので好ましくない。
熱的スポーリング性を改善するためにカーボンを添加す
ると、一方でカーボンの酸化による耐火物の劣化が問題
となるので、カーボンの酸化を抑制するために煉瓦組織
を緻密化することが考えられるが、前述したようにグラ
ファイトは層間が滑り易いため高圧成形による緻密化を
図ろうとするとうばネーションが発生し易い、そこで成
形充填性を向上させるための結合剤や成形助剤を使用す
ることが必要となる。また釉薬のような酸化防止剤を添
加する方法もあるが、何れにしてもこれらの添加剤の使
用は耐火煉瓦の耐用性を低下させるので好ましくない。
そこでこの様な好ましくない組織緻密化手段をとらなく
ても、カーボンに炭火珪素（ＳｔＣ）を同時添加すれば
カーボンの酸化防止に有効であることが経験的に知られ
ているのであるが、その作用については従来解明されて
いなかった。また従来添加されていた炭化珪素の粒度は
１．１９０〜２９７ミクロン（タイラー柳準篩の１４〜
４８メツシユ）で粗いものであった。
ても、カーボンに炭火珪素（ＳｔＣ）を同時添加すれば
カーボンの酸化防止に有効であることが経験的に知られ
ているのであるが、その作用については従来解明されて
いなかった。また従来添加されていた炭化珪素の粒度は
１．１９０〜２９７ミクロン（タイラー柳準篩の１４〜
４８メツシユ）で粗いものであった。
発明者等はこの炭化珪素の酸化防止効果について種々実
験と使用後耐火煉瓦の解析を行った結果、マグネシアま
たはマグネシア−スピネルを主原料としこれにカーボン
を添加したマグネシア−カーボン系またはマグネシア−
スピネル−カーボン系の耐火物に、超微粉の炭化珪素の
特定した少量を添加することがカーボンの酸化防止に最
も有効であるという知見を得た。
験と使用後耐火煉瓦の解析を行った結果、マグネシアま
たはマグネシア−スピネルを主原料としこれにカーボン
を添加したマグネシア−カーボン系またはマグネシア−
スピネル−カーボン系の耐火物に、超微粉の炭化珪素の
特定した少量を添加することがカーボンの酸化防止に最
も有効であるという知見を得た。
即ちこの発明は、特定微粉の特定量の炭化珪素をカーボ
ンと同時添加することによって、カーボンの′酸化によ
る耐火物の品質劣化を防止し、使用による損耗度を減少
させることを目的とし、その要旨はマグネシア単味もし
くはマグネシアとスピネル（Ｍｇｏ−ＡＡ２０ｇ ）の
含量が６５〜９５重量％とカーボンが６〜２０重量％か
らなるマグネシア−カーボンもしくはマグネシア−スピ
ネル−カーボン系の耐火物配合に、２０〜５０ミクロン
の微粒子を８５−以上含む炭化珪素（ＳｉＣ）を２〜１
５重量％添加した配合からなるマグネシア−カーボン−
炭珪素耐火物である。
ンと同時添加することによって、カーボンの′酸化によ
る耐火物の品質劣化を防止し、使用による損耗度を減少
させることを目的とし、その要旨はマグネシア単味もし
くはマグネシアとスピネル（Ｍｇｏ−ＡＡ２０ｇ ）の
含量が６５〜９５重量％とカーボンが６〜２０重量％か
らなるマグネシア−カーボンもしくはマグネシア−スピ
ネル−カーボン系の耐火物配合に、２０〜５０ミクロン
の微粒子を８５−以上含む炭化珪素（ＳｉＣ）を２〜１
５重量％添加した配合からなるマグネシア−カーボン−
炭珪素耐火物である。
上記配合にレジメ系バインダーを外掛２〜５チ添加しご
常法により混練、成形、乾燥もしくは焼成して製造され
た耐火物の使用高温下における前記ＳｉＣの挙動につい
て説明すると、耐火物中にカーボン（Ｃ）が共存し、１
０００〜１４００ｔｌｌ’の煉瓦内雰囲気中かつ平衡状
態では酸素分圧は１０ 〜１０ ａｔｍ 、Ｃｏ２
分圧は１０ 〜１０ ａｔｍ、 ００分圧はほぼ１
気圧となる。酸素分圧は微細気孔中で変動するがこれか
１０ 〜１０ まで上昇してもこれ以下の低酸素域で
はｓｉｃの分解は５ｔＯ１とはなり得す、ＳＩＯガスと
なることが判明した。即ちＳｉＣの粒子は結果的にその
表面で次の反応が生ずるのである。
常法により混練、成形、乾燥もしくは焼成して製造され
た耐火物の使用高温下における前記ＳｉＣの挙動につい
て説明すると、耐火物中にカーボン（Ｃ）が共存し、１
０００〜１４００ｔｌｌ’の煉瓦内雰囲気中かつ平衡状
態では酸素分圧は１０ 〜１０ ａｔｍ 、Ｃｏ２
分圧は１０ 〜１０ ａｔｍ、 ００分圧はほぼ１
気圧となる。酸素分圧は微細気孔中で変動するがこれか
１０ 〜１０ まで上昇してもこれ以下の低酸素域で
はｓｉｃの分解は５ｔＯ１とはなり得す、ＳＩＯガスと
なることが判明した。即ちＳｉＣの粒子は結果的にその
表面で次の反応が生ずるのである。
Ｓ ｉｃ＋ｃＯ＝ Ｓ ｌＯ↑＋２に
こで消費されるＣＯは、煉瓦の稼動状況下でスラグ中の
ＦｅＯや精錬剤のソーダ灰（ＮａＩＣＯ３）が煉瓦中の
カーボン（Ｃ）と反応することによって生じたもので、
王妃反応式のよって８１０ガスの発生と同時にＣの沈積
をともなう。換言すれば煉瓦稼動中にその表面から酸化
損耗されたカーボンは、同時にＳＩＣの分解反応に作用
して煉瓦中にさらに再析出されるのである。
ＦｅＯや精錬剤のソーダ灰（ＮａＩＣＯ３）が煉瓦中の
カーボン（Ｃ）と反応することによって生じたもので、
王妃反応式のよって８１０ガスの発生と同時にＣの沈積
をともなう。換言すれば煉瓦稼動中にその表面から酸化
損耗されたカーボンは、同時にＳＩＣの分解反応に作用
して煉瓦中にさらに再析出されるのである。
さらに上記反応で生成する８１０ガスは煉瓦気孔中の酸
素分圧の高い位置でＳｉｎ、になり、これが煉瓦主原料
（骨相）のＭｇＯの周辺でＭｇＯ−８ＩＯ。
素分圧の高い位置でＳｉｎ、になり、これが煉瓦主原料
（骨相）のＭｇＯの周辺でＭｇＯ−８ＩＯ。
系耐大物例えばフォルステライ） （２Ｍｇｏ−５ｔｏ
ｔ）等となって気孔を埋めマトリックス部を緻密化する
。このマトリックスの緻密化が煉瓦中のカーボンの稼動
による酸化を防止する働きをするのである。
ｔ）等となって気孔を埋めマトリックス部を緻密化する
。このマトリックスの緻密化が煉瓦中のカーボンの稼動
による酸化を防止する働きをするのである。
以上ＳｉＣ微粉の働睡をまとめると次の様になる。
■ カーボンのフィードバック機構
煉瓦の稼動表面でのカーボンの酸化損耗の結果煉瓦中に
ＣＯガスが生じ、これが煉瓦中のＳＩＣと反応して５Ｉ
Ｃ１モルに対し１２モルのＣが再析出して組織が緻密化
する。
ＣＯガスが生じ、これが煉瓦中のＳＩＣと反応して５Ｉ
Ｃ１モルに対し１２モルのＣが再析出して組織が緻密化
する。
■ 新札合物の生成
もう１つのＳＩＣ反応物生成物であるＳｉＯガスは煉瓦
気孔中でＳｉ鵠となり、ＭｇＯ原料粒子の１表面でＭｇ
Ｏ−８ＩＯ，系化合物（耐火物）を生成し気孔を埋める
。
気孔中でＳｉ鵠となり、ＭｇＯ原料粒子の１表面でＭｇ
Ｏ−８ＩＯ，系化合物（耐火物）を生成し気孔を埋める
。
■ 煉瓦中力−ボンの酸化防止
■および■の生成反応によって煉瓦のマトリックスが緻
密化しこれによってカーボンの酸化防止が図られる。
密化しこれによってカーボンの酸化防止が図られる。
こ＼で、ＳＩＣの分解反応は１０種類位あるが、以上説
明した条件下では前記した反応機構が進行することが顕
微鏡検査その他組織のミクロ的解析によって明らかとな
った。また原料骨材がマグネシアの場合は勿論、マグネ
シアとスピネルが共存の場合も同様に成り立つことがわ
かった。
明した条件下では前記した反応機構が進行することが顕
微鏡検査その他組織のミクロ的解析によって明らかとな
った。また原料骨材がマグネシアの場合は勿論、マグネ
シアとスピネルが共存の場合も同様に成り立つことがわ
かった。
以上の解析結果によって、ＳＩＣの添加による一ｆ ）
’Ｊラックス強化ひいてはカーボンの酸化防止はその
添加量によるのではな（８ＩＣ粒子の総比表面積に比例
するとの結論に達した。。
’Ｊラックス強化ひいてはカーボンの酸化防止はその
添加量によるのではな（８ＩＣ粒子の総比表面積に比例
するとの結論に達した。。
従って添加するＳｉＣは超微粉になるに従って効果は大
きいのであるが、２ミクロン以下の如き超微粒子になる
と煉瓦稼動による反応に至る以前に分解してしまって粒
子であり得す前述の生成反応はかえって抑制される。ま
た５１１＜クロン以−ヒの如き粗い粒子は反応し難くな
り、かえって耐火煉瓦の耐食性に対して有害要因となる
。従ってこの発明における炭化珪素の粒度分布は２ミク
ロン以上５０εクロン以下のものが１００チであること
が最も望ましいのであるが、現在工業的に入手し得る微
粉は、２〜５０ミクロンの粒子の割合は８５〜９３チ程
度までである。しかしこの工業的粒度分布のものを使用
して充分前述の８ＩＣの効果が発揮できることを確認し
た。
きいのであるが、２ミクロン以下の如き超微粒子になる
と煉瓦稼動による反応に至る以前に分解してしまって粒
子であり得す前述の生成反応はかえって抑制される。ま
た５１１＜クロン以−ヒの如き粗い粒子は反応し難くな
り、かえって耐火煉瓦の耐食性に対して有害要因となる
。従ってこの発明における炭化珪素の粒度分布は２ミク
ロン以上５０εクロン以下のものが１００チであること
が最も望ましいのであるが、現在工業的に入手し得る微
粉は、２〜５０ミクロンの粒子の割合は８５〜９３チ程
度までである。しかしこの工業的粒度分布のものを使用
して充分前述の８ＩＣの効果が発揮できることを確認し
た。
次にＳｉＣの添加量は、煉瓦配合全量において２チ以下
ではこの発明め前記したような効果は発揮できず、また
１５チ以上添加すると煉瓦の耐蝕性がむしろ低下してく
ることが判明した。
ではこの発明め前記したような効果は発揮できず、また
１５チ以上添加すると煉瓦の耐蝕性がむしろ低下してく
ることが判明した。
さて、カーボン（グラファイト）を配合する目的は前述
したよう、にその性状から耐熱スポーリング性の向上に
あるが、５．Ｏｑｂ以下の少量では耐熱スポール性に乏
しい煉瓦となり、また２０チ以上添加すると稼動表面の
脱炭現象が増加し過ぎてスラグに対する耐蝕性が低下す
る結果となる。またカーボンの添加量は炭化珪素の添加
量より常に多く、概ねその１．５〜２．０倍程度である
ことが望ましい。
したよう、にその性状から耐熱スポーリング性の向上に
あるが、５．Ｏｑｂ以下の少量では耐熱スポール性に乏
しい煉瓦となり、また２０チ以上添加すると稼動表面の
脱炭現象が増加し過ぎてスラグに対する耐蝕性が低下す
る結果となる。またカーボンの添加量は炭化珪素の添加
量より常に多く、概ねその１．５〜２．０倍程度である
ことが望ましい。
この発明の耐火物は、以上のように構成した原料配合に
レジン系バインダーを外掛２〜５チ添加し、常法により
混練、成形および加熱乾燥して製造されるが焼成して焼
成煉瓦とすることもできる。
レジン系バインダーを外掛２〜５チ添加し、常法により
混練、成形および加熱乾燥して製造されるが焼成して焼
成煉瓦とすることもできる。
次にこの発明の耐火煉瓦の実施例と、従来のマグネシア
−カーボンまたはマグネシア−スピネル−カーボン系耐
火煉瓦を２００屯溶銑予備処理炉にそれぞれライニング
して、主に溶銑の脱燐、脱硫処理を行って実炉において
比較試験した結果を第２表に示す。
−カーボンまたはマグネシア−スピネル−カーボン系耐
火煉瓦を２００屯溶銑予備処理炉にそれぞれライニング
して、主に溶銑の脱燐、脱硫処理を行って実炉において
比較試験した結果を第２表に示す。
第２表から明らかなように、この発明の耐火物は、煉瓦
中のカーボンの酸化防止の達成度を表す指標である平均
損耗州（溶銑処理１チヤージ毎に換算した耐火物の損耗
ｔＡ′）は従来より頬しく減少した。即ち酸化防止のだ
めのＳＩＣを添加しない従来のマグネシア−カーボン系
煉瓦（従来例１）あるいは−ｌダネシアースビネルーカ
ーボン系煉瓦（従来例２）の損耗量がそれぞれ３．０
ｍｍ 、 ２．８ ｍｍであったのに対して、この発明
のマグネ７アーカーボン〜炭珪系の耐火煉瓦（実施例１
および２）は平均２．３ ｍｍ 、マグネシア−スピネ
ル−カーボン−炭珪系（実施例６および４）は平均２．
２ ｍｍで従来層６６のほぼ６４〜９ろチ、平均して８
５チに減少した。結果的に面１火煉瓦の耐用命ｔ＋を１
．１〜１．５倍、平均して約１．２倍に延長することが
でき、その工業的効果は大きい。
中のカーボンの酸化防止の達成度を表す指標である平均
損耗州（溶銑処理１チヤージ毎に換算した耐火物の損耗
ｔＡ′）は従来より頬しく減少した。即ち酸化防止のだ
めのＳＩＣを添加しない従来のマグネシア−カーボン系
煉瓦（従来例１）あるいは−ｌダネシアースビネルーカ
ーボン系煉瓦（従来例２）の損耗量がそれぞれ３．０
ｍｍ 、 ２．８ ｍｍであったのに対して、この発明
のマグネ７アーカーボン〜炭珪系の耐火煉瓦（実施例１
および２）は平均２．３ ｍｍ 、マグネシア−スピネ
ル−カーボン−炭珪系（実施例６および４）は平均２．
２ ｍｍで従来層６６のほぼ６４〜９ろチ、平均して８
５チに減少した。結果的に面１火煉瓦の耐用命ｔ＋を１
．１〜１．５倍、平均して約１．２倍に延長することが
でき、その工業的効果は大きい。
代理人弁理士 木 村 三 朗
Claims (1)
- マグネシアもしくはマグネシアとスピネルの合量が６０
〜９５重量−と、カーボンが６〜２０重量％と、２〜５
０ミクロンの微粒子を８５ｔｓ以上含む炭化珪素が２〜
１５重量％からなることを特徴とするマグネシア−カー
ボン−炭珪系耐大物。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57110652A JPS593068A (ja) | 1982-06-29 | 1982-06-29 | マグネシア−カ−ボン−炭珪系耐火物 |
| PCT/JP1983/000205 WO1984000158A1 (en) | 1982-06-29 | 1983-06-28 | Magnesia-carbon-silicon carbide refractory |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57110652A JPS593068A (ja) | 1982-06-29 | 1982-06-29 | マグネシア−カ−ボン−炭珪系耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS593068A true JPS593068A (ja) | 1984-01-09 |
Family
ID=14541089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57110652A Pending JPS593068A (ja) | 1982-06-29 | 1982-06-29 | マグネシア−カ−ボン−炭珪系耐火物 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS593068A (ja) |
| WO (1) | WO1984000158A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116283234A (zh) * | 2023-03-29 | 2023-06-23 | 安徽精公检测检验中心有限公司 | 一种水泥窑用环境友好型耐火镁砖及其制备方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1001188A3 (nl) * | 1987-11-12 | 1989-08-08 | Picanol Nv | Werkwijze voor het regelen van de toevoer van inslagdraad bij weefmachines en inrichting die deze werkwijze toepast. |
| DE4130452A1 (de) * | 1991-09-13 | 1993-03-18 | Radex Heraklith | Gebrannter feuerfester keramischer koerper |
| ES2520666T3 (es) * | 2012-06-15 | 2014-11-11 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Mezcla cerámica refractaria y ladrillo formado a partir de la misma |
| CN111348898A (zh) * | 2019-07-08 | 2020-06-30 | 营口石兴耐火材料科技有限公司 | 一种优化低碳镁碳材料抗渣侵蚀和渗透的方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5932423B2 (ja) * | 1975-07-05 | 1984-08-08 | キユウシユウタイカレンガ カブシキガイシヤ | スピネル系耐火物 |
| JPS56145167A (en) * | 1980-04-11 | 1981-11-11 | Kurosaki Refractories Co | Non-burnt refractory brick |
-
1982
- 1982-06-29 JP JP57110652A patent/JPS593068A/ja active Pending
-
1983
- 1983-06-28 WO PCT/JP1983/000205 patent/WO1984000158A1/ja unknown
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116283234A (zh) * | 2023-03-29 | 2023-06-23 | 安徽精公检测检验中心有限公司 | 一种水泥窑用环境友好型耐火镁砖及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1984000158A1 (en) | 1984-01-19 |
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