JPS62242152A - 内燃機関のフライホイ−ル - Google Patents
内燃機関のフライホイ−ルInfo
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- JPS62242152A JPS62242152A JP8383786A JP8383786A JPS62242152A JP S62242152 A JPS62242152 A JP S62242152A JP 8383786 A JP8383786 A JP 8383786A JP 8383786 A JP8383786 A JP 8383786A JP S62242152 A JPS62242152 A JP S62242152A
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- Japan
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- flywheel
- force
- crankshaft
- internal combustion
- combustion engine
- Prior art date
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Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims description 17
- 239000000696 magnetic material Substances 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 2
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/10—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system
- F16F15/18—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using electric, magnetic or electromagnetic means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野］
本発明は、内燃機関のフライホイールに関し、ざらに詳
しくは、特にレシプロ式内燃機関におけるクランクシャ
フトの曲げ振動を減衰させるよう構成してなるものであ
る。
しくは、特にレシプロ式内燃機関におけるクランクシャ
フトの曲げ振動を減衰させるよう構成してなるものであ
る。
一般に、内燃機関のトルク変動および回転変動を軽減す
るためにフライホイールが設置されており、例えば、第
１１図に示すように、クランクシャフト１の一端に設け
た取付はフランジ２にフライホイール３が取付はボルト
４を介して固設されているが、内燃機関容気筒の爆発力
や慣性力によりクランクシャフトには曲げ撮動が発生し
上記フライホイール３は矢印ａ方向に首振り運動を起こ
り等の難点がある。そこで、上述したクランクシャフト
の曲げ撮動を減衰するために、特開昭５８−１２８５４
６号公報に示すようなフライホイール主要ウェイトの移
設による方法あるいは実開昭５７−１４３４３４号公報
に示すようなゴムダンパによる方法や、実開昭５８−６
１９１１４号公報に示すように、機関本体とフライホイ
ールどの対向面にそれぞれ磁石を設ける方法等が知られ
ている。
るためにフライホイールが設置されており、例えば、第
１１図に示すように、クランクシャフト１の一端に設け
た取付はフランジ２にフライホイール３が取付はボルト
４を介して固設されているが、内燃機関容気筒の爆発力
や慣性力によりクランクシャフトには曲げ撮動が発生し
上記フライホイール３は矢印ａ方向に首振り運動を起こ
り等の難点がある。そこで、上述したクランクシャフト
の曲げ撮動を減衰するために、特開昭５８−１２８５４
６号公報に示すようなフライホイール主要ウェイトの移
設による方法あるいは実開昭５７−１４３４３４号公報
に示すようなゴムダンパによる方法や、実開昭５８−６
１９１１４号公報に示すように、機関本体とフライホイ
ールどの対向面にそれぞれ磁石を設ける方法等が知られ
ている。
【発明が解決しようとする問題点１
しかしながら上述した従来例のうち、特開昭５８−１２
８５４６＠公報では、クランク角の０°と１８０゜の位
置で、４気筒中２気筒ずつが上死点となるよう配設した
直列４気筒エンジンにおいて、フライホイール外周に設
けた主要ウェイトのクランク角９０°と２７０°近傍を
他の部分よりｍくしたものであるが、内燃機関の回転領
域全体に亘って、安定してフライホイールの市振り運動
を抑えることは困難であるとともに、重量が増大する等
の難点がある。 また実開昭５７−１４３４３４号公報では、フライホイ
ールとクランクシャツ１−間をゴムダンパおよび金属ス
プリングを介して連結することにより、振動を！！断す
る構造である。また、実開昭５８−６１９４４月公報で
は内燃Ｉａ関の運転状態にかかわらず、常に機関本体と
フライホイールとの間に一定な磁力が作用しているため
、低速回転時には首振り運動を減衰させている。しかし
これは爆発力のみを考慮したものなので、＾速回転時に
は爆発力よりも慣性力による影響が大ぎく作用するため
に、かえってフライホイールの首撮り運動を増幅するの
でクランクシャフトの曲げ振動も増幅される傾向にある
。この様にこれらのものは内燃機関の全運転領域におい
て、内燃機関の撮動を軽減したり、クランクシャフトの
曲げ応力を低減したりすることは困難である。 本発明は、Ｌ）ホした事情に鑑みてなされたものであり
、クランクシャフトが曲げ振動を起こす共振周波数時に
、曲げ振動と逆位相の磁力を発生させてフライホイール
の首振り運動を防ぐ電磁石をフライホイールハウジング
に設けてなる構成により、クランクシレフト模端近傍あ
るいはフライホイール取付部の曲げ応力を低減させると
ともに、内燃機関の振動を低減させることを目的として
なる内燃機関のフライホイールを提供するものである。 【問題点を解決するための手段】 上記目的を達成するために、本発明は内燃機関のフライ
ホイールとフライホイールハウジングの対向する面の所
定位置に磁性体と電磁石を設置し、上記電磁石にクラン
クシャフト・フライホイール系の共振周波数に同ＩＩさ
せたパルス電流を流し、上記電磁石の磁力によりクラン
クシャフトの曲げ振動にともなうフライホイールの振動
を抑えるように構成されている。
８５４６＠公報では、クランク角の０°と１８０゜の位
置で、４気筒中２気筒ずつが上死点となるよう配設した
直列４気筒エンジンにおいて、フライホイール外周に設
けた主要ウェイトのクランク角９０°と２７０°近傍を
他の部分よりｍくしたものであるが、内燃機関の回転領
域全体に亘って、安定してフライホイールの市振り運動
を抑えることは困難であるとともに、重量が増大する等
の難点がある。 また実開昭５７−１４３４３４号公報では、フライホイ
ールとクランクシャツ１−間をゴムダンパおよび金属ス
プリングを介して連結することにより、振動を！！断す
る構造である。また、実開昭５８−６１９４４月公報で
は内燃Ｉａ関の運転状態にかかわらず、常に機関本体と
フライホイールとの間に一定な磁力が作用しているため
、低速回転時には首振り運動を減衰させている。しかし
これは爆発力のみを考慮したものなので、＾速回転時に
は爆発力よりも慣性力による影響が大ぎく作用するため
に、かえってフライホイールの首撮り運動を増幅するの
でクランクシャフトの曲げ振動も増幅される傾向にある
。この様にこれらのものは内燃機関の全運転領域におい
て、内燃機関の撮動を軽減したり、クランクシャフトの
曲げ応力を低減したりすることは困難である。 本発明は、Ｌ）ホした事情に鑑みてなされたものであり
、クランクシャフトが曲げ振動を起こす共振周波数時に
、曲げ振動と逆位相の磁力を発生させてフライホイール
の首振り運動を防ぐ電磁石をフライホイールハウジング
に設けてなる構成により、クランクシレフト模端近傍あ
るいはフライホイール取付部の曲げ応力を低減させると
ともに、内燃機関の振動を低減させることを目的として
なる内燃機関のフライホイールを提供するものである。 【問題点を解決するための手段】 上記目的を達成するために、本発明は内燃機関のフライ
ホイールとフライホイールハウジングの対向する面の所
定位置に磁性体と電磁石を設置し、上記電磁石にクラン
クシャフト・フライホイール系の共振周波数に同ＩＩさ
せたパルス電流を流し、上記電磁石の磁力によりクラン
クシャフトの曲げ振動にともなうフライホイールの振動
を抑えるように構成されている。
上記構成に基づいて、本発明によれば、クランクシャフ
トの曲げ撮動の周期に合わせて、電磁石にパルス電流を
流し、首振り力と反対向きの磁力をフライホイールに与
えることにより、クランクシャフト・フライホイール系
の曲げ振動を減衰させ、応力軽減および内燃機関の撮動
低減を図ることが可能となる。
トの曲げ撮動の周期に合わせて、電磁石にパルス電流を
流し、首振り力と反対向きの磁力をフライホイールに与
えることにより、クランクシャフト・フライホイール系
の曲げ振動を減衰させ、応力軽減および内燃機関の撮動
低減を図ることが可能となる。
以下、本発明による実施例を添付した図面に基づいて詳
細に説明する。第１図は本発明による内燃機関のフライ
ホイール構造を示す要部の断面図であり、図において、
従来構造と対応する部品には同一符号を付して説明する
。まず、レシプロ式、直列４気筒型内燃機関のクランク
シャフト１の一端側にはフランジ２が設けられており、
この７ランジ２にはフライホイール３が取付はボルト４
を介して固設されている。また、符号５はフライホイー
ル３の外周を覆うフライホイールハウジングであり、シ
リンダブロックの一部として一体的に形成されている。 上記フライホイールハウジング５の所定位置には、フラ
イホイール３の側面に対応した位置に、電磁石６が１箇
所または＊ａ箇所に設置されている。 すなわち、上記電磁石６が設置される位置は、内燃機関
の爆発力とフライホイールの慣性力が合成されてフライ
ホイール３の首振り運動の振幅が最大となるクランク角
０６または１８０°が最適であり、上記電磁石６にはク
ランクシャフトの曲げ撮動の周１１１に合わせて、パル
ス電流が通電され、首撮り力と反対向きの磁力をフライ
ホイール３に与えることができるようになっている。 なお、図中７は制御装置であり、内燃機関のクランク角
または回転数を検出して、電磁石６にパルス電流を通電
するように回路構成されている。 次いで、上述したように構成された内燃機関のクランク
シ１ｒフトの曲げ撮動の減衰方法について説明する。 まず、本発明による目的は、フライホイールの首振り運
動を抑えて、クランクシャフトの曲げ撮動にともなう軸
応力を低減させるものであり、フライホイールのＴＲｆ
ｆ１が大きい程、クランクシセフ＋一応力およびフライ
ホイールの首振り運動が大となるものであって、クラン
クシャフトに生じる応力は第２図に示すように、回転数
に応じた内燃機関の爆発力と、フライホイールの慣性力
が影響している。 すなわら、ピストンなどの往復部によるフライホイール
の慣性力は、クランク角０°〜１８０°を１周期とｊる
２次起蚤力で、爆発力はクランク角０°、７２０°で発
生する１／２次起振力となる。 その大きさく絶対値）は、低速回転で爆発力〉慣性力、
高速回転で爆発力く慣性力となる。また、爆発力と往復
質漕による慣性力は逆位相となるので、本発明において
、クランクシャフトの応力が問題となるのは高速回転時
のみであるから、クランク角１８０°毎に慣性力を除去
する第１案、クランク角０ ” 、 ７２０ ”の所で
慣性力と爆発力の合成力を除去し、クランク角１８０°
、 ３６０ ” 、 ５４０゜の所では慣性力のみを除
去する第２案と、低速回転時のみ、クランク角０°、
７２０ ”の所で慣性力と爆発力の合成力を除去し、ク
ランク角１８０ ” 。 ３．６０°、５４０°の所では慣性力のみを除去する第
３案とが考えられる。 以下、第１案ないし第３案について詳細に説明する。 （第１案） 第３図は、高速回転時のクランクシャフト応力とクラン
ク角の関係を示す図、第４図はクランク角１８０°毎に
慣性力を除去した際のクランクシャフトの応力を示す説
明図であり、第５図に示すように、フライホイール３の
クランク角０°および１８０°に該当する位置に磁性体
８を設け、さらにフライホイール側面で回転速度を検出
器９により検出し、所定回転′ａ度以上のときに電磁石
ｅがフライホイール３の首撮り運動を減衰させるように
常に電流を流す例と、第６図に示すように、フライホイ
ール３の全周ドニ亘りて磁性体８が設けられ、フライホ
イール３の側面で回転速度を検出し、所定回転数以上で
しかも、カムシャフト１０の後端に設けられたロータリ
エンコータ１１が０°、 ９０” 。 １８０ ’ 、 ２７０ ’を示したとき、電磁石６が
フライホイール３の首振り運動を減衰させるように電流
を流す実施例である。 （第２案） 第７図は高速回転時のクランクシャフト応力とクランク
角の関係を示す図で、慣性力の他に爆発力がクランクシ
ャフト・フライホイール系に影響を及ぼすのはフライホ
イールに最も近い気筒の爆発時のみであるので、クラン
ク角θ°、 ７２０ ”でのみ慣性力と爆発力の合成力
を考慮しである。 第８図はクランク角０°、７２０°で合成力を、１８０
” 、 ３６０°、５４０°で慣性力を除去した際の
クランクシャフト応力図であり、第６図においてフライ
ホイール３が、所定回転速度以上で、しかもカムシャフ
ト角が０ ” 、 ３６０° （クランク角で０°、７
２０°に該当）で合成力を除去すべく、電磁石６に電流
を流す。またフライホイール３か所定回転速度以上でカ
ムシャフト角が９０” 、 １８０ ’ 。 ２７０゛の位置（クランク角で１８０°、３６０°、５
４０°に該当）で慣性力を除去すべく電磁石６に電流を
流すことによって得られる実施例である。 （第３案） 第９図は低速回転時のクランクシャフト応力とクランク
角の関係を示す図であり、慣性力の他に、爆発力がクラ
ンクシャフト・フライホイール系に影響を及ぼすのはフ
ライホイールに最も近い気筒の爆発時のみであるのでク
ランク角０°、７２０゜でのみ慣性力と爆発力の合成力
を考慮しである。 第１０図はクランク角０ ” 、 ７２０ ”で合成力
を、１８０°、３６０°、５４０°で慣性力を除去した
際のクランクシャフト応力図であり、第６図において、
フライホイール３が所定回転速度以下で、しかもカムシ
ャフト角がＯ’ 、 ３６０°の位ｉ１（クランク角で
０’、７２０’ に該当）で合成力を除去すべく？！電
磁石に電流を流す。またフライホイールが所定回転′ａ
度以上でカムシャフト角が９０’ 、 １８０ ” 。 ２７０ ” （７）位１１ｆｆ ＜’）−５ンクｆｆＪ
テ’ＩＢＯ°、３６０°、５４Ｏｏに該当）で、慣性力
を除去すべく電磁石６に電流を流すことによって得られ
る実施例である。
細に説明する。第１図は本発明による内燃機関のフライ
ホイール構造を示す要部の断面図であり、図において、
従来構造と対応する部品には同一符号を付して説明する
。まず、レシプロ式、直列４気筒型内燃機関のクランク
シャフト１の一端側にはフランジ２が設けられており、
この７ランジ２にはフライホイール３が取付はボルト４
を介して固設されている。また、符号５はフライホイー
ル３の外周を覆うフライホイールハウジングであり、シ
リンダブロックの一部として一体的に形成されている。 上記フライホイールハウジング５の所定位置には、フラ
イホイール３の側面に対応した位置に、電磁石６が１箇
所または＊ａ箇所に設置されている。 すなわち、上記電磁石６が設置される位置は、内燃機関
の爆発力とフライホイールの慣性力が合成されてフライ
ホイール３の首振り運動の振幅が最大となるクランク角
０６または１８０°が最適であり、上記電磁石６にはク
ランクシャフトの曲げ撮動の周１１１に合わせて、パル
ス電流が通電され、首撮り力と反対向きの磁力をフライ
ホイール３に与えることができるようになっている。 なお、図中７は制御装置であり、内燃機関のクランク角
または回転数を検出して、電磁石６にパルス電流を通電
するように回路構成されている。 次いで、上述したように構成された内燃機関のクランク
シ１ｒフトの曲げ撮動の減衰方法について説明する。 まず、本発明による目的は、フライホイールの首振り運
動を抑えて、クランクシャフトの曲げ撮動にともなう軸
応力を低減させるものであり、フライホイールのＴＲｆ
ｆ１が大きい程、クランクシセフ＋一応力およびフライ
ホイールの首振り運動が大となるものであって、クラン
クシャフトに生じる応力は第２図に示すように、回転数
に応じた内燃機関の爆発力と、フライホイールの慣性力
が影響している。 すなわら、ピストンなどの往復部によるフライホイール
の慣性力は、クランク角０°〜１８０°を１周期とｊる
２次起蚤力で、爆発力はクランク角０°、７２０°で発
生する１／２次起振力となる。 その大きさく絶対値）は、低速回転で爆発力〉慣性力、
高速回転で爆発力く慣性力となる。また、爆発力と往復
質漕による慣性力は逆位相となるので、本発明において
、クランクシャフトの応力が問題となるのは高速回転時
のみであるから、クランク角１８０°毎に慣性力を除去
する第１案、クランク角０ ” 、 ７２０ ”の所で
慣性力と爆発力の合成力を除去し、クランク角１８０°
、 ３６０ ” 、 ５４０゜の所では慣性力のみを除
去する第２案と、低速回転時のみ、クランク角０°、
７２０ ”の所で慣性力と爆発力の合成力を除去し、ク
ランク角１８０ ” 。 ３．６０°、５４０°の所では慣性力のみを除去する第
３案とが考えられる。 以下、第１案ないし第３案について詳細に説明する。 （第１案） 第３図は、高速回転時のクランクシャフト応力とクラン
ク角の関係を示す図、第４図はクランク角１８０°毎に
慣性力を除去した際のクランクシャフトの応力を示す説
明図であり、第５図に示すように、フライホイール３の
クランク角０°および１８０°に該当する位置に磁性体
８を設け、さらにフライホイール側面で回転速度を検出
器９により検出し、所定回転′ａ度以上のときに電磁石
ｅがフライホイール３の首撮り運動を減衰させるように
常に電流を流す例と、第６図に示すように、フライホイ
ール３の全周ドニ亘りて磁性体８が設けられ、フライホ
イール３の側面で回転速度を検出し、所定回転数以上で
しかも、カムシャフト１０の後端に設けられたロータリ
エンコータ１１が０°、 ９０” 。 １８０ ’ 、 ２７０ ’を示したとき、電磁石６が
フライホイール３の首振り運動を減衰させるように電流
を流す実施例である。 （第２案） 第７図は高速回転時のクランクシャフト応力とクランク
角の関係を示す図で、慣性力の他に爆発力がクランクシ
ャフト・フライホイール系に影響を及ぼすのはフライホ
イールに最も近い気筒の爆発時のみであるので、クラン
ク角θ°、 ７２０ ”でのみ慣性力と爆発力の合成力
を考慮しである。 第８図はクランク角０°、７２０°で合成力を、１８０
” 、 ３６０°、５４０°で慣性力を除去した際の
クランクシャフト応力図であり、第６図においてフライ
ホイール３が、所定回転速度以上で、しかもカムシャフ
ト角が０ ” 、 ３６０° （クランク角で０°、７
２０°に該当）で合成力を除去すべく、電磁石６に電流
を流す。またフライホイール３か所定回転速度以上でカ
ムシャフト角が９０” 、 １８０ ’ 。 ２７０゛の位置（クランク角で１８０°、３６０°、５
４０°に該当）で慣性力を除去すべく電磁石６に電流を
流すことによって得られる実施例である。 （第３案） 第９図は低速回転時のクランクシャフト応力とクランク
角の関係を示す図であり、慣性力の他に、爆発力がクラ
ンクシャフト・フライホイール系に影響を及ぼすのはフ
ライホイールに最も近い気筒の爆発時のみであるのでク
ランク角０°、７２０゜でのみ慣性力と爆発力の合成力
を考慮しである。 第１０図はクランク角０ ” 、 ７２０ ”で合成力
を、１８０°、３６０°、５４０°で慣性力を除去した
際のクランクシャフト応力図であり、第６図において、
フライホイール３が所定回転速度以下で、しかもカムシ
ャフト角がＯ’ 、 ３６０°の位ｉ１（クランク角で
０’、７２０’ に該当）で合成力を除去すべく？！電
磁石に電流を流す。またフライホイールが所定回転′ａ
度以上でカムシャフト角が９０’ 、 １８０ ” 。 ２７０ ” （７）位１１ｆｆ ＜’）−５ンクｆｆＪ
テ’ＩＢＯ°、３６０°、５４Ｏｏに該当）で、慣性力
を除去すべく電磁石６に電流を流すことによって得られ
る実施例である。
以上詳細に説明したように、本発明による内燃機関のフ
ライホイールは、フライホイールの側面に対応した位置
に設置された電磁石に、クランクシャフト・フライホイ
ール系の共成周波数に同期させたパルス電流を流ずこと
により、上記フライホイールの首撮り運動を減衰させる
ことで、クランクシャフト・フライホイール系の曲げ振
動を減衰させるよう構成したので、クランクシャフト・
フライホイール系の曲げ振動が全運転領域にわたって減
衰させることができ、クランクシャフト侵端近傍および
フライホイール取付部の曲げ応力を大幅に低減すること
ができるとともに、内燃機関の振動を全運転領域にわた
って軽減することが可能である。
ライホイールは、フライホイールの側面に対応した位置
に設置された電磁石に、クランクシャフト・フライホイ
ール系の共成周波数に同期させたパルス電流を流ずこと
により、上記フライホイールの首撮り運動を減衰させる
ことで、クランクシャフト・フライホイール系の曲げ振
動を減衰させるよう構成したので、クランクシャフト・
フライホイール系の曲げ振動が全運転領域にわたって減
衰させることができ、クランクシャフト侵端近傍および
フライホイール取付部の曲げ応力を大幅に低減すること
ができるとともに、内燃機関の振動を全運転領域にわた
って軽減することが可能である。
第１図は本発明による内燃機関のフライホイール構造を
示す要部の断面図、第２図は内燃機関の回転数と爆発力
および慣性力およびこれらの合成力との関係を示す説明
図、第３図は高速回転時のクランクシャフト応力とクラ
ンク角の関係を示す図、第１図は本発明による第１案を
適用した場合のクランクシャフト応力を示す図、第５図
および第６図は本発明の第１案による作動説明図、第７
図は高速回転時のクランクシャフト応力とクランク角の
関係を示す図、第８図は本発明による第２案を適用した
場合のクランクシャフト応力を示ず図、第９図は低速回
転時のクランクシャフト応力とクランク角の関係を示す
図、第１０図は本発明による第３案を適用した場合のク
ランクシャフト応力を示す図、第１１図は従来のフライ
ホイール構造を示す要部の断面図である。 １・・・クランクシャフト、３・・・フライホイール、
５・・・フライホイールハウジング、６・・・Ｍｇ２石
。 第２面 Ｐｍ 第１図
示す要部の断面図、第２図は内燃機関の回転数と爆発力
および慣性力およびこれらの合成力との関係を示す説明
図、第３図は高速回転時のクランクシャフト応力とクラ
ンク角の関係を示す図、第１図は本発明による第１案を
適用した場合のクランクシャフト応力を示す図、第５図
および第６図は本発明の第１案による作動説明図、第７
図は高速回転時のクランクシャフト応力とクランク角の
関係を示す図、第８図は本発明による第２案を適用した
場合のクランクシャフト応力を示ず図、第９図は低速回
転時のクランクシャフト応力とクランク角の関係を示す
図、第１０図は本発明による第３案を適用した場合のク
ランクシャフト応力を示す図、第１１図は従来のフライ
ホイール構造を示す要部の断面図である。 １・・・クランクシャフト、３・・・フライホイール、
５・・・フライホイールハウジング、６・・・Ｍｇ２石
。 第２面 Ｐｍ 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 内燃機関のフライホイールとフライホイールハウジング
の対向する面の所定位置に磁性体と電磁石を設置し、 上記電磁石にクランクシャフト・フライホイール系の共
振周波数に周期させたパルス電流を流し、上記電磁石の
磁力によりクランクシャフトの曲げ振動にともなうフラ
イホイールの振動を抑えるように構成してなることを特
徴とする内燃機関のフライホイール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8383786A JPS62242152A (ja) | 1986-04-11 | 1986-04-11 | 内燃機関のフライホイ−ル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8383786A JPS62242152A (ja) | 1986-04-11 | 1986-04-11 | 内燃機関のフライホイ−ル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62242152A true JPS62242152A (ja) | 1987-10-22 |
Family
ID=13813815
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8383786A Pending JPS62242152A (ja) | 1986-04-11 | 1986-04-11 | 内燃機関のフライホイ−ル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62242152A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0604979A2 (en) * | 1992-12-28 | 1994-07-06 | Nippondenso Co., Ltd. | Vibration damping control apparatus for vehicle |
| EP2756174A2 (en) * | 2011-09-16 | 2014-07-23 | Raymond A. Towne | Anti-cogging apparatus and methods for reducing cogging of rotating shaft |
| US9297302B2 (en) | 2010-09-18 | 2016-03-29 | Raymond Towne | Mechanical-based anti-cogging apparatuses and systems for applying an anti-cogging torque on a rotating shaft |
-
1986
- 1986-04-11 JP JP8383786A patent/JPS62242152A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0604979A2 (en) * | 1992-12-28 | 1994-07-06 | Nippondenso Co., Ltd. | Vibration damping control apparatus for vehicle |
| EP0604979A3 (en) * | 1992-12-28 | 1996-08-28 | Nippon Denso Co | Vibration damping control apparatus for vehicle. |
| US9297302B2 (en) | 2010-09-18 | 2016-03-29 | Raymond Towne | Mechanical-based anti-cogging apparatuses and systems for applying an anti-cogging torque on a rotating shaft |
| US9316284B2 (en) | 2010-09-18 | 2016-04-19 | Raymond Towne | Anti-cogging apparatus and methods for reducing cogging of rotating shaft |
| US9447728B2 (en) | 2010-09-18 | 2016-09-20 | Raymond Towne | Magnet-based anti-cogging apparatuses and systems for applying an anti-cogging torque on a rotating shaft |
| EP2756174A2 (en) * | 2011-09-16 | 2014-07-23 | Raymond A. Towne | Anti-cogging apparatus and methods for reducing cogging of rotating shaft |
| EP2756174A4 (en) * | 2011-09-16 | 2015-04-22 | Raymond A Towne | ANTI-CRANTAGE APPARATUS AND METHODS FOR REDUCING THE ROTATION OF A ROTATING SHAFT |
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